JPH05177304A - 海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法 - Google Patents
海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法Info
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- JPH05177304A JPH05177304A JP34752491A JP34752491A JPH05177304A JP H05177304 A JPH05177304 A JP H05177304A JP 34752491 A JP34752491 A JP 34752491A JP 34752491 A JP34752491 A JP 34752491A JP H05177304 A JPH05177304 A JP H05177304A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 橋梁、建築等の鋼構造物、特に海岸地域など
塩素イオンの多い腐食環境下での耐食性の優れた高耐候
性クラッド鋼板を提供することを目的とする。 【構成】 内層部が重量％で Ｃ ：０．２０％以下 Ｓｉ：０．０３〜０．
３５％ Ｍｎ：１．８％以下 Ａｌ：０．００５〜
０．０７０％ を含み、残部Ｆｅ及び不純物からなる鋼を母材とし、 表層部が重量％で Ｃ ：０．０８％以下 Ｓｉ：０．０３〜０．
３５％ Ｍｎ：１．５％以下 Ｃｕ：０．５〜２．０
％ Ｎｉ：１．０〜４．０％ Ａｌ：０．００５〜
０．０７０％ を含み、残部Ｆｅ及び不純物からなる合わせ材で被覆し
た複層鋳片を連続鋳造で製造し、該鋳片を１０００〜１
３００℃に加熱し、次いで熱間圧延を仕上温度６５０℃
以上で行った後、空冷または水冷することを特徴とする
海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法。 【効果】 従来の耐候性鋼に比べ、耐食性が改善され、
且つステンレスクラッド鋼より安価に大型鋼板が製造可
能となった。
塩素イオンの多い腐食環境下での耐食性の優れた高耐候
性クラッド鋼板を提供することを目的とする。 【構成】 内層部が重量％で Ｃ ：０．２０％以下 Ｓｉ：０．０３〜０．
３５％ Ｍｎ：１．８％以下 Ａｌ：０．００５〜
０．０７０％ を含み、残部Ｆｅ及び不純物からなる鋼を母材とし、 表層部が重量％で Ｃ ：０．０８％以下 Ｓｉ：０．０３〜０．
３５％ Ｍｎ：１．５％以下 Ｃｕ：０．５〜２．０
％ Ｎｉ：１．０〜４．０％ Ａｌ：０．００５〜
０．０７０％ を含み、残部Ｆｅ及び不純物からなる合わせ材で被覆し
た複層鋳片を連続鋳造で製造し、該鋳片を１０００〜１
３００℃に加熱し、次いで熱間圧延を仕上温度６５０℃
以上で行った後、空冷または水冷することを特徴とする
海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法。 【効果】 従来の耐候性鋼に比べ、耐食性が改善され、
且つステンレスクラッド鋼より安価に大型鋼板が製造可
能となった。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は橋梁、建築等の鋼構造物
において、特に海岸地帯など塩素イオンの多い腐食環境
下で耐食性の要求される部材に使用される高耐候性クラ
ッド鋼板の製造方法に関するものである。
において、特に海岸地帯など塩素イオンの多い腐食環境
下で耐食性の要求される部材に使用される高耐候性クラ
ッド鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より上記した用途に使用される構造
部材用には、比較的価格が安価である上、使用環境によ
り必要にして十分な耐食性を有するということで、種々
の耐候性鋼が鉄鋼各社により開発され、実用化されてい
る。耐候性鋼は普通鋼にＣｕ、Ｃｒ、Ｐなどを微量含有
させたものであり、大気暴露によって鋼表面に形成され
る錆皮膜が高い防食機能を有する安定錆となることが知
られている。日本工業規格にあるＪＩＳ Ｇ３１１４；
溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材及びＪＩＳ Ｇ３１２
５；高耐候性圧延鋼材はこれに相当する。
部材用には、比較的価格が安価である上、使用環境によ
り必要にして十分な耐食性を有するということで、種々
の耐候性鋼が鉄鋼各社により開発され、実用化されてい
る。耐候性鋼は普通鋼にＣｕ、Ｃｒ、Ｐなどを微量含有
させたものであり、大気暴露によって鋼表面に形成され
る錆皮膜が高い防食機能を有する安定錆となることが知
られている。日本工業規格にあるＪＩＳ Ｇ３１１４；
溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材及びＪＩＳ Ｇ３１２
５；高耐候性圧延鋼材はこれに相当する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術における
耐候性鋼は、大気腐食環境において優れた耐食性を示す
が、海岸地帯など、特に塩素イオンの多い腐食環境下で
は、普通鋼と耐食性は殆ど変わらないことが指摘されて
いる。このため、例えば橋梁等のような大規模な鋼構造
物では腐食防止のための塗装費用が莫代となる。
耐候性鋼は、大気腐食環境において優れた耐食性を示す
が、海岸地帯など、特に塩素イオンの多い腐食環境下で
は、普通鋼と耐食性は殆ど変わらないことが指摘されて
いる。このため、例えば橋梁等のような大規模な鋼構造
物では腐食防止のための塗装費用が莫代となる。
【０００４】一方、ステンレス鋼は、通常１１％以上の
Ｃｒを含有するため、耐候性鋼に比べはるかに耐食性が
優れているが価格が高価である。そこで、比較的に安価
な普通鋼や低合金鋼を母材とし、高価なステンレス鋼を
合わせ材とするクラッド鋼板が開発され、使用されてい
る。このようなクラッド鋼板の製造法には、圧延法、爆
着法、鋳込み法、拡散法及び溶射法等がある。例えば、
圧延法においては母材と合わせ材との密着性を確保する
ために密着面の表面研磨、さらには加熱・圧延時におけ
る酸化を防止するための４周溶接並びに真空引き等の配
慮がスラブ組立時に必要である。
Ｃｒを含有するため、耐候性鋼に比べはるかに耐食性が
優れているが価格が高価である。そこで、比較的に安価
な普通鋼や低合金鋼を母材とし、高価なステンレス鋼を
合わせ材とするクラッド鋼板が開発され、使用されてい
る。このようなクラッド鋼板の製造法には、圧延法、爆
着法、鋳込み法、拡散法及び溶射法等がある。例えば、
圧延法においては母材と合わせ材との密着性を確保する
ために密着面の表面研磨、さらには加熱・圧延時におけ
る酸化を防止するための４周溶接並びに真空引き等の配
慮がスラブ組立時に必要である。
【０００５】しかしながら、これらの作業はコスト面に
問題があり、また、密着面全体の密度性の確保に問題が
あった。また、ステンレス鋼は塩素イオンの多い腐食環
境下では耐候性鋼のような全面腐食が起こらず、「孔
食」として良く知られている局部的な腐食が起きやす
い。この腐食形態は、一見軽度の腐食のように観察され
るが、腐食の発生した部分の侵食速度は全面腐食の起き
る耐候性鋼よりもむしろ速く、比較的短時間で貫通孔を
生じることすらある。これらのため、耐候性鋼と同様の
用途には供し得ないものであった。
問題があり、また、密着面全体の密度性の確保に問題が
あった。また、ステンレス鋼は塩素イオンの多い腐食環
境下では耐候性鋼のような全面腐食が起こらず、「孔
食」として良く知られている局部的な腐食が起きやす
い。この腐食形態は、一見軽度の腐食のように観察され
るが、腐食の発生した部分の侵食速度は全面腐食の起き
る耐候性鋼よりもむしろ速く、比較的短時間で貫通孔を
生じることすらある。これらのため、耐候性鋼と同様の
用途には供し得ないものであった。
【０００６】
【課題を解決するための手段、作用】本発明はかかる問
題点を解決すべく、表層を耐全面腐食性に優れていると
同時に耐孔食性にも優れたＣｕ−Ｎｉ含有鋼とし、溶接
構造用鋼として必要な諸特性（例えば、強度、靱性、溶
接性）は内層で有する複層鋳片を連続鋳造で製造し、該
鋳片を熱間圧延することにより、ステンレス鋼やステン
レスクラッド鋼に比べ遙かに安価で、且つ母材と合わせ
材の密着性に優れ、更に耐候性鋼に比し優れた耐食性を
有する高耐候性クラッド鋼板を提供せしめんとするもの
である。
題点を解決すべく、表層を耐全面腐食性に優れていると
同時に耐孔食性にも優れたＣｕ−Ｎｉ含有鋼とし、溶接
構造用鋼として必要な諸特性（例えば、強度、靱性、溶
接性）は内層で有する複層鋳片を連続鋳造で製造し、該
鋳片を熱間圧延することにより、ステンレス鋼やステン
レスクラッド鋼に比べ遙かに安価で、且つ母材と合わせ
材の密着性に優れ、更に耐候性鋼に比し優れた耐食性を
有する高耐候性クラッド鋼板を提供せしめんとするもの
である。
【０００７】すなわち、連続鋳造によって複層鋳片を製
造することにより、凝固ままで母材（内層部）と合わせ
材（表層部）とのメタラジカルな結合が得られ、優れた
密着性の確保が可能となる。つまり、メカニカルボンド
と異なり、母材と合わせ材とが凝固ままでメタラジカル
ボンドを形成した複層鋳片を熱間圧延することにより、
メタラジカルな結合をした、すなわち密着性の良好なク
ラッド鋼板が得られる。
造することにより、凝固ままで母材（内層部）と合わせ
材（表層部）とのメタラジカルな結合が得られ、優れた
密着性の確保が可能となる。つまり、メカニカルボンド
と異なり、母材と合わせ材とが凝固ままでメタラジカル
ボンドを形成した複層鋳片を熱間圧延することにより、
メタラジカルな結合をした、すなわち密着性の良好なク
ラッド鋼板が得られる。
【０００８】また、合わせ材の化学成分を適正に限定
し、母材の化学成分を適正に限定することにより、優れ
た耐食性と強度、靱性の確保が可能である。さらに、製
造方法として通常の連続鋳造スラブ−熱間圧延と大きな
違いはないので大型鋼板を安定した品質でクラッド鋼板
として得られ、経済的に極めて有利である。
し、母材の化学成分を適正に限定することにより、優れ
た耐食性と強度、靱性の確保が可能である。さらに、製
造方法として通常の連続鋳造スラブ−熱間圧延と大きな
違いはないので大型鋼板を安定した品質でクラッド鋼板
として得られ、経済的に極めて有利である。
【０００９】なお複層鋳片の連続鋳造としては、例えば
特開昭６３−１０８９４７号公報記載の方法によるのが
好ましい。本発明の要旨とするところは、内層部が重量
％で Ｃ ：０．２０％以下 Ｓｉ：０．０３〜０．
３５％ Ｍｎ：１．８％以下 Ａｌ：０．００５〜
０．０７０％ 更に強度、靱性の要求に応じて、 Ｃｕ：２％ 以下 Ｎｉ：２％ 以下 Ｃｒ：０．５％以下 Ｍｏ：０．５％以下 Ｖ ：０．１％以下 Ｎｂ：０．１％以下 Ｔｉ：０．０３％以下 Ｂ ：０．００２０％
以下を１種又は２種以上含み、残部Ｆｅ及び不純物から
なる鋼を母材とし、表層部が重量％で Ｃ ：０．０８％以下 Ｓｉ：０．０３〜０．
３５％ Ｍｎ：１．５％以下 Ｃｕ：０．５〜２．０
％ Ｎｉ：１．０〜４．０％ Ａｌ：０．００５〜
０．０７０％ を含み、残部Ｆｅ及び不純物からなる合わせ材で被覆し
た複層鋳片を連続鋳造で製造し、該鋳片を１０００〜１
３００℃に加熱し、次いで熱間圧延を仕上温度６５０℃
以上で行った後、空冷または水冷することを特徴とする
海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法にある。
特開昭６３−１０８９４７号公報記載の方法によるのが
好ましい。本発明の要旨とするところは、内層部が重量
％で Ｃ ：０．２０％以下 Ｓｉ：０．０３〜０．
３５％ Ｍｎ：１．８％以下 Ａｌ：０．００５〜
０．０７０％ 更に強度、靱性の要求に応じて、 Ｃｕ：２％ 以下 Ｎｉ：２％ 以下 Ｃｒ：０．５％以下 Ｍｏ：０．５％以下 Ｖ ：０．１％以下 Ｎｂ：０．１％以下 Ｔｉ：０．０３％以下 Ｂ ：０．００２０％
以下を１種又は２種以上含み、残部Ｆｅ及び不純物から
なる鋼を母材とし、表層部が重量％で Ｃ ：０．０８％以下 Ｓｉ：０．０３〜０．
３５％ Ｍｎ：１．５％以下 Ｃｕ：０．５〜２．０
％ Ｎｉ：１．０〜４．０％ Ａｌ：０．００５〜
０．０７０％ を含み、残部Ｆｅ及び不純物からなる合わせ材で被覆し
た複層鋳片を連続鋳造で製造し、該鋳片を１０００〜１
３００℃に加熱し、次いで熱間圧延を仕上温度６５０℃
以上で行った後、空冷または水冷することを特徴とする
海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法にある。
【００１０】以下に本発明を詳細に説明する。 （１）母材（内層部） Ｃ：Ｃは強度確保のために添加するが、０．２０％を超
えると鋼材の靱性と溶接性が劣化するので０．２０％を
上限とした。 Ｓｉ：Ｓｉは強度確保と脱酸のために０．０３％以上を
必要とするが、０．３５％を超えると靱性が劣化するの
でこれを上限とした。
えると鋼材の靱性と溶接性が劣化するので０．２０％を
上限とした。 Ｓｉ：Ｓｉは強度確保と脱酸のために０．０３％以上を
必要とするが、０．３５％を超えると靱性が劣化するの
でこれを上限とした。
【００１１】Ｍｎ：Ｍｎは強度確保のために添加する
が、１．８％を超えると溶接性が劣化するのでこれを上
限とした。 Ａｌ：Ａｌは通常脱酸元素として用いられている０．０
０５〜０．０７０％の範囲とした。Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、
Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂは各々強度・靱性向上を目的
として添加される元素で、溶接性の劣化しない範囲とし
て前記した量を上限とした。
が、１．８％を超えると溶接性が劣化するのでこれを上
限とした。 Ａｌ：Ａｌは通常脱酸元素として用いられている０．０
０５〜０．０７０％の範囲とした。Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、
Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂは各々強度・靱性向上を目的
として添加される元素で、溶接性の劣化しない範囲とし
て前記した量を上限とした。
【００１２】（２）合わせ材（表層部） Ｃ：Ｃは０．０８％を超えると耐食性が劣化するので
０．０８％以下に限定した。 Ｓｉ：Ｓｉは脱酸のために０．０３％以上を必要とする
が、０．３５％を超えると耐食性が劣化するので０．３
５％を上限とした。
０．０８％以下に限定した。 Ｓｉ：Ｓｉは脱酸のために０．０３％以上を必要とする
が、０．３５％を超えると耐食性が劣化するので０．３
５％を上限とした。
【００１３】Ｍｎ：Ｍｎは脱酸、脱硫効果のために添加
するが、１．５０％を超えると溶接性が劣化するので
１．５０％を上限とした。 Ｃｕ：Ｎｉと共存することにより耐食性を向上させる元
素である。その効果は０．５％以上より現れる。また余
り多く添加するとＣｕの微細析出が鋼中に生じ、鋼表面
においてミクロな電池を形成するため、鉄の腐食を促進
する。この腐食促進が顕著になるのは２．０％を超える
場合であり、本発明ではこの値を上限とした。
するが、１．５０％を超えると溶接性が劣化するので
１．５０％を上限とした。 Ｃｕ：Ｎｉと共存することにより耐食性を向上させる元
素である。その効果は０．５％以上より現れる。また余
り多く添加するとＣｕの微細析出が鋼中に生じ、鋼表面
においてミクロな電池を形成するため、鉄の腐食を促進
する。この腐食促進が顕著になるのは２．０％を超える
場合であり、本発明ではこの値を上限とした。
【００１４】Ｎｉ：Ｎｉは耐食性を向上させる上で有効
な元素であり、上述のＣｕの添加効果を助長する効果の
ある元素であるが、添加量が１．０％未満では効果がな
い。一方、４．０％を超えるとその効果が飽和するとと
もにコストアップの原因となるので４．０％を上限とし
た。 Ａｌ：Ａｌは通常脱酸元素として用いられている０．０
０５〜０．０７０％の範囲とした。
な元素であり、上述のＣｕの添加効果を助長する効果の
ある元素であるが、添加量が１．０％未満では効果がな
い。一方、４．０％を超えるとその効果が飽和するとと
もにコストアップの原因となるので４．０％を上限とし
た。 Ａｌ：Ａｌは通常脱酸元素として用いられている０．０
０５〜０．０７０％の範囲とした。
【００１５】（３）製造方法 連続鋳造により複層鋳片を製造し、該鋳片に熱間圧延を
施すため、従来の大型鋼板の製造方法とプロセス的には
相違がなく、クラッド鋼製造時の準備工程を施す必要が
なく、量産、経済性の面から有利である。以下に、熱間
圧延以降の製造方法を限定する理由を述べる。
施すため、従来の大型鋼板の製造方法とプロセス的には
相違がなく、クラッド鋼製造時の準備工程を施す必要が
なく、量産、経済性の面から有利である。以下に、熱間
圧延以降の製造方法を限定する理由を述べる。
【００１６】まず、加熱温度については、母材の靱性確
保の点から初期オーステナイト粒は細かい方が良く、こ
のため加熱温度は低い方が望ましい。加熱温度が１３０
０℃を超えると、オーステナイト粒が粗大化して靱性を
劣化させるので、上限を１３００℃とした。また、その
下限は合わせ材の溶体化の点から１０００℃にすること
が必要である。
保の点から初期オーステナイト粒は細かい方が良く、こ
のため加熱温度は低い方が望ましい。加熱温度が１３０
０℃を超えると、オーステナイト粒が粗大化して靱性を
劣化させるので、上限を１３００℃とした。また、その
下限は合わせ材の溶体化の点から１０００℃にすること
が必要である。
【００１７】仕上温度が６５０℃未満になると、母材の
フェライト組織が加工を受け、靱性が劣化する。また、
同時に母材と合わせ材の変形能の差が大きくなり、圧延
後の鋼板形状が不良となるので、下限は６５０℃とし
た。圧延終了後の冷却に関しては、空冷あるいは水冷
（加速冷却）のいずれのプロセスを適用してもよい。
フェライト組織が加工を受け、靱性が劣化する。また、
同時に母材と合わせ材の変形能の差が大きくなり、圧延
後の鋼板形状が不良となるので、下限は６５０℃とし
た。圧延終了後の冷却に関しては、空冷あるいは水冷
（加速冷却）のいずれのプロセスを適用してもよい。
【００１８】
【実施例】供試材の化学成分を表１、表２（表１のつづ
き）に示し、加熱温度、仕上温度、冷却条件を表３、表
４（表３のつづき）に、得られたクラッド鋼板の強度、
靱性、耐食性を併わせて表３、表４に示す。表１、表２
においてＦ〜Ｏは本発明限定成分鋼、Ａ〜Ｅは範囲外の
ものである。比較鋼のＡは表層成分がＪＩＳ Ｇ３１１
４；溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材相当のもの、ＢはＪ
ＩＳ Ｇ３１２５；高耐候性圧延鋼材相当のもの、Ｃは
ステンレス鋼並にＣｒ含有量が高いものである。
き）に示し、加熱温度、仕上温度、冷却条件を表３、表
４（表３のつづき）に、得られたクラッド鋼板の強度、
靱性、耐食性を併わせて表３、表４に示す。表１、表２
においてＦ〜Ｏは本発明限定成分鋼、Ａ〜Ｅは範囲外の
ものである。比較鋼のＡは表層成分がＪＩＳ Ｇ３１１
４；溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材相当のもの、ＢはＪ
ＩＳ Ｇ３１２５；高耐候性圧延鋼材相当のもの、Ｃは
ステンレス鋼並にＣｒ含有量が高いものである。
【００１９】これらの複層鋳片を表３、表４に示す圧延
条件に従って熱間圧延した。このようにして製造したク
ラッド鋼板の母材部分から試験片を切り出し、引張試験
及びシャルピー試験を行った。また、これらのクラッド
鋼を用いて耐候性試験を行った。耐候性試験は海岸地帯
などの特に塩素イオンの多い腐食環境を再現するため、
５％塩水を１日１回散布する促進耐候性試験（塩水散布
暴露試験）を１年間実施し、腐食減量及び孔食係数（最
大孔食深さ／板厚減少量）で評価を行った。これらの結
果を表３、表４に併わせて示す。
条件に従って熱間圧延した。このようにして製造したク
ラッド鋼板の母材部分から試験片を切り出し、引張試験
及びシャルピー試験を行った。また、これらのクラッド
鋼を用いて耐候性試験を行った。耐候性試験は海岸地帯
などの特に塩素イオンの多い腐食環境を再現するため、
５％塩水を１日１回散布する促進耐候性試験（塩水散布
暴露試験）を１年間実施し、腐食減量及び孔食係数（最
大孔食深さ／板厚減少量）で評価を行った。これらの結
果を表３、表４に併わせて示す。
【００２０】表に明らかな通り、本発明を適用して得ら
れたクラッド鋼板Ｆ１、Ｇ１、Ｈ１、Ｉ１、Ｊ１、Ｋ
１、Ｌ１、Ｍ１、Ｎ１、Ｏ１は比較例に比べいずれも優
れた耐食性並びに強度、靱性を有することが分かる。こ
れに対し、比較例のＡ１、Ｂ１、Ｄ１、Ｅ１は合わせ材
の組成が限定成分範囲外のため腐食減量が多く、Ｃ１は
孔食係数が大きい。また、比較例Ｆ２、Ｇ２、Ｈ２は母
材及び合わせ材の組成は本発明の限定成分範囲内である
が、Ｆ２は加熱温度が高いため、Ｇ２は加熱温度、仕上
温度が低いため、Ｈ２は仕上温度が低いため、いずれも
靱性が低い。
れたクラッド鋼板Ｆ１、Ｇ１、Ｈ１、Ｉ１、Ｊ１、Ｋ
１、Ｌ１、Ｍ１、Ｎ１、Ｏ１は比較例に比べいずれも優
れた耐食性並びに強度、靱性を有することが分かる。こ
れに対し、比較例のＡ１、Ｂ１、Ｄ１、Ｅ１は合わせ材
の組成が限定成分範囲外のため腐食減量が多く、Ｃ１は
孔食係数が大きい。また、比較例Ｆ２、Ｇ２、Ｈ２は母
材及び合わせ材の組成は本発明の限定成分範囲内である
が、Ｆ２は加熱温度が高いため、Ｇ２は加熱温度、仕上
温度が低いため、Ｈ２は仕上温度が低いため、いずれも
靱性が低い。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【表４】
【００２５】
【発明の効果】以上のごとく、本発明は表層を耐全面腐
食性および耐孔食性に優れたＣｕ−Ｎｉ含有鋼、内層を
各種強度、靱性、溶接性に応じた溶接構造用鋼とする複
層鋳片を連続鋳造で製造し、熱間圧延することにより、
塩素イオンの多い腐食環境下で高耐食性が要求される橋
梁、建築等の構造部材へ、ステンレス鋼やステンレス・
クラッド鋼に比べ安価で、且つ従来の耐候性鋼より優れ
た耐食性を有する高耐候性クラッド鋼板が提供でき、産
業上大きな効果を有するものであるといえる。
食性および耐孔食性に優れたＣｕ−Ｎｉ含有鋼、内層を
各種強度、靱性、溶接性に応じた溶接構造用鋼とする複
層鋳片を連続鋳造で製造し、熱間圧延することにより、
塩素イオンの多い腐食環境下で高耐食性が要求される橋
梁、建築等の構造部材へ、ステンレス鋼やステンレス・
クラッド鋼に比べ安価で、且つ従来の耐候性鋼より優れ
た耐食性を有する高耐候性クラッド鋼板が提供でき、産
業上大きな効果を有するものであるといえる。
Claims (2)
- 【請求項１】 内層部が重量％で Ｃ ：０．２０％以下 Ｓｉ：０．０３〜０．
３５％ Ｍｎ：１．８％以下 Ａｌ：０．００５〜
０．０７０％ を含み、残部Ｆｅ及び不純物からなる鋼を母材とし、表
層部が重量％で Ｃ ：０．０８％以下 Ｓｉ：０．０３〜０．
３５％ Ｍｎ：１．５％以下 Ｃｕ：０．５〜２．０
％ Ｎｉ：１．０〜４．０％ Ａｌ：０．００５〜
０．０７０％ を含み、残部Ｆｅ及び不純物からなる合わせ材で被覆し
た複層鋳片を連続鋳造で製造し、該鋳片を１０００〜１
３００℃に加熱し、次いで熱間圧延を仕上温度６５０℃
以上で行った後、空冷または水冷することを特徴とする
海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 母材中にさらに強度靱性の要求に応じ
て、 Ｃｕ：２％ 以下 Ｎｉ：２％ 以下 Ｃｒ：０．５％以下 Ｍｏ：０．５％以下 Ｖ ：０．１％以下 Ｎｂ：０．１％以下 Ｔｉ：０．０３％以下 Ｂ ：０．００２０％
以下を１種または２種以上含むことを特徴とする請求項
１記載の海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34752491A JPH05177304A (ja) | 1991-12-27 | 1991-12-27 | 海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34752491A JPH05177304A (ja) | 1991-12-27 | 1991-12-27 | 海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05177304A true JPH05177304A (ja) | 1993-07-20 |
Family
ID=18390809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34752491A Withdrawn JPH05177304A (ja) | 1991-12-27 | 1991-12-27 | 海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05177304A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115717214A (zh) * | 2022-11-14 | 2023-02-28 | 鞍钢股份有限公司 | 一种沿海大气环境炼化管道用钢及其制备方法 |
-
1991
- 1991-12-27 JP JP34752491A patent/JPH05177304A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115717214A (zh) * | 2022-11-14 | 2023-02-28 | 鞍钢股份有限公司 | 一种沿海大气环境炼化管道用钢及其制备方法 |
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