JPH05202454A - 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法 - Google Patents
焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法Info
- Publication number
- JPH05202454A JPH05202454A JP3555392A JP3555392A JPH05202454A JP H05202454 A JPH05202454 A JP H05202454A JP 3555392 A JP3555392 A JP 3555392A JP 3555392 A JP3555392 A JP 3555392A JP H05202454 A JPH05202454 A JP H05202454A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- cold
- rolled
- solution treatment
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車用外板等に用いられるＡｌ合金板材で
あって連続焼鈍設備での溶体化を容易にし、高い焼付け
硬化性を有する成形用Ａｌ合金板材を提供する。 【構成】 Ｓｉ 0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜 3.0wt％
と、必要に応じてＣｕ0.01〜 1.5wt％，Ｆｅ0.01〜0.25
wt％を含み、さらに所望によりＭｎ0.01〜 0.3wt％，Ｃ
ｒ0.01〜 0.5wt％，Ｚｒ0.01〜 0.5wt％，Ｔｉ0.01〜
0.5wt％，Ｎｉ0.01〜0.3wt％のうち１種もしくは２種以
上を合計0.01〜 1.0wt％含み残部Ａｌと不可避的不純物
からなるＡｌ合金を、熱間圧延もしくは冷間圧延後に 4
80℃以上の熱処理を行い、その後冷間圧延を施してから
400℃以上の溶体化処理を施し、３℃/sec以上の冷却速
度で冷却するＡｌ合金板の製造方法。
あって連続焼鈍設備での溶体化を容易にし、高い焼付け
硬化性を有する成形用Ａｌ合金板材を提供する。 【構成】 Ｓｉ 0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜 3.0wt％
と、必要に応じてＣｕ0.01〜 1.5wt％，Ｆｅ0.01〜0.25
wt％を含み、さらに所望によりＭｎ0.01〜 0.3wt％，Ｃ
ｒ0.01〜 0.5wt％，Ｚｒ0.01〜 0.5wt％，Ｔｉ0.01〜
0.5wt％，Ｎｉ0.01〜0.3wt％のうち１種もしくは２種以
上を合計0.01〜 1.0wt％含み残部Ａｌと不可避的不純物
からなるＡｌ合金を、熱間圧延もしくは冷間圧延後に 4
80℃以上の熱処理を行い、その後冷間圧延を施してから
400℃以上の溶体化処理を施し、３℃/sec以上の冷却速
度で冷却するＡｌ合金板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、優れた焼付け硬化性を
有し、自動車外板や包装用板材などの強度が要求され、
しかも焼付け塗装が施される様な部材に適した焼付け硬
化性成形用アルミニウム合金板の製造方法に関するもの
である。
有し、自動車外板や包装用板材などの強度が要求され、
しかも焼付け塗装が施される様な部材に適した焼付け硬
化性成形用アルミニウム合金板の製造方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車外板には冷延鋼板が主に用
いられていた。しかしながら最近になり自動車車体の軽
量化要求からアルミニウム合金板を使用することが検討
され、一部で実用化されている。自動車外板用材料とし
ては、プレス成形性が優れていること、強度が高いこ
と、耐食性に優れていることなどが求められている。こ
のような要求を満足する材料として5052（Ａｌ− 2.5wt
％Ｍｇ−0.25wt％Ｃｒ）合金，5182（Ａｌ−0.35wt％Ｍ
ｎ− 4.5wt％Ｍｇ）合金などのＡｌ−Ｍｇ合金（5000系
合金）や6009（Ａｌ− 0.8wt％Ｓｉ− 0.6wt％Ｍｇ−0.
33wt％Ｃｕ−0.5wt％Ｍｎ）合金，6061（Ａｌ− 0.6wt
％Ｓｉ− 1.0wt％Ｍｇ−0.28wt％Ｃｕ− 0.2wt％Ｃｒ）
合金などのＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金（6000系合金）が用い
られていた。
いられていた。しかしながら最近になり自動車車体の軽
量化要求からアルミニウム合金板を使用することが検討
され、一部で実用化されている。自動車外板用材料とし
ては、プレス成形性が優れていること、強度が高いこ
と、耐食性に優れていることなどが求められている。こ
のような要求を満足する材料として5052（Ａｌ− 2.5wt
％Ｍｇ−0.25wt％Ｃｒ）合金，5182（Ａｌ−0.35wt％Ｍ
ｎ− 4.5wt％Ｍｇ）合金などのＡｌ−Ｍｇ合金（5000系
合金）や6009（Ａｌ− 0.8wt％Ｓｉ− 0.6wt％Ｍｇ−0.
33wt％Ｃｕ−0.5wt％Ｍｎ）合金，6061（Ａｌ− 0.6wt
％Ｓｉ− 1.0wt％Ｍｇ−0.28wt％Ｃｕ− 0.2wt％Ｃｒ）
合金などのＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金（6000系合金）が用い
られていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記6000系合金はプレ
ス成形性が比較的良好であり、焼付け塗装後に高い強度
が得られるため、従来自動車外板材に適用されている。
このような目的で使用される熱処理型アルミニウム合金
板材は、通常連続焼鈍設備によって溶体化処理を行って
いる。しかしながら従来のこの方法では溶体化温度での
保持時間が短いため、充分な溶体化がなされない場合が
ある。従来の自動車の塗装焼付け温度は 180℃で１時間
程度であったが、塗装焼付け温度が低温・短時間化する
傾向があるなかで、高い焼付け塗装加熱後の強度が求め
られている。しかしながら連続焼鈍設備での溶体化が不
十分であるために低温・短時間での焼付け効果が小さ
い。
ス成形性が比較的良好であり、焼付け塗装後に高い強度
が得られるため、従来自動車外板材に適用されている。
このような目的で使用される熱処理型アルミニウム合金
板材は、通常連続焼鈍設備によって溶体化処理を行って
いる。しかしながら従来のこの方法では溶体化温度での
保持時間が短いため、充分な溶体化がなされない場合が
ある。従来の自動車の塗装焼付け温度は 180℃で１時間
程度であったが、塗装焼付け温度が低温・短時間化する
傾向があるなかで、高い焼付け塗装加熱後の強度が求め
られている。しかしながら連続焼鈍設備での溶体化が不
十分であるために低温・短時間での焼付け効果が小さ
い。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明はこれに鑑み種々
検討の結果、連続焼鈍設備での溶体化を容易にし、高い
焼付け硬化性を有する焼付け硬化性成形用アルミニウム
合金板の製造方法を開発したものである。
検討の結果、連続焼鈍設備での溶体化を容易にし、高い
焼付け硬化性を有する焼付け硬化性成形用アルミニウム
合金板の製造方法を開発したものである。
【０００５】即ち本発明製造方法の一つは、Ｓｉ 0.2〜
3.0wt％（以下wt％を％と略記），Ｍｇ 0.2〜 3.0％を
含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム
合金を、熱間圧延又は冷間圧延後に 480℃以上の熱処理
を施し、更に冷間圧延を施してから 400℃以上の溶体化
処理を行い、３℃/sec以上の冷却速度で冷却することを
特徴とするものである。
3.0wt％（以下wt％を％と略記），Ｍｇ 0.2〜 3.0％を
含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム
合金を、熱間圧延又は冷間圧延後に 480℃以上の熱処理
を施し、更に冷間圧延を施してから 400℃以上の溶体化
処理を行い、３℃/sec以上の冷却速度で冷却することを
特徴とするものである。
【０００６】また本発明製造方法の他の一つは、Ｓｉ
0.2〜 3.0％，Ｍｇ 0.2〜 3.0％，Ｃｕ0.01〜 1.5％を
含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム
合金を、熱間圧延又は冷間圧延後に 480℃以上の熱処理
を施し、更に冷間圧延を施してから 400℃以上の溶体化
処理を行い、３℃/sec以上の冷却速度で冷却することを
特徴とするものである。
0.2〜 3.0％，Ｍｇ 0.2〜 3.0％，Ｃｕ0.01〜 1.5％を
含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム
合金を、熱間圧延又は冷間圧延後に 480℃以上の熱処理
を施し、更に冷間圧延を施してから 400℃以上の溶体化
処理を行い、３℃/sec以上の冷却速度で冷却することを
特徴とするものである。
【０００７】また本発明製造方法の他の一つは、Ｓｉ
0.2〜 3.0％，Ｍｇ 0.2〜 3.0％，Ｆｅ0.01〜0.25％を
含み，更にＭｎ0.01〜 0.3％，Ｃｒ0.01〜 0.5％，Ｚｒ
0.01〜 0.5％，Ｔｉ0.01〜 0.5％，Ｎｉ0.01〜 0.3％の
うち１種又は２種以上を合計0.01〜 1.0％を含み、残部
Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金を、熱
間圧延又は冷間圧延後に 480℃以上の熱処理を施し、更
に冷間圧延を施してから 400℃以上の溶体化処理を行
い、３℃/sec以上の冷却速度で冷却することを特徴とす
るものである。
0.2〜 3.0％，Ｍｇ 0.2〜 3.0％，Ｆｅ0.01〜0.25％を
含み，更にＭｎ0.01〜 0.3％，Ｃｒ0.01〜 0.5％，Ｚｒ
0.01〜 0.5％，Ｔｉ0.01〜 0.5％，Ｎｉ0.01〜 0.3％の
うち１種又は２種以上を合計0.01〜 1.0％を含み、残部
Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金を、熱
間圧延又は冷間圧延後に 480℃以上の熱処理を施し、更
に冷間圧延を施してから 400℃以上の溶体化処理を行
い、３℃/sec以上の冷却速度で冷却することを特徴とす
るものである。
【０００８】更に本発明製造方法の他の一つは、Ｓｉ
0.2〜 3.0％，Ｍｇ 0.2〜 3.0％，Ｃｕ0.01〜 1.5％，
Ｆｅ0.01〜0.25％を含み，更にＭｎ0.01〜 0.3％，Ｃｒ
0.01〜 0.5％，Ｚｒ0.01〜 0.5％，Ｔｉ0.01〜 0.5％，
Ｎｉ0.01〜 0.3％のうち１種又は２種以上を合計0.01〜
1.0％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアル
ミニウム合金を、熱間圧延又は冷間圧延後に 480℃以上
の熱処理を施し、更に冷間圧延を施してから 400℃以上
の溶体化処理を行い、３℃/sec以上の冷却速度で冷却す
ることを特徴とするものである。
0.2〜 3.0％，Ｍｇ 0.2〜 3.0％，Ｃｕ0.01〜 1.5％，
Ｆｅ0.01〜0.25％を含み，更にＭｎ0.01〜 0.3％，Ｃｒ
0.01〜 0.5％，Ｚｒ0.01〜 0.5％，Ｔｉ0.01〜 0.5％，
Ｎｉ0.01〜 0.3％のうち１種又は２種以上を合計0.01〜
1.0％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアル
ミニウム合金を、熱間圧延又は冷間圧延後に 480℃以上
の熱処理を施し、更に冷間圧延を施してから 400℃以上
の溶体化処理を行い、３℃/sec以上の冷却速度で冷却す
ることを特徴とするものである。
【０００９】
【作用】本発明製造方法において、合金組成を上記の如
く限定したのは、次の理由によるものである。Ｓｉは焼
付け塗装時にＭｇと共にＭｇ2 Ｓｉを析出させて強度を
向上させる。しかしてその添加量を 0.2〜 3.0％と限定
したのは、 0.2％未満ではその効果が小さく、 3.0％を
越えると溶体化処理後の成形性を低下するためである。
く限定したのは、次の理由によるものである。Ｓｉは焼
付け塗装時にＭｇと共にＭｇ2 Ｓｉを析出させて強度を
向上させる。しかしてその添加量を 0.2〜 3.0％と限定
したのは、 0.2％未満ではその効果が小さく、 3.0％を
越えると溶体化処理後の成形性を低下するためである。
【００１０】Ｍｇは溶体化処理後にマトリックス中に固
溶しており、成形性の向上に寄与し、また焼付け塗装時
にＳｉと共にＭｇ2 Ｓｉを析出させて強度を向上する。
しかしてその添加量を 0.2〜 3.0％と限定したのは、
0.2％未満ではその効果が小さく、 3.0％を越えると溶
体化処理後の成形性を低下するためである。
溶しており、成形性の向上に寄与し、また焼付け塗装時
にＳｉと共にＭｇ2 Ｓｉを析出させて強度を向上する。
しかしてその添加量を 0.2〜 3.0％と限定したのは、
0.2％未満ではその効果が小さく、 3.0％を越えると溶
体化処理後の成形性を低下するためである。
【００１１】このようにＳｉとＭｇは焼付け塗装時にＭ
ｇ2 Ｓｉとして析出し、強度を向上させる。しかしてこ
の両元素の存在比が異なるとその焼付け硬化性も異な
り、ＳｉとＭｇの重量比がＳｉ＞ 0.6Ｍｇ（％）と、Ｍ
ｇ2 Ｓｉ量に対して過剰Ｓｉであれば、より優れた焼付
け硬化性が得られる。尚焼付け塗装時の時効挙動をコン
トロールするためにＡｇ，Ｃｄなどを添加しても本発明
の効果を損なうことはない。
ｇ2 Ｓｉとして析出し、強度を向上させる。しかしてこ
の両元素の存在比が異なるとその焼付け硬化性も異な
り、ＳｉとＭｇの重量比がＳｉ＞ 0.6Ｍｇ（％）と、Ｍ
ｇ2 Ｓｉ量に対して過剰Ｓｉであれば、より優れた焼付
け硬化性が得られる。尚焼付け塗装時の時効挙動をコン
トロールするためにＡｇ，Ｃｄなどを添加しても本発明
の効果を損なうことはない。
【００１２】Ｃｕは焼付け塗装時にＧＰゾーン，θ´，
Ｓ相などを析出して強度を向上させる。しかしてその添
加量を0.01〜 1.5％と限定したのは、0.01％未満では強
度向上が小さく、 1.5％を越えると耐食性が低下するば
かりか焼入れ感受性が高くなりすぎるためである。Ｆｅ
は通常Ａｌの不純物として含まれているものである。し
かしＦｅはＳｉと化合物を作りやすく、0.25％を越えて
含まれると焼付け塗装時の強度向上を阻害する。一方0.
01％未満では、その効果が飽和し経済的にも不利であ
る。
Ｓ相などを析出して強度を向上させる。しかしてその添
加量を0.01〜 1.5％と限定したのは、0.01％未満では強
度向上が小さく、 1.5％を越えると耐食性が低下するば
かりか焼入れ感受性が高くなりすぎるためである。Ｆｅ
は通常Ａｌの不純物として含まれているものである。し
かしＦｅはＳｉと化合物を作りやすく、0.25％を越えて
含まれると焼付け塗装時の強度向上を阻害する。一方0.
01％未満では、その効果が飽和し経済的にも不利であ
る。
【００１３】Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｎｉはそれぞれ
結晶粒の微細化、あるいはマトリックス強度を向上させ
るために添加される。しかしてそれぞれ下限未満では効
果が少なく、上限を越えると溶体化処理後の成形性を低
下する。またこれら元素の合計量が 1.0％を越えると溶
体化処理後の成形性を低下する。尚鋳造組織の微細化材
として通常添加されるＢなどは 0.1％以下の添加であれ
ば本発明の効果を損なうことはない。
結晶粒の微細化、あるいはマトリックス強度を向上させ
るために添加される。しかしてそれぞれ下限未満では効
果が少なく、上限を越えると溶体化処理後の成形性を低
下する。またこれら元素の合計量が 1.0％を越えると溶
体化処理後の成形性を低下する。尚鋳造組織の微細化材
として通常添加されるＢなどは 0.1％以下の添加であれ
ば本発明の効果を損なうことはない。
【００１４】次に本発明の製造工程について説明する。
本発明は上記組成のアルミニウム合金を常法により溶
解、ＤＣ鋳造により鋳塊とし、この鋳塊に均質化処理を
施した後、熱間圧延し、この熱間圧延後又は熱間圧延と
冷間圧延後に 480℃以上の熱処理を施し、さらに冷間圧
延を施してから400℃以上の溶体化処理を行い、３℃/se
c以上の冷却速度で冷却する。
本発明は上記組成のアルミニウム合金を常法により溶
解、ＤＣ鋳造により鋳塊とし、この鋳塊に均質化処理を
施した後、熱間圧延し、この熱間圧延後又は熱間圧延と
冷間圧延後に 480℃以上の熱処理を施し、さらに冷間圧
延を施してから400℃以上の溶体化処理を行い、３℃/se
c以上の冷却速度で冷却する。
【００１５】溶体化処理は、ＳｉやＭｇ等の添加元素を
一旦マトリックス中に固溶させ、この後の焼付け塗装加
熱時に微細なＭｇ2 Ｓｉ等の化合物を析出させ、強度を
向上させる。このため熱間圧延後、または冷間圧延後に
480℃以上の熱処理を行い、溶体化処理前のＳｉ，Ｍｇ
系の化合物を細かく、少なくすることにより、短時間の
溶体化処理での固溶を容易にする。ここで加熱温度を 4
80℃以上としたのは、480℃未満ではＳｉ，Ｍｇの析出
により化合物の粗大化が進行し、速やかな溶体化処理が
困難となり、焼付け塗装加熱後の強度向上が不十分とな
る。尚保持時間，冷却速度は特に規定されないが、保持
時間は１時間以上であり、冷却速度は３℃/sec以上であ
ることが好ましい。
一旦マトリックス中に固溶させ、この後の焼付け塗装加
熱時に微細なＭｇ2 Ｓｉ等の化合物を析出させ、強度を
向上させる。このため熱間圧延後、または冷間圧延後に
480℃以上の熱処理を行い、溶体化処理前のＳｉ，Ｍｇ
系の化合物を細かく、少なくすることにより、短時間の
溶体化処理での固溶を容易にする。ここで加熱温度を 4
80℃以上としたのは、480℃未満ではＳｉ，Ｍｇの析出
により化合物の粗大化が進行し、速やかな溶体化処理が
困難となり、焼付け塗装加熱後の強度向上が不十分とな
る。尚保持時間，冷却速度は特に規定されないが、保持
時間は１時間以上であり、冷却速度は３℃/sec以上であ
ることが好ましい。
【００１６】溶体化処理温度を 400℃以上としたのは、
400℃未満では添加元素を充分に固溶させることができ
ず、焼付け塗装加熱時の強度向上が小さい。尚保持時間
は特に規定されないが、 400℃以上となる時間が５秒以
上であることが好ましい。溶体化処理後の冷却速度を３
℃/sec以上としたのは、３℃/sec未満の冷却速度では粗
大な化合物が析出してくるので、成形性の低下、及び焼
付け塗装加熱後の強度向上が小さくなるためである。
400℃未満では添加元素を充分に固溶させることができ
ず、焼付け塗装加熱時の強度向上が小さい。尚保持時間
は特に規定されないが、 400℃以上となる時間が５秒以
上であることが好ましい。溶体化処理後の冷却速度を３
℃/sec以上としたのは、３℃/sec未満の冷却速度では粗
大な化合物が析出してくるので、成形性の低下、及び焼
付け塗装加熱後の強度向上が小さくなるためである。
【００１７】
【実施例】以下本発明を実施例について説明する。表１
に示す組成のアルミニウム合金を常法により溶解、ＤＣ
鋳造により鋳塊とし、この鋳塊に均質化処理を施した
後、熱間圧延により厚さ７mmの板材とした。この板材に
表２に示す圧延率で冷間圧延を施し、同じく表２に示す
条件の加熱処理と冷間圧延を施して厚さ１mmの板材とし
た。さらにこの板材を表２に示す条件で溶体化処理を施
して表２に示す速度で冷却した。
に示す組成のアルミニウム合金を常法により溶解、ＤＣ
鋳造により鋳塊とし、この鋳塊に均質化処理を施した
後、熱間圧延により厚さ７mmの板材とした。この板材に
表２に示す圧延率で冷間圧延を施し、同じく表２に示す
条件の加熱処理と冷間圧延を施して厚さ１mmの板材とし
た。さらにこの板材を表２に示す条件で溶体化処理を施
して表２に示す速度で冷却した。
【００１８】このようにして製造した板材について、引
張試験，エリクセン張出試験，限界深絞り（ＬＤＲ）試
験を行った。また焼付け塗装処理をシミュレートした 1
50℃， 180℃， 200℃でそれぞれ 60minの加熱処理を施
した後に引張試験を行った。これらの結果を表３に示
す。引張試験はＪＩＳ５号試験片により、引張強さ，耐
力，伸びを測定した。エリクセン張出試験はJIS Z2247A
法により張出し高さを測定した。限界深絞り（ＬＤＲ）
試験は直径33mmのポンチで潤滑油を塗布したブランクの
深絞りを行い、破断しない最大ブランク径をポンチ径で
除した値を求めた。
張試験，エリクセン張出試験，限界深絞り（ＬＤＲ）試
験を行った。また焼付け塗装処理をシミュレートした 1
50℃， 180℃， 200℃でそれぞれ 60minの加熱処理を施
した後に引張試験を行った。これらの結果を表３に示
す。引張試験はＪＩＳ５号試験片により、引張強さ，耐
力，伸びを測定した。エリクセン張出試験はJIS Z2247A
法により張出し高さを測定した。限界深絞り（ＬＤＲ）
試験は直径33mmのポンチで潤滑油を塗布したブランクの
深絞りを行い、破断しない最大ブランク径をポンチ径で
除した値を求めた。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】表３より明らかなように本発明製造法（Ｎ
o.１〜Ｎo.10）での板材は、従来製造法（Ｎo.21）に対
して溶体化処理後の成形性と、焼付け塗装処理後の強度
のいずれにおいても優れている。一方本発明の条件を外
れた比較製造法（Ｎo.11〜Ｎo.20）による板材は、上記
のいずれか１つ以上が劣っていることが判る。
o.１〜Ｎo.10）での板材は、従来製造法（Ｎo.21）に対
して溶体化処理後の成形性と、焼付け塗装処理後の強度
のいずれにおいても優れている。一方本発明の条件を外
れた比較製造法（Ｎo.11〜Ｎo.20）による板材は、上記
のいずれか１つ以上が劣っていることが判る。
【００２３】
【発明の効果】このように本発明によれば、高い焼付け
硬化性を有する成形用アルミニウム合金板材を得ること
ができるもので工業上顕著な効果を奏する。
硬化性を有する成形用アルミニウム合金板材を得ること
ができるもので工業上顕著な効果を奏する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岸野 邦彦 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河アルミニウム工業株式会社内 (72)発明者 渡辺 元 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河アルミニウム工業株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｓｉ 0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜 3.0wt
％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニ
ウム合金を、熱間圧延又は冷間圧延後に 480℃以上の熱
処理を施し、更に冷間圧延を施してから 400℃以上の溶
体化処理を行い、３℃/sec以上の冷却速度で冷却するこ
とを特徴とする焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板
の製造方法。 - 【請求項２】 Ｓｉ 0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜 3.0wt
％，Ｃｕ0.01〜 1.5wt％を含み、残部Ａｌと不可避的不
純物からなるアルミニウム合金を、熱間圧延又は冷間圧
延後に 480℃以上の熱処理を施し、更に冷間圧延を施し
てから 400℃以上の溶体化処理を行い、３℃/sec以上の
冷却速度で冷却することを特徴とする焼付け硬化性成形
用アルミニウム合金板の製造方法。 - 【請求項３】 Ｓｉ 0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜 3.0wt
％，Ｆｅ0.01〜0.25wt％を含み、更にＭｎ0.01〜 0.3wt
％，Ｃｒ0.01〜 0.5wt％，Ｚｒ0.01〜 0.5wt％，Ｔｉ0.
01〜 0.5wt％，Ｎｉ0.01〜 0.3wt％のうち１種又は２種
以上を合計0.01〜 1.0wt％を含み、残部Ａｌと不可避的
不純物からなるアルミニウム合金を、熱間圧延又は冷間
圧延後に 480℃以上の熱処理を施し、更に冷間圧延を施
してから 400℃以上の溶体化処理を行い、３℃/sec以上
の冷却速度で冷却することを特徴とする焼付け硬化性成
形用アルミニウム合金板の製造方法。 - 【請求項４】 Ｓｉ 0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜 3.0wt
％，Ｃｕ0.01〜 1.5wt％，Ｆｅ0.01〜0.25wt％を含み、
更にＭｎ0.01〜 0.3wt％，Ｃｒ0.01〜 0.5wt％，Ｚｒ0.
01〜 0.5wt％，Ｔｉ0.01〜 0.5wt％，Ｎｉ0.01〜 0.3wt
％のうち１種又は２種以上を合計0.01〜 1.0wt％を含
み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合
金を、熱間圧延又は冷間圧延後に 480℃以上の熱処理を
施し、更に冷間圧延を施してから 400℃以上の溶体化処
理を行い、３℃/sec以上の冷却速度で冷却することを特
徴とする焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3555392A JPH05202454A (ja) | 1992-01-27 | 1992-01-27 | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3555392A JPH05202454A (ja) | 1992-01-27 | 1992-01-27 | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05202454A true JPH05202454A (ja) | 1993-08-10 |
Family
ID=12444922
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3555392A Pending JPH05202454A (ja) | 1992-01-27 | 1992-01-27 | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05202454A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT407533B (de) * | 1999-01-22 | 2001-04-25 | Aluminium Lend Gmbh | Aluminiumlegierung |
-
1992
- 1992-01-27 JP JP3555392A patent/JPH05202454A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT407533B (de) * | 1999-01-22 | 2001-04-25 | Aluminium Lend Gmbh | Aluminiumlegierung |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07197219A (ja) | 成形用アルミニウム合金板材の製造方法 | |
| JP2997156B2 (ja) | 成形性及び塗装焼付硬化性に優れた常温遅時効性アルミニウム合金薄板の製造方法 | |
| JP3157068B2 (ja) | 成形用アルミニウム合金板材の製造方法 | |
| JPH05263203A (ja) | 成形加工用アルミニウム合金圧延板の製造方法 | |
| JP2997145B2 (ja) | 常温遅時効性アルミニウム合金薄板の製造方法 | |
| JP2014532114A (ja) | ＡｌＭｇＳｉ系アルミニウムストリップの製造方法 | |
| JP2844411B2 (ja) | 冷間予成形可能な超塑性成形用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH0931616A (ja) | 成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板とその製造方法 | |
| JPH05125505A (ja) | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH10259464A (ja) | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH05125504A (ja) | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH05306440A (ja) | 焼付硬化性に優れた成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP2595836B2 (ja) | 低温焼付による硬化性に優れたプレス成形用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JP2003171726A (ja) | 曲げ加工性および耐食性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH05230605A (ja) | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方法 | |
| JP2004124175A (ja) | 成形性、焼付硬化性、スプリングバック性に優れた成形加工用６０００系合金板の製造方法 | |
| JPH05125506A (ja) | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP2000160272A (ja) | プレス成形性に優れたＡｌ合金板 | |
| JPH04263034A (ja) | 焼付硬化性に優れたプレス成形用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JPH10219412A (ja) | 成形加工後の外観性が優れたアルミニウム合金圧延板の製造方法 | |
| JP3234511B2 (ja) | 高速成形用Ａｌ合金板の製造方法及びＡｌ合金板の高速成形方法 | |
| JP2997146B2 (ja) | 低温短時間焼付けによる硬化性に優れたプレス成形用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JPH05230604A (ja) | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方法 | |
| JPH0565587A (ja) | 成形加工用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 | |
| JPH0565586A (ja) | 成形加工用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |