JPH0520614B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の背景〕 この発明は、合成スプリングに関し、さらに詳
しく言えば、コイル・スプリング又はその他の補
強材と組み合わせた天然ゴム又はその他のエラス
トーマーから成る合成スプリングに関する。ここ
に使用される用語『ステイツフ』は、一定の傾斜
か、全体として上昇するレートの比較的高いスプ
リング率の合成スプリングの力対偏向曲線の部分
を称し、圧縮ひずみに対し漸増する抵抗の特性で
ある。用語『ソフト』は、増加、減少、又は全く
一定の圧縮ひずみに対する比較的低いスプリング
率又は小さい抵抗の特性を称する。過去に、この
種の合成スプリングは、曲線の中ごろでソフト、
両端でステイツフな力対偏向曲線を持つていた。
このような結果は、種々の、しかし本質的に安定
した特性に従いひずむ、ある状態の下でエラスト
ーマー・スプリング要素のひずみを制御すること
により得られる。そのような合成スプリングの一
例は、ブラウンの米国特許第2605099号の中に見
受けられる。この合成スプリングは、銅スプリン
グにより補強され、それに接着された起伏壁部を
有する外被から出来ている。全体的に類似する別
の合成スプリングは、ボツシの米国特許第
2822165号の中に見受けられる。

これらの合成スプリングの主な欠点は、力対偏
向曲線のソフト領域が、有つたとして極く限られ
た期間であるということである。これは、長い期
間のソフト領域が欲しい用途では不満足である。
そのような用途の１つは、車のサスペンシヨン装
置、特に自動車のサスペンシヨン装置である。そ
れは、乗り心地が、サスペンシヨンスプリングの
力対偏向曲線のソフト領域から引き出される乗車
特性に関係することが多いためである。

〔発明の目的〕

この発明は、細長く伸びた管状の弾力のある本
体と、該本体のひずみを制御するため該本体と関
連して作動する手段とから成り、そこで、軸方向
の予め定められた負荷状態で前記本体の長さの方
向に沿い間隔をとつた複数の位置において対称的
にふくらんだ不安定状態が引き続き起きるスプリ
ングを提供する。

従つて、この発明は、長い期間の『ソフト』領
域を伴う力対偏向曲線、特定の要求に従い選択さ
れた『ステイツフ』および『ソフト』領域を、特
に予め定められた負荷で広い偏向範囲にわたり
『ソフト』負荷耐久持性を得るように制御できる
力対偏向曲線、並びに、特定の用途の力、偏向、
およびその他の要求に容易に適合させられる『調
整可能な』合成スプリングを有する合成スプリン
グを提供するものである。

この発明の特徴、目的、および利点は同一部品
には同一符号を付した添付図面と関連して以下に
記載する詳細に説明および特許請求の範囲から明
白になろう。

〔実施例〕

第２図を参照すると、この発明の合成スプリン
グのひとつの目下好適な実施例は、管状エラスト
ーマー本体１０と、該本体のひずみを制御するた
め該本体に埋められ、接着されたコイル・スプリ
ング１２の形状をした補強手段とから成り、そこ
で、該スプリングの力対偏向曲線は、おのおのが
該本体の本質的に安定した圧縮により特徴付けら
れる２つのステイツフ領域、および該本体の不安
定だが対照的なふくらみにより特徴付けられる中
間のソフト領域を有する。

第１図を参照すると、今説明したような典型的
力対偏向曲線は、硬さが本体１０を形成する材料
のせん断係数に比例する下部ステイツフ領域１４
を含んでいる。この領域においては、本体の本質
的な単軸圧縮が生じ、直線的スプリング率に近い
全体として一定の傾斜曲線に沿つて上昇する。力
対偏向曲線は、さらに、今説明するように、硬度
はせん断係数に比例するが、その他の要素にも影
響される上部のステイツフ領域１６も含んでい
る。この領域においては、本体は圧縮されている
が、領域１４と異なり、スプリング率は、上昇す
る率のものである。しかし、領域１４および１６
においては共に、本体は、本質的に安定圧縮の条
件の下にひずむ。

この発明は、不安定を防止するという考え方を
代えることで、不安定が集中し対称的になるよう
に制御されるという条件の下に、長い期間の中間
ソフト領域１８（第１図）が得られ、そのため本
体は、円柱状又はその他の非対称のふくらみを受
けないという発見をしたことから由来する。（用
語『対称』および『非対称』は、本体１０の縦軸
を基準にしている）。この制御は、コイル・スプ
リング１２により行われる。このスプリングは、
本体１０の中に埋め込まれ、接着されているた
め、スプリング２の個々のコイルと一致するらせ
ん形の通路１９（第３図および第４図）に沿い円
筒形の本体の壁がふくらむのを抑制する。しか
し、本体は、スプリング１２のピツチに対応する
間隔で、らせん通路１９本体の隣接する渦巻きの
間（又は、スプリング１２の個々のコイルの間）
の軸方向の空間内で側面方向に自由にふくらむ。
従つて、この合成スプリングは、各個々の『コイ
ル』が、これらの横方向のふくらみのひとつによ
り形成されるゴム・コイル・スプリングのように
見える。

偏向しない状態で、この発明の合成スプリング
は、図示したとおり（第２図）、縦の断面では長
方形に見える単純な円筒形の壁の形を有する。円
柱状又は軸方向の負荷が本体１０に加えられる
と、本体が向負荷時の長さの約20％、すなわち約
0.2H（第１図）偏向するまで、単軸圧縮が生じ
る。集中対称ふくらみの付安定状態がスプリング
１２の隣接するコイルの間で順に現れるのは、こ
の偏向の時である。力対偏向曲線は、領域１４に
沿い、それまでずつと上方に進んできて、領域１
８に入る所である。第１図および第３図に描かれ
たとおり、偏向が約0.2Hを越して続行すると、
この対称的ふくらみの不安定状態は、スプリング
１２の隣接コイル間の横方向の外へのふくらみと
して現れ、最初は図示したとおり（第３図）、本
体１０の中間付近、そして引き続きその他の隣接
コイルに現れる。その結果、合成スプリングの外
面は、ますます波形になる。領域１８の期間は、
図示したとおり（第４図）、対照的ふくらみの不
安定状態が、連続コイル形状に向かつて大きくな
り、遂にはその形状になるまで偏向の範囲に対応
する。約0.6Hを越えて偏向が続行すると、第４
図に描かれたとおり、隣接する波形が接し、ふく
らみの不安定状態のその上の成長は、本質的に止
まる。それ故、続行する偏向は、領域１４に似た
単軸圧縮の条件の下で力対偏向曲線の領域１６
（第１図）に沿い本体のその上の圧縮を生じる。
ただし、隣接する波形のその上の底つきは、有効
な形状要素を増大し、そのためスプリング率は、
直線性の代わりに上昇傾向になる。

この発明の重要な点は、合成スプリングの性能
が、個々のゴム『コイル』、すなわち、スプリン
グ１２の隣接する作動コイルの間の本体のセグメ
ントの累積効果の結果であることである。第５図
にえがかれた単一のコイル間の本体セグメントに
おいて、軸方向の圧縮の集中効果は、それぞれ、
その内壁４０および外壁５０の内方および外方の
両方へのふくらみとして現れる。破線で描かれた
とおり、壁４０の内方へのふくらみの大きさは、
軸方向の負荷状態の下では、壁５０の外方へのふ
くらみの大きさよりずつと小さい。壁４０および
５０の中および隣接する内周および外周又は輪状
の緊張は、本体セグメントを形成する圧縮が比較
的困難な材料を外方に放射線状に『流し』、コイ
ル間の横のふくらみと、第２図から第４図までに
図解したとおりのゴム・コイル・スプリングの全
体的な形を生じる。これらの緊張は、軸方向の圧
縮の増加につれてますます大きくなり、スプリン
グ１２の隣接コイル間のほぼ中間で最大の緊張が
現れ、コイル自体に隣接する所で緊張がゼロにな
るようにふくれた表面に沿い軸方向に分布する。
この緊張分布の結果得られる『流れ』は、本体セ
グメントを瞬間的にあたかもそれがふくらむよう
な不安定状態で偏向する。

これは、第５図のコイル間本体セグメント又は
ゴム『コイル』のおのおのの力対偏向曲線、すな
わち最初個々に、そしてその後累積的に作用する
性質を参照すれば、理解できる。個々にという点
では、各ゴム・コイルは、合成スプリングのそれ
と似た力対偏向曲線を有する。ただし、第６図に
描かれたとおり、この曲線は、負の傾斜の領域６
０を有する。これは、ゴム・コイル内に対称的ふ
くれの不安定状態が起きたことを示している。累
積的に、ゴム・コイルのふくれの不安定状態は、
本体の真中近くで始まり、順次に本体の両端の方
に進む。これは、第３図に描かれており、その中
では、コイル２２と２４との間のふくれの不安定
状態が最初に起き、次に同じような不安定状態が
コイル２１と２２の間か、又はコイル２４と２６
の間でその場の成り行き次第で起きる。その結
果、ゴム・コイルは、順次に対照的なふくれの不
安定なピーク点に達する傾向を有し、そこでコイ
ルの不安定状態が起きる累積の効果は、第６図の
力対偏向曲線が多数重なつたようになる。第７図
に描かれたように、合成スプリングの力対偏向曲
線は、多数の第６図の力対偏向曲線の重なりとし
て現れ、そこから合成スプリング平行力対偏向曲
線が引き出される。これを引き出すに際し、個々
のゴム・コイルの負の傾斜領域は、その時このふ
くれのモードを表していない外のゴム・コイルの
反対の効果により相殺される。それ故、曲線６４
は、第１図の曲線の領域１８に相当する平坦な領
域を有する。

再び第１図を参照すると、この平坦な領域は、
曲線Ａ、Ｂ、およびＣで描かれたように、ある一
定の負荷状態で起きる。これが起きるわけをこれ
から説明する。第１図から明らかなとおり、この
領域の傾きは、すなわち、上り坂か、平らか、又
は下り坂かは、柔かいスプリングの性質を作る不
安定状態が起きる所の負荷条件およびその他の要
因により変化する。従つて、不安定状態が起きる
時に存在する実際の軸方向の偏向力は、ある場
合、スプリングの設計負荷として選択された領域
１８に沿う地点、あるいは、予期したサービス状
態の下で、正および負の負荷入力に対してスプリ
ングが受ける負荷レベルによつて変化する。この
設計負荷の選択は、もちろん、特定の用途によつ
て左右される。例えば、多くの車のサスペンシヨ
ンの用途では、サスペンシヨン偏向の最大利用範
囲にわたり、柔かい乗り心地を得るために、領域
１８の始めに対応する地点６６（第１図）で設計
負荷を選択することが望ましい。この偏向範囲内
又は、その付近でいくらか硬さを導入することが
望ましいとする柔かさの度合と規模は、この発明
の更に別の原理によつてスプリングを調整して制
御できる。

対称的ふくらみの不安定状態の発生は、制御で
きるものであり、合成スプリングは、その柔かい
領域１８（第１図）が所望の時期に所望の期間だ
け現れるように『調整』される。この制御に有用
な要素には、本体の壁厚と長さ、スプリング１２
のコイルの寸法、数量、位置、および間隔、並び
に本体を構成する材料の特性があり更に別の要素
も本願明細書の説明と特許請求の範囲とから明ら
かになろう。

コイルの間隔に対する本体壁の厚さは、ふくら
みの不安定状態の発生に影響する。一定のコイル
の間隔に対して壁が薄ければ薄いほど、それだけ
本体のふくらむ傾向は、一層大きくなる。第５図
の個々のコイル間の本体セグメントの偏向効果を
制御するためふくらみの不安定状態が予想できる
順序で起きるのが望ましい。ふくらみの不安定状
態が、本体の中央かその近くで最初に起き、そこ
から両端の方に進むことも望ましいことである。
この結果を得るため、本体の壁は、その中央で薄
く、両端へ行くにつれて少しずつ厚くなるように
すべきである。ふくらみの不安定状態が、望まし
くない表面ストレスを防止し、又は最小限に抑え
るため、内方へよりむしろ、スプリング・コイル
の間を外方に突き出ることも、さらに望ましいこ
とである。そのような外方へふくらむ傾向を最大
にするため、スプリング１２は、壁４０の近くで
本体１０の中に埋め込まれるべきである。

作動コイルの数、コイル径、および本体の長さ
もすべて追加される安定要素である。（『作動』コ
イルは、『非作動』コイルを構成する両端のコイ
ルを除くすべてのコイルを指す。第２図に描かれ
たとおり、作動コイルは、参照符号２１，２２，
２４、および２６で指定され、非作動コイルは、
参照符号２８および３０で指定されている。）例
えば、作動コイルの数が大きければ大きいほど、
すなわちコイル間の間隔が大きければ大きいほ
ど、それだけ全体的に円柱状の負荷の下で非対称
的に本体がゆがむ傾向は大きくなる。作動コイル
の数が多過ぎると、本体は、本質的に第５図のよ
うな多くのコイル間の本体に分割され、そこで本
体は、予期できないような非対称のひずみ状態に
変化する。他方、多過ぎるコイル間の間隔で少し
しか作動コイルができないため、個々のセグメン
ト内の非対称ゆがみは促進する。

スプリング１２の個々のコイルの線径すなわち
断面の大きさもさらに別の安定要素である。不適
切なコイル直径による十分な補強の欠如で、本体
は、円柱状の負荷の周知の原理により、その長さ
にしたがい非対称にゆがむ傾向となる。しかし、
個々のコイルの直径が大き過ぎると、スプリング
１２は、第１図の中の曲線２０で描かれたとお
り、負荷担持容量の大部分を引き受け、エラスト
ーマ装荷の効果は、相対的に犠牲となる。個々の
スプリングは、むき出しにされてはならない。そ
のため、最大直径は、本体の壁厚より幾分小さい
ことが望ましい。しかし、多くの実際的な場合、
個々のコイルの直径は、この壁厚よりかなり小さ
い。これらの考慮は、次のとおり表すことができ
る。

(a) 安定係数(S) Ｓ（Ｒ−ｒ）ｎ／2H (1) (b) 補強効率係数(E) Ｅ＝（Ｒ−ｒ）／ｔ (2) ここで（第１図の中にえがかれたとおり）； Ｈ＝円柱の全高又は本体１０の全長 ｎ＝作動コイルの数 ｒ＝本体１０の内部半径 Ｒ＝本体１０の外部半径 ｔ＝スプリング１２のコイル線径 （Ｒ−ｒ）＝本体の壁厚 上記式(1)に記載した安定係数は、約0.03から
0.8までが好ましく、特に、約0.05から0.2までの
間が最も好ましい。上記(2)に記載した補強効率係
数は、約0.03から５までの間が好ましく、特に、
約0.05から３までの間が最も好ましい。前述のこ
とに加えて、許容できない不安定状態は、Ｒ／
2Hの比率が約0.1未満の時は、いつでも起きるお
それがある。

本体１０の材料の特性、又は、壁厚、若しくは
その両者にしたがい、領域１８が起きる点を、第
１図の垂直の力の軸に沿い制御することは可能で
ある。ある一定のスプリング構造について、本体
材料の硬さ又はせん断係数の増加又は減少は、力
の軸に沿い領域１を上下に対応して変化させる。
第１図を参照すると、曲線Ａ、Ｂ、およびＣは、
使用する本体材料のせん断係数の順次増大する効
果を表している。同様に、一定のせん断係数、又
は材料硬度で、同様の変化は、本体１０（第２
図）の壁厚（Ｒ−ｒ）を増減することにより得ら
れる。したがつて、合成スプリングは、領域１８
およびその関連軟化が起きる所定の設計負荷で作
ることができる。領域１４，１６および１８の変
化は、上記式(1)および(2)で設定される限度内で作
動コイルの数を調節し、又は、スプリング１２の
ピツチを調節し、若しくはその両方を実施するこ
とによつても得られる。これは、ある設計負荷で
柔かい乗車効果を得るよう、サスペンシヨン・ス
プリング要素を『調整』することが望ましい車の
サスペンシヨンの用途に特に有益である。

適切な合成エラストーマ又は、天然ゴムと合成
エラストーマのブレンドを使用することもできる
が、工学技術級の合成ゴムを作るには、必然的に
通常の成分を混合した天然ゴムの本体１０を作る
のが望ましい。主要負荷支持材料として作用する
外に、ゴムは、隔離および緩衝の両方の手段でス
プリングのない物体からスプリング付きの物体ま
で伝わる振動又は衝撃の減衰を行う。自然振動数
は、一定のスプリング付きの物体についてはスプ
リング硬度を減少するか、又は一定硬度でスプリ
ング付きの物体の質量を増すことにより減少す
る。この発明のゴム・コイル・スプリングを使用
すると、設計負荷での静的および動的硬度は小さ
く、自然振動数もまた、良好な振動減衰に応じ
て、小さい。このゴム・コイル・スプリングは、
スプリング／質量システムの自然振動数を上回る
振動数で加えられる揺れからスプリング付きの物
体をますます効果的に隔離するので、その弾性が
増大すると、振動減衰は、減少する。ゴム・コイ
ル・スプリングは、さらに、多くの実用分野で全
金属スプリングよりはるかに大きい固有緩衝能力
を有し、スプリング／質量システムの自然振動数
に外部からの揺れの異なる振動数が加わる際に生
じるすべての共振条件を減少させるという点で、
高い振動数の高調波を全金属スプリングより伝達
しにくいという利点を有する。

負荷をかけている時の漸動と同様に、圧縮負荷
を取り除いた後に残る『圧力』も増加するのはゴ
ム混合物の固有緩衝性能の増大の当然の結果とし
て周知のことである。これらの効果は、特定の用
途においては、スプリングの長さ、ひいてはスプ
リング付きの物体の高さを徐々に減らすことにな
る。ある車のサスペンシヨンに使用すると、バン
パーの高さに影響することがある。しかし、これ
らの影響は、組み込む前にゴム・コイル・スプリ
ングを予め圧縮することにより、制御し、許容限
度内に保つことができる。最も実用的な車のサス
ペンシヨンの場合に、ゴムの物理的漸動率が、典
型的に時間の対数と大体一定であることは良く知
られている。したがつて、スプリングの使用寿命
の間に予想される漸動量を補償するため計算した
時間だけゴム・コイル・スプリングを予め圧縮
し、又は予めストレスをかけることにより、漸動
の影響は、容易に最小限にし、又は除去すること
ができる。

補強剤としてコイル・スプリング１２を使用
し、その間に集中したふくれの不安定状態が作ら
れ、本体１０を形成するゴムの中にそのスプリン
グを埋め込み、同時にそれをゴムに接着すること
が望ましい。これを行うには、すべての適切なゴ
ム接着剤を使用できる。しかし、全体として、ら
せん模様に配列したタイヤ・コード又は繊維のよ
うな、その他の種類又は形の輪状拘束物も、スプ
リング１２の代わりに、又はそれと組み合わせて
使用できることが分かるであろう。別の可能な構
造は、横方向のふくらを促進するため、それらの
間に接着された適切なデバイダを伴う、別個のリ
ングを積み重ねるような具合に一緒に接着するも
のである。これらのリングも本体１０も横断面が
円形である必要はない。この発明の一般原則にし
たがつて、許容できるひずみ作用を生じるものな
ら楕円でも、多くの平らな側面を有する、又はそ
の他の断面のものでもよい。スプリング１２自体
は、適切な構造特性を有する強化繊維、プラスチ
ツク、又はその他の非金属構造物でも作れるが、
金属構造物が望ましい。同様に、スプリングをゴ
ムに接着すること、又はそれを本体壁の中に完全
に埋め込むこと、又はその両方を行うことは、構
造上のこれらの変化と関連して、摩擦、およびそ
の他の機械的および熱的効果が満足すべき結果を
生じさえすれば、必ずしも必要ではない。

これまで図解され、説明されたゴム・コイル・
スプリングは、軸方向の円柱状負荷について区画
されたものである。第２図に描かれたとおり、本
体１０の両端は、平らで、その縦軸に対して直角
である。それ故に、この合成スプリングは、第２
図に示したような平行な金属平面７０および７２
の間の軸方向の円柱状の負荷に対して適切であ
る。しかし、それは平行でない金属平面による負
荷に対しても、さらに例えば、枢動的Ａアーム又
はヨークを含む、ある自動車のサスペンシヨンに
見受けられるような、１個又は２個以上の枢動的
平面による負荷に対しても容易に適合できる。こ
れらの用途では、本体の両端言その縦軸に対し
て、ある角度をとつて作られているか、又は、金
属平面が相対的にある角度をとつているか、その
両方である場合もあるが、その結果生じる力のベ
クトルの方向は、縦軸に沿つていることとする。
これは、最初に説明したような、制御された対称
的ふくれの不安定状態を達成するのに必要な程度
まで、スプリング付きの物体又はスプリングのな
い物体のスイングの動きに対処できる。それはさ
らに、平でない両端で使用するよう適合させるこ
ともできる。例えば、スプリングの両端は、平坦
にならしてあるよりは、四角く切断されており、
適切な固着物へ位置付けすることのできるRSC
へ端状の段をもたらす様にする。

この発明の前述の原理を説明するため、次の例
証を開示する。ただし、本願発明はこ例証により
限定されるものではない。

例 証 内部半径(r)が41mm、外径半径(R)が55mm、300mm
の抑制されない長さ(H)、５個の作動コイル、およ
び50IRHDの天然ゴム作られた、第２図に図解さ
れたものと全体として同様なゴム・コイル・スプ
リング。このスプリングについての力対偏向曲線
および設計負荷は、第８図に描かれている。この
スプリングは、車のサスペンシヨン装置の中で全
体として『ソフト』な乗車特性を生じるはずであ
る。

この発明の現在の好ましい実施例がここに例示
され、説明されたが、種々な変更が考えられるこ
とは当業者にとつては明白であろう。

したがつて、この発明は、ここに例示され、説
明された特定の実施例に限られることなく、本発
明は添付された特許請求の範囲を参照して決定さ
れるものとする。

【図面の簡単な説明】

第１図は、この発明の合成スプリングの一実施
例の力対偏向曲線の図、第２図は、そのゆるめら
れた（無負荷の）状態にあるところを描いたこの
発明の合成スプリングの一実施例の、特に縦方向
の断面の側面図、第３図は、対称的ふくれの不安
定状態のひずみの途中の、軸方向の負荷が掛けら
れている第２図のスプリングを描いた、全体とし
て第２図と同様の側面図、第４図は、対称的ふく
れの不安定状態の形成が完了した時の軸方向の、
負荷が掛けられた第２図のスプリングを描いた、
全体として第２図と同様の側面図、第５図は、そ
の内壁および外壁が軸方向の負荷を掛けられ、ふ
くれている様子および程度を描いた、第２図のス
プリングの１つのコイル間のセグメントの縦断面
図、第６図は、第５図のセグメントの力対偏向曲
線の図、第７図は、５個の第５図に示されたセグ
メントの力対偏向曲線の図、そして第８図は、第
２図のスプリングの最初の例証の実施例の力対偏
向曲線の図である。 １０……本体、１２……コイル・スプリング、
１４……下部ステイツフ領域、１６……上部ステ
イツフ領域、１８……中間ソフト領域、１９……
らせん通路、２０……曲線、２１，２２，２４，
２６……作動コイル、２８，３０……非作動コイ
ル、４０……内壁、５０……外壁、６０……負の
スロープ領域、６４……平均力対偏向曲線、６６
……設計負荷点、７０，７２……平行金属平面。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 細長く伸びた管状の弾力のある本体と、この
   本体のひずみを制御するため、この本体の中に埋
   設されて前記本体と関連して作動するコイル・ス
   プリングからなる制御手段とを備え、前記本体
   は、無負荷状態で本質的に円筒形、全負荷状態で
   本質的に連続コイル形の外面を有し、前記本体お
   よび前記コイル・スプリングは、予め定められた
   軸方向の負荷状態の下に、前記外面が不安定だが
   対称的に前記コイル・スプリングの隣接するコイ
   ルの間で外方にふくらみ、そのふくらみは、前記
   本体の中間付近の隣接するコイルから始まり、隣
   接するコイルを介して、前記連続コイル形になる
   まで前記本体の両端に向かつて順次進むように作
   られ、そして調整されている合成スプリング。 ２ 特許請求の範囲第１項に記載した合成スプリ
   ングに於て、前記本体および前記コイル・スプリ
   ングが下記の条件； (a) 安定係数(S)＝（Ｒ−ｒ）ｎ／2H (b) 補強効率係数(E)＝（Ｒ−ｒ）／ｔ ここで、 Ｈ＝前記本体の軸方向の全長、 ｎ＝前記コイル・スプリングのコイルの全数、 ｒ＝前記本体の内部半径、 Ｒ＝前記本体の外部半径、 （Ｒ−ｒ）＝前記本体の壁厚 ｔ＝前記コイル・スプリングのコイルの線径、 で調整されており、Ｓの値は、約0.03から0.8ま
   での値であり、Ｅの値は、約0.03から5.0までの
   間である、合成スプリング。 ３ 特許請求の範囲第２項に記載した合成スプリ
   ングに於て、Ｓの値は、約0.05から0.2までの間
   であり、Ｅの値は約0.05から0.2までの間である
   合成スプリング。 ４ 特許請求の範囲第２項又は第３項に記載した
   合成スプリングに於て、Ｒ／2Hの比率が約0.1以
   下である合成スプリング。 ５ 特許請求の範囲第１項乃至第４項のいずれか
   に記載した合成スプリングに於て、前記本体が、
   前記予め定められた負荷状態に関連して選択され
   た硬度を有する材料から成つている合成スプリン
   グ。 ６ 特許請求の範囲第１項乃至第４項のいずれか
   に記載した合成スプリングに於て、前記本体が、
   天然ゴムの混合物から成つている合成スプリン
   グ。 ７ 特許請求の範囲第６項に記載した合成スプリ
   ングに於て、前記混合物が、予め圧縮されている
   合成スプリング。 ８ 特許請求の範囲第６項又は第７項に記載した
   合成スプリングに於て、前記本体の末端が、力の
   加わる方向に関連して作られ、調整されている合
   成スプリング。 ９ 特許請求の範囲第１項に記載した合成スプリ
   ングに於て、前記制御手段が、その長さの方向に
   沿つて時々前記本体に固定し、軸方向の圧力で側
   面にふくらむのを抑え、そこで前記本体は、前記
   予め定められた軸方向の負荷状態の下にこれらの
   間隔の間に集中した対称的で不安定なふくらみを
   受けるようになる手段を含む合成スプリング。 １０ 特許請求の範囲第１項に記載した合成スプ
   リングに於て、前記本体が、共通軸に沿つて相互
   に作用する複数の個別スプリング・セグメントか
   ら成り、該セグメントは、前記予め定められた負
   荷状態で累積するソフト・スプリングの性質を生
   じるため、同時に圧縮できるが、瞬間的に不安定
   な圧縮を受けるような合成スプリング。 １１ 特許請求の範囲第１０項に記載した合成ス
   プリングに於て、前記セグメントが、前記ソフ
   ト・スプリングの性質を得るため、選択された順
   序で不安定な圧縮を受けるような合成スプリン
   グ。