JPH05206676A - 電波吸収体 - Google Patents
電波吸収体Info
- Publication number
- JPH05206676A JPH05206676A JP4035647A JP3564792A JPH05206676A JP H05206676 A JPH05206676 A JP H05206676A JP 4035647 A JP4035647 A JP 4035647A JP 3564792 A JP3564792 A JP 3564792A JP H05206676 A JPH05206676 A JP H05206676A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic
- sheet
- particle powder
- ferrite
- bond
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Shielding Devices Or Components To Electric Or Magnetic Fields (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 フェライトを利用した電波吸収体の加工，成
形性を改善する。 【構成】 金属層１の上に磁性体層２を設け、さらにそ
の上に誘電体層３を積層した構造の電波吸収体であっ
て、磁性体層２は、ボンド磁性シートとボンド永久磁石
シートとの積層体であり、ボンド磁性シートは、ＮｉＺ
ｎフェライト粒子粉末，六方晶フェライト或いはこれら
のソフトフェライト粒子粉末を組合せて樹脂に９０％以
上混練してシート状に加工したものであり、ボンド永久
磁石シートは、ハードフェライト粉末を混練してシート
状に加工して着磁したものである。磁性体層を上記の複
合層に構成すると透磁率の実数部が虚数部よりも大きい
透磁率特性の周波数範囲を大巾に高周波数まで拡大する
ことが可能となり、これを用いたサリスバリー型電波吸
収体を構成すると容易に高周波帯域までの電磁波を吸収
することが可能となる。
形性を改善する。 【構成】 金属層１の上に磁性体層２を設け、さらにそ
の上に誘電体層３を積層した構造の電波吸収体であっ
て、磁性体層２は、ボンド磁性シートとボンド永久磁石
シートとの積層体であり、ボンド磁性シートは、ＮｉＺ
ｎフェライト粒子粉末，六方晶フェライト或いはこれら
のソフトフェライト粒子粉末を組合せて樹脂に９０％以
上混練してシート状に加工したものであり、ボンド永久
磁石シートは、ハードフェライト粉末を混練してシート
状に加工して着磁したものである。磁性体層を上記の複
合層に構成すると透磁率の実数部が虚数部よりも大きい
透磁率特性の周波数範囲を大巾に高周波数まで拡大する
ことが可能となり、これを用いたサリスバリー型電波吸
収体を構成すると容易に高周波帯域までの電磁波を吸収
することが可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電波吸収体、特にフェラ
イトを利用した電波吸収体に関するものである。
イトを利用した電波吸収体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】建築物による通信，放送等の電波障害を
防止するために、その壁面に電波吸収体の施工を行うこ
とにより、電波吸収壁とすることが従来より行われてい
る。この電波吸収体の材料としては、ＶＨＦ〜ＵＨＦの
周波数帯ではフェライト焼結体が実用化されている。
防止するために、その壁面に電波吸収体の施工を行うこ
とにより、電波吸収壁とすることが従来より行われてい
る。この電波吸収体の材料としては、ＶＨＦ〜ＵＨＦの
周波数帯ではフェライト焼結体が実用化されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記のフェライト焼結
体においては、その電波吸収特性は優れているものの、
加工・成形性が悪いということが大きな問題点である。
体においては、その電波吸収特性は優れているものの、
加工・成形性が悪いということが大きな問題点である。
【０００４】本発明の目的は、焼結体を用いずに、加工
性，成形性に優れたフェライト電波吸収体を提供するこ
とにある。
性，成形性に優れたフェライト電波吸収体を提供するこ
とにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明による電波吸収体においては、磁性体層と、
誘電体層とを金属層上に設けた電波吸収体であって、磁
性体層は、磁性シートとボンド永久磁石シートとの組合
せからなり、磁性シートは、直径が０．５μｍ〜５ｍｍ
のソフトフェライト粒子粉末を樹脂に９０ｗｔ％以上混
練して厚さ５〜３０ｍｍのシートに加工されたものであ
り、ボンド永久磁石シートは、ハードフェライト粒子粉
末を樹脂に混練し、厚さ２〜３０ｍｍのシートに加工さ
れ、且つ着磁したものであり、磁性シートの片面又は両
面に、あるいは交互にボンド永久磁石シートが積層さ
れ、多層型ボンド磁性体を構成するものである。
め、本発明による電波吸収体においては、磁性体層と、
誘電体層とを金属層上に設けた電波吸収体であって、磁
性体層は、磁性シートとボンド永久磁石シートとの組合
せからなり、磁性シートは、直径が０．５μｍ〜５ｍｍ
のソフトフェライト粒子粉末を樹脂に９０ｗｔ％以上混
練して厚さ５〜３０ｍｍのシートに加工されたものであ
り、ボンド永久磁石シートは、ハードフェライト粒子粉
末を樹脂に混練し、厚さ２〜３０ｍｍのシートに加工さ
れ、且つ着磁したものであり、磁性シートの片面又は両
面に、あるいは交互にボンド永久磁石シートが積層さ
れ、多層型ボンド磁性体を構成するものである。
【０００６】また、ソフトフェライト粒子粉末は、ニッ
ケル亜鉛スピネルフェライト粒子粉末である。
ケル亜鉛スピネルフェライト粒子粉末である。
【０００７】また、ソフトフェライト粒子粉末は、アル
カリ土類金属イオンを含んだＷ型，Ｙ型、あるいはＺ型
の六方晶フェライト粒子粉末である。
カリ土類金属イオンを含んだＷ型，Ｙ型、あるいはＺ型
の六方晶フェライト粒子粉末である。
【０００８】また、ソフトフェライト粒子粉末が、ニッ
ケル亜鉛スピネルフェライト粒子粉末とアルカリ土類金
属イオンを含んだＷ型，Ｙ型、あるいはＺ型の六方晶フ
ェライト粒子粉末の混合粒子粉末である。
ケル亜鉛スピネルフェライト粒子粉末とアルカリ土類金
属イオンを含んだＷ型，Ｙ型、あるいはＺ型の六方晶フ
ェライト粒子粉末の混合粒子粉末である。
【０００９】また、ボンド磁性体シートは、ニッケル亜
鉛スピネルフェライト粒子粉末を混練したシート，アル
カリ土類金属イオンを含んだＷ型，Ｙ型、あるいはＺ型
の六方晶フェライト粒子粉末を混練したシートの中から
選ばれ、異なった組成を有し、少なくとも２種以上のフ
ェライトシートからなる多層磁性シートである。
鉛スピネルフェライト粒子粉末を混練したシート，アル
カリ土類金属イオンを含んだＷ型，Ｙ型、あるいはＺ型
の六方晶フェライト粒子粉末を混練したシートの中から
選ばれ、異なった組成を有し、少なくとも２種以上のフ
ェライトシートからなる多層磁性シートである。
【００１０】また、ボンド永久磁石シートの表面磁束密
度は、１００Ｇ以上である。
度は、１００Ｇ以上である。
【００１１】
【作用】図１（ａ）において、金属層１上の磁性体層２
（厚さｄm，比透磁率μ＝μ’−ｊμ”）の上にさらに
誘電体層３（厚さｄe，比誘電率ε＝ε’−ｊε”）を
設けたものを考えると、誘電体層３に加えられた電磁波
について、これは図１（ｂ）のような等価回路として扱
うことができる。
（厚さｄm，比透磁率μ＝μ’−ｊμ”）の上にさらに
誘電体層３（厚さｄe，比誘電率ε＝ε’−ｊε”）を
設けたものを考えると、誘電体層３に加えられた電磁波
について、これは図１（ｂ）のような等価回路として扱
うことができる。
【００１２】図において、抵抗Ｒ＝Ｚ0（ω／ｃ）μ”
ｄm，リアクタンスＸ＝Ｚ0（ω／ｃ）μ’ｄm，コンダ
クタンスＧ＝（１／Ｚ0）（ω／ｃ）ε”ｄe，サセプタ
ンスＢ＝（１／Ｚ0）（ω／ｃ）ε’ｄeである。
ｄm，リアクタンスＸ＝Ｚ0（ω／ｃ）μ’ｄm，コンダ
クタンスＧ＝（１／Ｚ0）（ω／ｃ）ε”ｄe，サセプタ
ンスＢ＝（１／Ｚ0）（ω／ｃ）ε’ｄeである。
【００１３】ここで、磁性体層２の透磁率がμ’＞μ”
なる周波数帯域では、等価回路の抵抗Ｒは、無視でき
て、リアクタンスのみとなり、誘電体層３のサセプタン
スと磁性体層２のリアクタンスとで並列共振回路が形成
される。これが共振状態にあるとき、この共振回路の入
力インピーダンスは、無限大となり、開放壁と等価とな
るため、誘電体層３のコンダクタンスによるサリスバリ
ー型電波吸収体を構成することになる。
なる周波数帯域では、等価回路の抵抗Ｒは、無視でき
て、リアクタンスのみとなり、誘電体層３のサセプタン
スと磁性体層２のリアクタンスとで並列共振回路が形成
される。これが共振状態にあるとき、この共振回路の入
力インピーダンスは、無限大となり、開放壁と等価とな
るため、誘電体層３のコンダクタンスによるサリスバリ
ー型電波吸収体を構成することになる。
【００１４】この磁性体層２，誘電体層３による二層型
で電波吸収体を構成するためには、前述の議論より、 μ’＞μ”及び（ε’ｄm）（μ’ｄe）＝（ｃ／ω）2 すなわち、磁性材料の透磁率特性についてはμ’＞
μ”、薄層化（ｄmを小さくする）ためにμ’が大きい
ことが要求されるのである。
で電波吸収体を構成するためには、前述の議論より、 μ’＞μ”及び（ε’ｄm）（μ’ｄe）＝（ｃ／ω）2 すなわち、磁性材料の透磁率特性についてはμ’＞
μ”、薄層化（ｄmを小さくする）ためにμ’が大きい
ことが要求されるのである。
【００１５】本発明者らは、透磁率の周波数特性につい
ての検討を重ねた結果、ソフトフェライト粒子を樹脂に
混練してボンド磁性シートを形成し、これにボンド永久
磁石シートを片側、あるいは、両側につけて直流磁場を
印加した多層型ボンド磁性体では、μ’が大きくなると
共に、μ”の最大値が高周波数側にシフトするため、
μ’＞μ”である周波数帯域が高周波側へ拡大すること
を明らかにしたものである。
ての検討を重ねた結果、ソフトフェライト粒子を樹脂に
混練してボンド磁性シートを形成し、これにボンド永久
磁石シートを片側、あるいは、両側につけて直流磁場を
印加した多層型ボンド磁性体では、μ’が大きくなると
共に、μ”の最大値が高周波数側にシフトするため、
μ’＞μ”である周波数帯域が高周波側へ拡大すること
を明らかにしたものである。
【００１６】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。
【００１７】（実施例１）ＥＶＡ樹脂２４ｇと、平均粒
子径〜１．２ｍｍの（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト（Ｎｉ
0.3Ｚｎ0.7Ｆｅ2Ｏ4）粒子粉末２４２ｇを、６０〜６５
℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。その
後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍ
ｍ，厚み９．５ｍｍのリング状に成形し、（Ｎｉ，Ｚ
ｎ）−フェライトボンド磁性体を作成した。
子径〜１．２ｍｍの（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト（Ｎｉ
0.3Ｚｎ0.7Ｆｅ2Ｏ4）粒子粉末２４２ｇを、６０〜６５
℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。その
後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍ
ｍ，厚み９．５ｍｍのリング状に成形し、（Ｎｉ，Ｚ
ｎ）−フェライトボンド磁性体を作成した。
【００１８】同様に、ＥＶＡ樹脂２４ｇと、Ｂａ−フェ
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍｍ，厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンドマグ
ネット（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍｍ，厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンドマグ
ネット（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
【００１９】前述の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライトボンド
磁性体を、このＢａ−フェライトのボンド永久磁石２枚
で、Ｎ極とＳ極が向かい合うようにしてサンドウィッチ
した。
磁性体を、このＢａ−フェライトのボンド永久磁石２枚
で、Ｎ極とＳ極が向かい合うようにしてサンドウィッチ
した。
【００２０】上記サンドウィッチ構造を有した多層型ボ
ンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚにおける入
力インピーダンスを、ネットワークアナライザーを用い
て測定し、透磁率を算出した。結果を表１に示す。
ンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚにおける入
力インピーダンスを、ネットワークアナライザーを用い
て測定し、透磁率を算出した。結果を表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】（実施例２）ＥＶＡ樹脂２４ｇと、平均粒
子径〜１．２ｍｍの（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト（Ｎｉ
0.3Ｚｎ0.7Ｆｅ2Ｏ4）粒子粉末２４２ｇを、６０〜６５
℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。その
後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍ
ｍ，厚み９．５ｍｍのリング状に成形し、（Ｎｉ，Ｚ
ｎ）−フェライトボンド磁性体を作成した。
子径〜１．２ｍｍの（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト（Ｎｉ
0.3Ｚｎ0.7Ｆｅ2Ｏ4）粒子粉末２４２ｇを、６０〜６５
℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。その
後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍ
ｍ，厚み９．５ｍｍのリング状に成形し、（Ｎｉ，Ｚ
ｎ）−フェライトボンド磁性体を作成した。
【００２３】同様に、ＥＶＡ樹脂２４ｇと、Ｂａ−フェ
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍｍ，厚み６ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍｍ，厚み６ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
【００２４】前述の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライトボンド
磁性体１枚と、このＢａ−フェライトのボンド永久磁石
１枚を、重ね合わせたものについて、周波数帯域５０〜
８００ＭＨｚにおける透磁率を、同様の方法で算出し
た。結果を表２に示す。
磁性体１枚と、このＢａ−フェライトのボンド永久磁石
１枚を、重ね合わせたものについて、周波数帯域５０〜
８００ＭＨｚにおける透磁率を、同様の方法で算出し
た。結果を表２に示す。
【００２５】
【表２】
【００２６】（実施例３）ＥＶＡ樹脂２４ｇと、平均粒
子径〜１．２ｍｍの（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト（Ｎｉ
0.3Ｚｎ0.7Ｆｅ2Ｏ4）粒子粉末２４２ｇを、６０〜６５
℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。その
後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍ
ｍ，厚み５．５ｍｍのリング状に成形し、（Ｎｉ，Ｚ
ｎ）−フェライトボンド磁性体を作成した。
子径〜１．２ｍｍの（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト（Ｎｉ
0.3Ｚｎ0.7Ｆｅ2Ｏ4）粒子粉末２４２ｇを、６０〜６５
℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。その
後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍ
ｍ，厚み５．５ｍｍのリング状に成形し、（Ｎｉ，Ｚ
ｎ）−フェライトボンド磁性体を作成した。
【００２７】同様に、ＥＶＡ樹脂２４ｇと、Ｂａ−フェ
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍｍ，厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍｍ，厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
【００２８】前述の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライトボンド
磁性体２枚と、Ｂａ−フェライトのボンド永久磁石３枚
を、交互に重ね合わせたものについて、周波数帯域５０
〜８００ＭＨｚにおける透磁率を、同様の方法で算出し
た。結果を表３に示す。
磁性体２枚と、Ｂａ−フェライトのボンド永久磁石３枚
を、交互に重ね合わせたものについて、周波数帯域５０
〜８００ＭＨｚにおける透磁率を、同様の方法で算出し
た。結果を表３に示す。
【００２９】
【表３】
【００３０】（実施例４）ＥＶＡ樹脂２４ｇと、平均粒
子径〜２０μｍのＣｏ0.6Ｚｎ1.4Ｚ−六方晶フェライト
（Ｂａ3Ｃｏ0.6Ｚｎ1.4Ｆｅ24Ｏ41）粒子粉末２４２ｇ
を、６０〜６５℃の温度において、ニーダーにて十分に
混練した。その後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内
径１７．０ｍｍ，厚み１０．５ｍｍのリング状に成形
し、（Ｃｏ，Ｚｎ）−Ｚ−六方晶フェライトボンド磁性
体を作成した。
子径〜２０μｍのＣｏ0.6Ｚｎ1.4Ｚ−六方晶フェライト
（Ｂａ3Ｃｏ0.6Ｚｎ1.4Ｆｅ24Ｏ41）粒子粉末２４２ｇ
を、６０〜６５℃の温度において、ニーダーにて十分に
混練した。その後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内
径１７．０ｍｍ，厚み１０．５ｍｍのリング状に成形
し、（Ｃｏ，Ｚｎ）−Ｚ−六方晶フェライトボンド磁性
体を作成した。
【００３１】同様に、ＥＶＡ樹脂２４ｇと、Ｂａ−フェ
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍｍ，厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍｍ，厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
【００３２】前述の（Ｃｏ，Ｚｎ）−Ｚ−六方晶フェラ
イトボンド磁性体をＢａ−フェライトボンド永久磁石２
枚で、Ｎ極とＳ極が向かい合うようにしてサンドウィッ
チした。
イトボンド磁性体をＢａ−フェライトボンド永久磁石２
枚で、Ｎ極とＳ極が向かい合うようにしてサンドウィッ
チした。
【００３３】上記サンドウィッチ構造を有した多層型ボ
ンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚにおける透
磁率を、同様の方法で算出した。結果を表４に示す。
ンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚにおける透
磁率を、同様の方法で算出した。結果を表４に示す。
【００３４】
【表４】
【００３５】（実施例５）ＥＶＡ樹脂２４ｇと、平均粒
子径〜１．２ｍｍの（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト（Ｎｉ
0.3Ｚｎ0.7Ｆｅ2Ｏ4）粒子粉末１２０ｇと、平均粒子径
〜２０μｍのＣｏ0.6Ｚｎ1.4Ｚ−六方晶フェライト（Ｂ
ａ3Ｃｏ0.6Ｚｎ1.4Ｆｅ24Ｏ41）粒子粉末１２０ｇと
を、６０〜６５℃の温度において、ニーダーにて十分に
混練した。その後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内
径１７．０ｍｍ，厚み９．２ｍｍのリング状に成形し、
（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライトと（Ｃｏ，Ｚｎ）−Ｚ−六
方晶フェライトの混合フェライトボンド磁性体を作成し
た。
子径〜１．２ｍｍの（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト（Ｎｉ
0.3Ｚｎ0.7Ｆｅ2Ｏ4）粒子粉末１２０ｇと、平均粒子径
〜２０μｍのＣｏ0.6Ｚｎ1.4Ｚ−六方晶フェライト（Ｂ
ａ3Ｃｏ0.6Ｚｎ1.4Ｆｅ24Ｏ41）粒子粉末１２０ｇと
を、６０〜６５℃の温度において、ニーダーにて十分に
混練した。その後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内
径１７．０ｍｍ，厚み９．２ｍｍのリング状に成形し、
（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライトと（Ｃｏ，Ｚｎ）−Ｚ−六
方晶フェライトの混合フェライトボンド磁性体を作成し
た。
【００３６】同様に、ＥＶＡ樹脂２４ｇと、Ｂａ−フェ
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍｍ，厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍｍ，厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
【００３７】前述の混合フェライトボンド磁性体を、こ
のＢａ−フェライトのボンド永久磁石２枚で、Ｎ極とＳ
極が向かい合うようにしてサンドウィッチした。
のＢａ−フェライトのボンド永久磁石２枚で、Ｎ極とＳ
極が向かい合うようにしてサンドウィッチした。
【００３８】上記サンドウィッチ構造を有した多層型ボ
ンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚにおける透
磁率を、同様の方法で算出した。結果を表５に示す。
ンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚにおける透
磁率を、同様の方法で算出した。結果を表５に示す。
【００３９】
【表５】
【００４０】（実施例６）ＥＶＡ樹脂２４ｇと、平均粒
子径〜１．２ｍｍの（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト（Ｎｉ
0.3Ｚｎ0.7Ｆｅ2Ｏ4）粒子粉末２４２ｇを、６０〜６５
℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。その
後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍ
ｍ，厚み５．５ｍｍのリング状に成形し、（Ｎｉ，Ｚ
ｎ）−フェライトボンド磁性体を作成した。
子径〜１．２ｍｍの（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト（Ｎｉ
0.3Ｚｎ0.7Ｆｅ2Ｏ4）粒子粉末２４２ｇを、６０〜６５
℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。その
後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍ
ｍ，厚み５．５ｍｍのリング状に成形し、（Ｎｉ，Ｚ
ｎ）−フェライトボンド磁性体を作成した。
【００４１】また、ＥＶＡ樹脂２４ｇと、平均粒子径〜
２０μｍのＣｏ0.6Ｚｎ1.4Ｚ−六方晶フェライト（Ｂａ
3Ｃｏ0.6Ｚｎ1.4Ｆｅ24Ｏ41）粒子粉末２４２ｇを、６
０〜６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練
後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍ
ｍ，厚み５．５ｍｍのリング状に成形し、（Ｃｏ，Ｚ
ｎ）−Ｚ−六方晶フェライトボンド磁性体を作成した。
２０μｍのＣｏ0.6Ｚｎ1.4Ｚ−六方晶フェライト（Ｂａ
3Ｃｏ0.6Ｚｎ1.4Ｆｅ24Ｏ41）粒子粉末２４２ｇを、６
０〜６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練
後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍ
ｍ，厚み５．５ｍｍのリング状に成形し、（Ｃｏ，Ｚ
ｎ）−Ｚ−六方晶フェライトボンド磁性体を作成した。
【００４２】同様に、ＥＶＡ樹脂２４ｇと、Ｂａ−フェ
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍｍ，厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末２４２ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍｍ，厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜１８０Ｇ）を作成した。
【００４３】前述の２枚のフェライトボンド磁性体を積
層し、さらにこれをＢａ−フェライトのボンド永久磁石
２枚で、Ｎ極とＳ極が向かい合うようにしてサンドウィ
ッチした。
層し、さらにこれをＢａ−フェライトのボンド永久磁石
２枚で、Ｎ極とＳ極が向かい合うようにしてサンドウィ
ッチした。
【００４４】上記サンドウィッチ構造を有した多層型ボ
ンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚにおける透
磁率を、同様の方法で算出した。結果を表６に示す。
ンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚにおける透
磁率を、同様の方法で算出した。結果を表６に示す。
【００４５】
【表６】
【００４６】（比較例１）実施例１の（Ｎｉ，Ｚｎ）−
フェライトボンド磁性体のみの周波数帯域５０〜８００
ＭＨｚにおける透磁率を、同様に算出した。結果を表７
に示す。
フェライトボンド磁性体のみの周波数帯域５０〜８００
ＭＨｚにおける透磁率を、同様に算出した。結果を表７
に示す。
【００４７】
【表７】
【００４８】（比較例２）実施例４のＣｏ0.6Ｚｎ1.4Ｚ
−六方晶フェライトボンド磁性体のみの周波数帯域５０
〜８００ＭＨｚにおける透磁率を、同様に算出した。結
果を表８に示す。
−六方晶フェライトボンド磁性体のみの周波数帯域５０
〜８００ＭＨｚにおける透磁率を、同様に算出した。結
果を表８に示す。
【００４９】
【表８】
【００５０】（比較例３）ＥＶＡ樹脂２４ｇと、平均粒
子径〜１．２ｍｍの（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト（Ｎｉ
0.3Ｚｎ0.7Ｆｅ2Ｏ4）粒子粉末２４２ｇを、６０〜６５
℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。その
後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍ
ｍ，厚み９．５ｍｍのリング状に成形し、（Ｎｉ，Ｚ
ｎ）−フェライトボンド磁性体を作成した。
子径〜１．２ｍｍの（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライト（Ｎｉ
0.3Ｚｎ0.7Ｆｅ2Ｏ4）粒子粉末２４２ｇを、６０〜６５
℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。その
後、金型を用いて外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍ
ｍ，厚み９．５ｍｍのリング状に成形し、（Ｎｉ，Ｚ
ｎ）−フェライトボンド磁性体を作成した。
【００５１】同様に、ＥＶＡ樹脂７２ｇと、Ｂａ−フェ
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末１８０ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍｍ，厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜７０Ｇ）を作成した。
ライト（ＢａＦｅ12Ｏ19）粒子粉末１８０ｇを、６０〜
６５℃の温度において、ニーダーにて十分に混練した。
これを、ロール成形した後、磁場１０ＫＯｅにおいて着
磁し、外径３８．５ｍｍ，内径１７．０ｍｍ，厚み３ｍ
ｍのリング状に打ち抜き、Ｂａ−フェライトボンド永久
磁石（表面磁束密度〜７０Ｇ）を作成した。
【００５２】前述の（Ｎｉ，Ｚｎ）−フェライトボンド
磁性体を、このＢａ−フェライトのボンド永久磁石２枚
で、Ｎ極とＳ極が向かい合うようにしてサンドウィッチ
した。
磁性体を、このＢａ−フェライトのボンド永久磁石２枚
で、Ｎ極とＳ極が向かい合うようにしてサンドウィッチ
した。
【００５３】上記サンドウィッチ構造を有した多層型ボ
ンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚにおける透
磁率を、同様の方法で算出した。結果を表９に示す。
ンド磁性体の周波数帯域５０〜８００ＭＨｚにおける透
磁率を、同様の方法で算出した。結果を表９に示す。
【００５４】
【表９】
【００５５】以上のように従来のニッケル亜鉛スピネル
フェライトボンド磁性体単層のものは、比較例１（表
７）に示すような透磁率特性を有し、μ’＝μ”となる
周波数が約１４０ＭＨｚであることから、その１４０Ｍ
Ｈｚ以下の周波数帯域においてのみμ’＞μ”となり、
これを用いて誘電体と積層したサリスバリー型の電波吸
収体は、１４０ＭＨｚ以下の周波数帯域でのみ機能する
ものである。
フェライトボンド磁性体単層のものは、比較例１（表
７）に示すような透磁率特性を有し、μ’＝μ”となる
周波数が約１４０ＭＨｚであることから、その１４０Ｍ
Ｈｚ以下の周波数帯域においてのみμ’＞μ”となり、
これを用いて誘電体と積層したサリスバリー型の電波吸
収体は、１４０ＭＨｚ以下の周波数帯域でのみ機能する
ものである。
【００５６】これに対して、そのニッケル亜鉛スピネル
フェライトボンド磁性体を、着磁したＢａ−フェライト
ボンド永久磁石でサンドウィッチした多層型ボンド磁性
体は、その透磁率特性を実施例１（表１）に示すよう
に、μ’＝μ”となる周波数が約２５０ＭＨｚと大幅に
高くなり、その２５０ＭＨｚ以下の周波数帯域において
μ’＞μ”となる。即ち、この多層型ボンド磁性体を用
いて誘電体と積層したサリスバリー型の電波吸収体の機
能する周波数帯域は、２５０ＭＨｚまで拡大可能となっ
たのである。
フェライトボンド磁性体を、着磁したＢａ−フェライト
ボンド永久磁石でサンドウィッチした多層型ボンド磁性
体は、その透磁率特性を実施例１（表１）に示すよう
に、μ’＝μ”となる周波数が約２５０ＭＨｚと大幅に
高くなり、その２５０ＭＨｚ以下の周波数帯域において
μ’＞μ”となる。即ち、この多層型ボンド磁性体を用
いて誘電体と積層したサリスバリー型の電波吸収体の機
能する周波数帯域は、２５０ＭＨｚまで拡大可能となっ
たのである。
【００５７】同様に、実施例２の多層型ボンド磁性体で
は、約２３０ＭＨｚ，実施例３の多層型ボンド磁性体で
は、約４００ＭＨｚの周波数帯域までμ’＞μ”が成立
し、前述のサリスバリー型の電波吸収体の機能する周波
数帯域が大幅に高周波数側へ拡大可能となるのである。
は、約２３０ＭＨｚ，実施例３の多層型ボンド磁性体で
は、約４００ＭＨｚの周波数帯域までμ’＞μ”が成立
し、前述のサリスバリー型の電波吸収体の機能する周波
数帯域が大幅に高周波数側へ拡大可能となるのである。
【００５８】また、アルカリ土類金属イオンを含んだＷ
型，Ｙ型及びＺ型の六方晶フェライトボンド磁性体単層
のものは、比較例２（表８）に示すような透磁率特性を
有し、μ’＝μ”となる周波数は、８００ＭＨｚ以上で
あり、周波数３００ＭＨｚでμ’の絶対値は５．５であ
る。これを用いて誘電体と積層したサリスバリー型の電
波吸収体は、８００ＭＨｚ以下の周波数帯域で十分に機
能するものであるが、μ’の絶対値が小さいためにボン
ド磁性体がかなり厚いものとなってしまう。
型，Ｙ型及びＺ型の六方晶フェライトボンド磁性体単層
のものは、比較例２（表８）に示すような透磁率特性を
有し、μ’＝μ”となる周波数は、８００ＭＨｚ以上で
あり、周波数３００ＭＨｚでμ’の絶対値は５．５であ
る。これを用いて誘電体と積層したサリスバリー型の電
波吸収体は、８００ＭＨｚ以下の周波数帯域で十分に機
能するものであるが、μ’の絶対値が小さいためにボン
ド磁性体がかなり厚いものとなってしまう。
【００５９】これに対して、そのアルカリ土類金属イオ
ンを含んだＷ型，Ｙ型及びＺ型の六方晶フェライトボン
ド磁性体を、着磁したＢａ−フェライトボンド永久磁石
でサンドウィッチした多層型ボンド磁性体は、その透磁
率特性を実施例４（表４）に示すように、μ’＝μ”と
なる周波数が８００ＭＨｚ以上であり、周波数３００Ｍ
Ｈｚでμ’の絶対値は７．５である。即ち、この多層型
ボンド磁性体を用い誘電体と積層したサリスバリー型の
電波吸収体は、８００ＭＨｚ以下の周波数帯域で十分に
機能し、μ’の絶対値が大きいため磁性体層の薄層化が
可能となるものである。
ンを含んだＷ型，Ｙ型及びＺ型の六方晶フェライトボン
ド磁性体を、着磁したＢａ−フェライトボンド永久磁石
でサンドウィッチした多層型ボンド磁性体は、その透磁
率特性を実施例４（表４）に示すように、μ’＝μ”と
なる周波数が８００ＭＨｚ以上であり、周波数３００Ｍ
Ｈｚでμ’の絶対値は７．５である。即ち、この多層型
ボンド磁性体を用い誘電体と積層したサリスバリー型の
電波吸収体は、８００ＭＨｚ以下の周波数帯域で十分に
機能し、μ’の絶対値が大きいため磁性体層の薄層化が
可能となるものである。
【００６０】同様に、ニッケル亜鉛スピネルフェライト
粒子粉末とアルカリ土類金属イオンを含んだＷ型，Ｙ型
及びＺ型の六方晶フェライト粒子粉末の混合粉末を含む
混合フェライトボンド磁性体、又は、これらの各粉末を
含むボンド磁性体を積層したものにおいて、それらを着
磁したＢａ−フェライトボンド永久磁石でサンドウィッ
チした多層型ボンド磁性体では、実施例５，６に示すよ
うに、μ’＞μ”である周波数帯域が〜５００ＭＨｚ，
周波数３００ＭＨｚでμ’の絶対値は７．５，７．６で
あることから、これらの多層型ボンド磁性体を用いて、
前述のサリスバリー型の電波吸収体を構成すると、５０
０ＭＨｚ以下の周波数帯域で十分に機能し、μ’の絶対
値が大きいため磁性体層の薄層化が可能となるものであ
る。
粒子粉末とアルカリ土類金属イオンを含んだＷ型，Ｙ型
及びＺ型の六方晶フェライト粒子粉末の混合粉末を含む
混合フェライトボンド磁性体、又は、これらの各粉末を
含むボンド磁性体を積層したものにおいて、それらを着
磁したＢａ−フェライトボンド永久磁石でサンドウィッ
チした多層型ボンド磁性体では、実施例５，６に示すよ
うに、μ’＞μ”である周波数帯域が〜５００ＭＨｚ，
周波数３００ＭＨｚでμ’の絶対値は７．５，７．６で
あることから、これらの多層型ボンド磁性体を用いて、
前述のサリスバリー型の電波吸収体を構成すると、５０
０ＭＨｚ以下の周波数帯域で十分に機能し、μ’の絶対
値が大きいため磁性体層の薄層化が可能となるものであ
る。
【００６１】μ’＞μ”である周波数帯域が広く、その
周波数帯域においてμ’が大きいという磁性体の透磁率
特性は、誘電体層と磁性体層との積層体を金属層上に設
けたサリスバリー型の電波吸収体に用いる磁性体層に要
求される基本特性である。上述のように、本発明によっ
て、μ’＞μ”である周波数帯域が高周波数側へ広く、
かつ、それらの周波数帯域においてμ’が大きな透磁率
特性を有したボンド磁性体シートが得られる。
周波数帯域においてμ’が大きいという磁性体の透磁率
特性は、誘電体層と磁性体層との積層体を金属層上に設
けたサリスバリー型の電波吸収体に用いる磁性体層に要
求される基本特性である。上述のように、本発明によっ
て、μ’＞μ”である周波数帯域が高周波数側へ広く、
かつ、それらの周波数帯域においてμ’が大きな透磁率
特性を有したボンド磁性体シートが得られる。
【００６２】
【発明の効果】以上のように、本発明の多層型ボンド磁
性体においては、μ’＞μ”である周波数帯域が高周波
数側へ広く、かつ、それらの周波数帯域においてμ’が
大きな透磁率特性を有しているので、これを用いて、誘
電体との積層によってサリスバリー型の電波吸収体を構
成すれば、フェライト焼結体を用いた電波吸収体に比べ
て、加工性，成形性及び施工性を大幅に改善して建築物
の壁面その他に容易に適用できて電波障害を防止できる
効果を有する。
性体においては、μ’＞μ”である周波数帯域が高周波
数側へ広く、かつ、それらの周波数帯域においてμ’が
大きな透磁率特性を有しているので、これを用いて、誘
電体との積層によってサリスバリー型の電波吸収体を構
成すれば、フェライト焼結体を用いた電波吸収体に比べ
て、加工性，成形性及び施工性を大幅に改善して建築物
の壁面その他に容易に適用できて電波障害を防止できる
効果を有する。
【図１】（ａ）は電波吸収体の基本的構成を示す図、
（ｂ）はその等価回路図である。
（ｂ）はその等価回路図である。
１ 金属層 ２ 磁性体層 ３ 誘電体層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 惠久 広島県広島市中区舟入南四丁目１番２号 戸田工業株式会社内 (72)発明者 中村 龍哉 広島県広島市中区舟入南四丁目１番２号 戸田工業株式会社内 (72)発明者 清水 惠己 東京都港区三田一丁目４番28号 日本電気 環境エンジニアリング株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】 磁性体層と、誘電体層とを金属層上に設
けた電波吸収体であって、 磁性体層は、磁性シートとボンド永久磁石シートとの組
合せからなり、 磁性シートは、直径が０．５μｍ〜５ｍｍのソフトフェ
ライト粒子粉末を樹脂に９０ｗｔ％以上混練して厚さ５
〜３０ｍｍのシートに加工されたものであり、 ボンド永久磁石シートは、ハードフェライト粒子粉末を
樹脂に混練し、厚さ２〜３０ｍｍのシートに加工され、
且つ着磁したものであり、 磁性シートの片面又は両面に、あるいは交互にボンド永
久磁石シートが積層され、多層型ボンド磁性体を構成す
るものであることを特徴とする電波吸収体。 - 【請求項２】 ソフトフェライト粒子粉末は、ニッケル
亜鉛スピネルフェライト粒子粉末であることを特徴とす
る請求項１に記載の電波吸収体。 - 【請求項３】 ソフトフェライト粒子粉末は、アルカリ
土類金属イオンを含んだＷ型，Ｙ型、あるいはＺ型の六
方晶フェライト粒子粉末であることを特徴とする請求項
１に記載の電波吸収体。 - 【請求項４】 ソフトフェライト粒子粉末が、ニッケル
亜鉛スピネルフェライト粒子粉末とアルカリ土類金属イ
オンを含んだＷ型，Ｙ型、あるいはＺ型の六方晶フェラ
イト粒子粉末の混合粒子粉末であることを特徴とする請
求項１に記載の電波吸収体。 - 【請求項５】 ボンド磁性体シートは、ニッケル亜鉛ス
ピネルフェライト粒子粉末を混練したシート，アルカリ
土類金属イオンを含んだＷ型，Ｙ型、あるいはＺ型の六
方晶フェライト粒子粉末を混練したシートの中から選ば
れ、異なった組成を有し、少なくとも２種以上のフェラ
イトシートからなる多層磁性シートであることを特徴と
する請求項１に記載の電波吸収体。 - 【請求項６】 ボンド永久磁石シートの表面磁束密度
は、１００Ｇ以上であることを特徴とする請求項１に記
載の電波吸収体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4035647A JPH05206676A (ja) | 1992-01-27 | 1992-01-27 | 電波吸収体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4035647A JPH05206676A (ja) | 1992-01-27 | 1992-01-27 | 電波吸収体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05206676A true JPH05206676A (ja) | 1993-08-13 |
Family
ID=12447672
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4035647A Pending JPH05206676A (ja) | 1992-01-27 | 1992-01-27 | 電波吸収体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05206676A (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002353022A (ja) * | 2001-05-28 | 2002-12-06 | Daido Electronics Co Ltd | 可撓性磁性体 |
| GB2380309A (en) * | 2001-08-20 | 2003-04-02 | Richard Wolfe | Magnetic device for reduction of EMI in audio circuitry |
| EP1511370A4 (en) * | 2002-11-11 | 2005-10-26 | Nec Tokin Corp | Counter-EMI COMPONENTS AND AGGREGATE EMI PROCEDURES |
| US7101489B2 (en) | 2002-02-01 | 2006-09-05 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Composite magnetic material and a method for producing the same |
| JP2010114407A (ja) * | 2008-10-10 | 2010-05-20 | Dowa Electronics Materials Co Ltd | 混合フェライト粉およびその製造方法、並びに、電波吸収体 |
| JP2019186377A (ja) * | 2018-04-10 | 2019-10-24 | 株式会社トーキン | 磁性シート及びそれを備えるノイズ抑制シート |
| US10660194B2 (en) | 2017-09-07 | 2020-05-19 | Seiko Epson Corporation | Heat conducting member, printed circuit board, and electronic apparatus |
| EP3846184A4 (en) * | 2018-08-28 | 2021-11-03 | FUJIFILM Corporation | POWDER MIXTURE OF A HEXAGONAL MAGNETOPLUMBIT FERRITE, MANUFACTURING METHOD FOR IT AND RADIO WAVE ABSORBER |
| US20220061198A1 (en) * | 2019-05-14 | 2022-02-24 | Fujifilm Corporation | Radio wave absorber |
| US12142834B2 (en) | 2019-05-14 | 2024-11-12 | Fujifilm Corporation | Radio wave absorber |
| WO2025022748A1 (ja) * | 2023-07-27 | 2025-01-30 | マクセル株式会社 | 電磁ノイズ抑制シート及びその製造方法、並びに電磁ノイズ抑制シートを用いたケーブル |
| US12260977B2 (en) | 2018-08-28 | 2025-03-25 | Fujifilm Corporation | Powder of magnetoplumbite-type hexagonal ferrite, method for producing the same, and radio wave absorber |
| US12272875B2 (en) | 2019-05-14 | 2025-04-08 | Fujifilm Corporation | Radio wave absorber |
| US12274042B2 (en) | 2019-05-14 | 2025-04-08 | Fujifilm Corporation | Radio wave absorber and compound |
| US12426224B2 (en) | 2019-08-09 | 2025-09-23 | Fujifilm Corporation | Radio wave absorbing composition and radio wave absorber |
-
1992
- 1992-01-27 JP JP4035647A patent/JPH05206676A/ja active Pending
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002353022A (ja) * | 2001-05-28 | 2002-12-06 | Daido Electronics Co Ltd | 可撓性磁性体 |
| GB2380309A (en) * | 2001-08-20 | 2003-04-02 | Richard Wolfe | Magnetic device for reduction of EMI in audio circuitry |
| GB2380309B (en) * | 2001-08-20 | 2005-04-06 | Richard Wolfe | Magnetic device for reduction of electromagnetic interference (EMI) in audio circuitry |
| US7101489B2 (en) | 2002-02-01 | 2006-09-05 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Composite magnetic material and a method for producing the same |
| EP1511370A4 (en) * | 2002-11-11 | 2005-10-26 | Nec Tokin Corp | Counter-EMI COMPONENTS AND AGGREGATE EMI PROCEDURES |
| JP2010114407A (ja) * | 2008-10-10 | 2010-05-20 | Dowa Electronics Materials Co Ltd | 混合フェライト粉およびその製造方法、並びに、電波吸収体 |
| US10660194B2 (en) | 2017-09-07 | 2020-05-19 | Seiko Epson Corporation | Heat conducting member, printed circuit board, and electronic apparatus |
| JP2019186377A (ja) * | 2018-04-10 | 2019-10-24 | 株式会社トーキン | 磁性シート及びそれを備えるノイズ抑制シート |
| EP3846184A4 (en) * | 2018-08-28 | 2021-11-03 | FUJIFILM Corporation | POWDER MIXTURE OF A HEXAGONAL MAGNETOPLUMBIT FERRITE, MANUFACTURING METHOD FOR IT AND RADIO WAVE ABSORBER |
| US12112871B2 (en) | 2018-08-28 | 2024-10-08 | Fujifilm Corporation | Powder mixture of magnetoplumbite-type hexagonal ferrite, method for producing the same, and radio wave absorber |
| US12260977B2 (en) | 2018-08-28 | 2025-03-25 | Fujifilm Corporation | Powder of magnetoplumbite-type hexagonal ferrite, method for producing the same, and radio wave absorber |
| US20220061198A1 (en) * | 2019-05-14 | 2022-02-24 | Fujifilm Corporation | Radio wave absorber |
| US12142834B2 (en) | 2019-05-14 | 2024-11-12 | Fujifilm Corporation | Radio wave absorber |
| US12160984B2 (en) * | 2019-05-14 | 2024-12-03 | Fujifilm Corporation | Radio wave absorber |
| US12272875B2 (en) | 2019-05-14 | 2025-04-08 | Fujifilm Corporation | Radio wave absorber |
| US12274042B2 (en) | 2019-05-14 | 2025-04-08 | Fujifilm Corporation | Radio wave absorber and compound |
| US12426224B2 (en) | 2019-08-09 | 2025-09-23 | Fujifilm Corporation | Radio wave absorbing composition and radio wave absorber |
| WO2025022748A1 (ja) * | 2023-07-27 | 2025-01-30 | マクセル株式会社 | 電磁ノイズ抑制シート及びその製造方法、並びに電磁ノイズ抑制シートを用いたケーブル |
| JPWO2025022748A1 (ja) * | 2023-07-27 | 2025-01-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Nakamura et al. | Control of high-frequency permeability in polycrystalline (Ba, Co)-Z-type hexagonal ferrite | |
| Kondo et al. | Conducted noise suppression effect up to 3 GHz by NiZn ferrite film plated at 90° C directly onto printed circuit board | |
| CN113692212A (zh) | 一种多层吸波器结构及其应用 | |
| KR930011548B1 (ko) | 적층형 전파흡수체 | |
| JP4281858B2 (ja) | 磁性膜 | |
| JPH04150098A (ja) | 電波吸収体 | |
| JP4158081B2 (ja) | 軟磁性六方晶フェライト複合粒子粉末、該軟磁性六方晶フェライト複合粒子粉末を用いたグリーンシート並びに軟磁性六方晶フェライト焼結体 | |
| JP2885594B2 (ja) | 電波吸収体 | |
| Kim et al. | A study on the behavior of laminated electromagnetic wave absorber | |
| JP2970297B2 (ja) | 高抵抗磁気シールド材 | |
| JP2000507400A (ja) | 電磁波吸収パネル及びその材料 | |
| JP2752846B2 (ja) | 電波吸収体 | |
| JP2025013303A (ja) | 携帯電話用ｎｆｃアンテナ及びその電磁波吸収材の調製方法 | |
| JP2799614B2 (ja) | 電波吸収体用酸化物磁性材料 | |
| JPH05291785A (ja) | 電波吸収体 | |
| JP2663409B2 (ja) | 積層型電波吸収体 | |
| Sharma et al. | Low loss soft ferrites nanoparticles for applications up to S-band | |
| US7544427B2 (en) | Woody electric-wave-absorbing building material | |
| JP4714841B2 (ja) | 電波吸収体素材および電波吸収体 | |
| KR20050100714A (ko) | 유연성을 갖는 적층형 전자파 흡수체 | |
| CN107863226A (zh) | 一种无噪声无涡流损耗的变压器及实现方法 | |
| JPH10270255A (ja) | 高周波チップビーズ素子 | |
| Meshram et al. | Development and characterization of hexagonal ferrite based microwave absorbing paints at Ku-band | |
| JP2001284118A (ja) | フェライト粉及びフェライト粉製造方法 | |
| JP2001126904A (ja) | 電磁干渉抑制体及びその製造方法 |