JPH05220557A - 連続鋳造法 - Google Patents
連続鋳造法Info
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- JPH05220557A JPH05220557A JP5720692A JP5720692A JPH05220557A JP H05220557 A JPH05220557 A JP H05220557A JP 5720692 A JP5720692 A JP 5720692A JP 5720692 A JP5720692 A JP 5720692A JP H05220557 A JPH05220557 A JP H05220557A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 軽圧下鋳造で鋳造した鋳片の分塊加熱におけ
る使用エネルギーおよび歩留りを改善し、品質の安定化
を実現する。 【構成】 圧下条件の適正化により圧下開始遅れによる
偏析悪化を改善した連鋳法において、軽圧下における鋳
造速度の減速に起因した偏析悪化鋳片を、鋳造速度が減
速した時の鋳片の凝固時間により判定、分離し、偏析良
好鋳片の分塊加熱条件を低温、短時間にする。 【効果】 使用エネルギーが少なく、鉄歩留りも良好
で、安定した品質の成品が供給できる。
る使用エネルギーおよび歩留りを改善し、品質の安定化
を実現する。 【構成】 圧下条件の適正化により圧下開始遅れによる
偏析悪化を改善した連鋳法において、軽圧下における鋳
造速度の減速に起因した偏析悪化鋳片を、鋳造速度が減
速した時の鋳片の凝固時間により判定、分離し、偏析良
好鋳片の分塊加熱条件を低温、短時間にする。 【効果】 使用エネルギーが少なく、鉄歩留りも良好
で、安定した品質の成品が供給できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、連続鋳造鋳片の厚み中
心部に見られる不純物元素、即ち鋼鋳片の場合には硫
黄、燐、マンガン等の偏析を防止し、均質な金属を得る
ことのできる連続鋳造法に関するものである。
心部に見られる不純物元素、即ち鋼鋳片の場合には硫
黄、燐、マンガン等の偏析を防止し、均質な金属を得る
ことのできる連続鋳造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、海洋構造物、貯槽、石油およびガ
ス運搬用鋼管、ならびに抗張力線材などの材質特性に対
する要求は厳しさを増しており、均質な鋼材を提供する
ことが重要課題になっている。元来鋼材は断面内におい
て均質であるべきであるが、鋼は一般に硫黄、燐、マン
ガン等の不純物元素を含有しており、これらが鋳造過程
において偏析し、部分的に濃化するため脆弱となる。特
に近年、生産性や歩留り向上および省エネルギー等の目
的のために連続鋳造法が一般的に普及しているが、連続
鋳造により得られる鋳片の厚み中心近傍には、通常顕著
な成分偏析が観察される。この成分偏析は最終成品の均
質性を著しく損ない、成品の使用過程や線材の線引き工
程等で鋼に作用する応力により亀裂が発生するなど重大
欠陥の原因となるため、その低減が切望されている。
ス運搬用鋼管、ならびに抗張力線材などの材質特性に対
する要求は厳しさを増しており、均質な鋼材を提供する
ことが重要課題になっている。元来鋼材は断面内におい
て均質であるべきであるが、鋼は一般に硫黄、燐、マン
ガン等の不純物元素を含有しており、これらが鋳造過程
において偏析し、部分的に濃化するため脆弱となる。特
に近年、生産性や歩留り向上および省エネルギー等の目
的のために連続鋳造法が一般的に普及しているが、連続
鋳造により得られる鋳片の厚み中心近傍には、通常顕著
な成分偏析が観察される。この成分偏析は最終成品の均
質性を著しく損ない、成品の使用過程や線材の線引き工
程等で鋼に作用する応力により亀裂が発生するなど重大
欠陥の原因となるため、その低減が切望されている。
【０００３】かかる成分偏析は、凝固末期に残溶鋼が凝
固収縮力等により流動し、固液界面近傍の濃化溶鋼を洗
い出し、残溶鋼が累進的に濃化していくため発生すると
考えられている。従って、成分偏析を防止するには残溶
鋼の流動原因を取り除くことが肝要である。
固収縮力等により流動し、固液界面近傍の濃化溶鋼を洗
い出し、残溶鋼が累進的に濃化していくため発生すると
考えられている。従って、成分偏析を防止するには残溶
鋼の流動原因を取り除くことが肝要である。
【０００４】このような流動原因としては、凝固収縮に
起因する流動のほか、ロール間の鋳片バルジングやロー
ルアライメント不整に起因する流動等があるが、これら
のうち最も重大な原因は凝固収縮であり、偏析を防止す
るためにはこれを補償する量だけ鋳片を圧下することが
必要である。
起因する流動のほか、ロール間の鋳片バルジングやロー
ルアライメント不整に起因する流動等があるが、これら
のうち最も重大な原因は凝固収縮であり、偏析を防止す
るためにはこれを補償する量だけ鋳片を圧下することが
必要である。
【０００５】鋳片を圧下することにより偏析を改善する
試みは従来より行われており、連続鋳造工程において鋳
片中心部温度が液相線温度から固相線温度にいたるまで
の間、鋳片の凝固収縮を補償する量以上の一定割合で圧
下する方法が知られている。しかしながら従来の連続鋳
造法は、条件によっては偏析改善が殆ど認められなかっ
たり、場合によっては偏析がかえって悪化する等の問題
があり、成分偏析を充分に改善することは困難であっ
た。
試みは従来より行われており、連続鋳造工程において鋳
片中心部温度が液相線温度から固相線温度にいたるまで
の間、鋳片の凝固収縮を補償する量以上の一定割合で圧
下する方法が知られている。しかしながら従来の連続鋳
造法は、条件によっては偏析改善が殆ど認められなかっ
たり、場合によっては偏析がかえって悪化する等の問題
があり、成分偏析を充分に改善することは困難であっ
た。
【０００６】また、これらの偏析悪化理由を研究し、鋳
片の中心部が固相率０．１〜０．３に相当する温度にな
る時点から流動限界固相率に相当する温度となる時点ま
での領域を単位時間当り０．５ｍｍ／分以上２．５ｍｍ
／分未満の割合で連続的に圧下し、鋳片中心部が流動限
界固相率に相当する温度となる時点から固相線温度とな
るまでの領域は実質的に圧下を加えないようにする特願
昭６２−２７５５６号に係る方法が良く知られている。
片の中心部が固相率０．１〜０．３に相当する温度にな
る時点から流動限界固相率に相当する温度となる時点ま
での領域を単位時間当り０．５ｍｍ／分以上２．５ｍｍ
／分未満の割合で連続的に圧下し、鋳片中心部が流動限
界固相率に相当する温度となる時点から固相線温度とな
るまでの領域は実質的に圧下を加えないようにする特願
昭６２−２７５５６号に係る方法が良く知られている。
【０００７】さらに、本発明者等が先に特願平１−１２
０２９５号において提示したごとく、濃化溶鋼が激しく
鋳片の中心部に集積する凝固時期が存在し、この濃化溶
鋼の集積時期の流動を防止することが偏析改善にとって
最も効果的であり、また濃化溶鋼の集積量が特に多い凝
固時期は凝固組織によって異なる。この結果に基づき偏
析をさらに改善する軽圧下法について研究した結果、凝
固末期に少なくとも一対のロールにより鋳片を圧下しつ
つ引き抜く溶融金属の連続鋳造法において、上面等軸晶
率０〜５％の場合、鋳片中心部の温度が固相率０．２
５、好ましくは０．３５に相当する位置から流動限界固
相率に相当する位置までの凝固時期範囲の任意の位置、
好ましくは該凝固時期範囲内の上流側に少なくとも一対
のロールを設置して、該凝固時期範囲内の全凝固収縮量
を補償する量を圧下し、また上面等軸晶率が５％以上の
場合、鋳片中心部の温度が固相率０．１、好ましくは
０．１５に相当する位置から流動限界固相率に相当する
位置までの凝固時期範囲の任意の位置、好ましくは該凝
固時期範囲内の上流側に少なくとも一対のロールを設置
して該凝固時期範囲内の全凝固収縮量を補償する量を圧
下する圧下範囲を小さくすることが可能な簡便で効率的
な軽圧下を提案した。
０２９５号において提示したごとく、濃化溶鋼が激しく
鋳片の中心部に集積する凝固時期が存在し、この濃化溶
鋼の集積時期の流動を防止することが偏析改善にとって
最も効果的であり、また濃化溶鋼の集積量が特に多い凝
固時期は凝固組織によって異なる。この結果に基づき偏
析をさらに改善する軽圧下法について研究した結果、凝
固末期に少なくとも一対のロールにより鋳片を圧下しつ
つ引き抜く溶融金属の連続鋳造法において、上面等軸晶
率０〜５％の場合、鋳片中心部の温度が固相率０．２
５、好ましくは０．３５に相当する位置から流動限界固
相率に相当する位置までの凝固時期範囲の任意の位置、
好ましくは該凝固時期範囲内の上流側に少なくとも一対
のロールを設置して、該凝固時期範囲内の全凝固収縮量
を補償する量を圧下し、また上面等軸晶率が５％以上の
場合、鋳片中心部の温度が固相率０．１、好ましくは
０．１５に相当する位置から流動限界固相率に相当する
位置までの凝固時期範囲の任意の位置、好ましくは該凝
固時期範囲内の上流側に少なくとも一対のロールを設置
して該凝固時期範囲内の全凝固収縮量を補償する量を圧
下する圧下範囲を小さくすることが可能な簡便で効率的
な軽圧下を提案した。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、連続鋳
造作業において鋳造速度の減速は避けることができず、
この鋳造速度減速の結果、偏析が悪化する鋳片が存在す
ることが多くの実験から明らかになってきた。このよう
に軽圧下による偏析改善効果が不充分な鋳片を出発材と
する線材のトラブルを防止するためには、偏析が最も悪
い部位においてもトラブルの発生を避けるため分塊加熱
条件を高温、長時間にする必要がある。このため、偏析
が良好な定常部鋳片に対しオーバーアクションとなり、
また高温加熱においては加熱炉における鉄ロスおよび脱
炭層の発生などの歩留りの低減や、作業性の悪化などの
問題が発生し、これらの解決が重要課題である。
造作業において鋳造速度の減速は避けることができず、
この鋳造速度減速の結果、偏析が悪化する鋳片が存在す
ることが多くの実験から明らかになってきた。このよう
に軽圧下による偏析改善効果が不充分な鋳片を出発材と
する線材のトラブルを防止するためには、偏析が最も悪
い部位においてもトラブルの発生を避けるため分塊加熱
条件を高温、長時間にする必要がある。このため、偏析
が良好な定常部鋳片に対しオーバーアクションとなり、
また高温加熱においては加熱炉における鉄ロスおよび脱
炭層の発生などの歩留りの低減や、作業性の悪化などの
問題が発生し、これらの解決が重要課題である。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は以下の通
りである。
りである。
【００１０】 １対以上のロールにより鋳片を圧下し
つつ引き抜く溶融金属の連続鋳造法において、鋳造速度
の減速に起因した偏析悪化鋳片を鋳造速度が減速した時
の鋳片の凝固時期により判定して偏析レベルに応じた分
塊加熱条件および工程を選択することを特徴とする連続
鋳造法。
つつ引き抜く溶融金属の連続鋳造法において、鋳造速度
の減速に起因した偏析悪化鋳片を鋳造速度が減速した時
の鋳片の凝固時期により判定して偏析レベルに応じた分
塊加熱条件および工程を選択することを特徴とする連続
鋳造法。
【００１１】 １対以上のロールにより鋳片を圧下し
つつ引き抜く溶融金属の連続鋳造法において、鋳造速度
の減速に起因した偏析悪化鋳片を鋳造速度が減速した時
の鋳片の凝固時間により判定して偏析レベルに応じた分
塊加熱条件および工程を選択することを特徴とする連続
鋳造法。
つつ引き抜く溶融金属の連続鋳造法において、鋳造速度
の減速に起因した偏析悪化鋳片を鋳造速度が減速した時
の鋳片の凝固時間により判定して偏析レベルに応じた分
塊加熱条件および工程を選択することを特徴とする連続
鋳造法。
【００１２】 １対以上のロールにより鋳片を圧下し
つつ引き抜く溶融金属の連続鋳造法において、鋳造速度
減速時の凝固時期の一部あるいは全部が凝固時間で２４
〜３４分の範囲にある偏析悪化鋳片の分塊加熱条件を高
温長時間とし、その他の偏析良好鋳片の分塊加熱条件を
低温短時間とすることを特徴とする連続鋳造法。
つつ引き抜く溶融金属の連続鋳造法において、鋳造速度
減速時の凝固時期の一部あるいは全部が凝固時間で２４
〜３４分の範囲にある偏析悪化鋳片の分塊加熱条件を高
温長時間とし、その他の偏析良好鋳片の分塊加熱条件を
低温短時間とすることを特徴とする連続鋳造法。
【００１３】 １対以上のロールにより鋳片を圧下し
つつ引き抜く溶融金属の連続鋳造法において、予め鋳造
速度減速試験を行い、偏析悪化鋳片の減速時の凝固時間
を定量化し、この結果を用いて偏析悪化鋳片を判定して
偏析レベルに応じた分塊加熱条件および工程を選択する
ことを特徴とする連続鋳造法。
つつ引き抜く溶融金属の連続鋳造法において、予め鋳造
速度減速試験を行い、偏析悪化鋳片の減速時の凝固時間
を定量化し、この結果を用いて偏析悪化鋳片を判定して
偏析レベルに応じた分塊加熱条件および工程を選択する
ことを特徴とする連続鋳造法。
【００１４】 鋳造速度減速時の凝固時期の一部ある
いは全部が凝固時間で予め測定し決定した偏析悪化鋳片
の凝固時間の範囲にある偏析悪化鋳片の分塊加熱条件を
高温長時間とし、その他の偏析良好鋳片の分塊加熱条件
を低温短時間とする前記の連続鋳造法。
いは全部が凝固時間で予め測定し決定した偏析悪化鋳片
の凝固時間の範囲にある偏析悪化鋳片の分塊加熱条件を
高温長時間とし、その他の偏析良好鋳片の分塊加熱条件
を低温短時間とする前記の連続鋳造法。
【００１５】
【作用】以下、本発明を細述する。
【００１６】軽圧下は偏析改善対策として非常に有効で
ある。しかしながら、この偏析改善効果は鋳造速度の減
速により小さくなり、減速の影響を受けた鋳片の中には
定常部と比べ偏析が悪化する鋳片が見られる。このよう
な鋳造速度の減速による偏析の悪化を防止するための第
一の対策は、鋳造速度一定の操業を実現することであ
る。しかし、連鋳操業において鋳造速度一定の操業を確
実に実現することは非常に困難である。この様な実態を
踏まえた第二の対策は、鋳造速度が減速した場合の偏析
悪化鋳片を正確に選択、分離して、偏析良好な鋳片の分
塊加熱条件を低温、短時間とし、偏析悪化鋳片の分塊加
熱条件を従来と同じように高温、長時間にすることであ
る。この技術を実現するためには、鋳造速度の減速に伴
う偏析悪化鋳片を選択する方法の確立が重要課題とな
る。
ある。しかしながら、この偏析改善効果は鋳造速度の減
速により小さくなり、減速の影響を受けた鋳片の中には
定常部と比べ偏析が悪化する鋳片が見られる。このよう
な鋳造速度の減速による偏析の悪化を防止するための第
一の対策は、鋳造速度一定の操業を実現することであ
る。しかし、連鋳操業において鋳造速度一定の操業を確
実に実現することは非常に困難である。この様な実態を
踏まえた第二の対策は、鋳造速度が減速した場合の偏析
悪化鋳片を正確に選択、分離して、偏析良好な鋳片の分
塊加熱条件を低温、短時間とし、偏析悪化鋳片の分塊加
熱条件を従来と同じように高温、長時間にすることであ
る。この技術を実現するためには、鋳造速度の減速に伴
う偏析悪化鋳片を選択する方法の確立が重要課題とな
る。
【００１７】かかる課題を解決するため、本発明者らは
図１に示す鋳造速度の減速パターンで鋳造した場合の偏
析の悪化機構を試験研究した結果、図２に示すように、
鋳造速度の減速に伴う偏析悪化鋳片は、鋳造速度の減速
時に連鋳機内に位置した鋳片の中で特定な凝固時期にあ
った鋳片（偏析悪化部）と、モールドから圧下帯入口
の間に位置していた鋳片（偏析悪化部）であることを
知見した。さらに研究を進めた結果、これらの偏析悪化
鋳片の内、モールドから圧下帯入口の間に位置する鋳片
（偏析悪化部）の偏析悪化は特願平３−１０３９３９
号に示すごとく圧下パターン等の圧下条件を適正化する
ことにより改善できることを知見した。圧下条件を適正
化した場合、鋳造速度減速に伴う偏析悪化鋳片は減速時
に特定な凝固時期にあった鋳片（偏析悪化部）のみに
なる。この偏析悪化鋳片の凝固履歴を研究した結果、図
３に示すように偏析悪化鋳片は鋳造速度減速時に凝固時
期が凝固時間で２４〜３４分の範囲にある鋳片で、減速
に伴う偏析悪化鋳片は図４に示すように分離できること
を知見し本発明を成し遂げた。
図１に示す鋳造速度の減速パターンで鋳造した場合の偏
析の悪化機構を試験研究した結果、図２に示すように、
鋳造速度の減速に伴う偏析悪化鋳片は、鋳造速度の減速
時に連鋳機内に位置した鋳片の中で特定な凝固時期にあ
った鋳片（偏析悪化部）と、モールドから圧下帯入口
の間に位置していた鋳片（偏析悪化部）であることを
知見した。さらに研究を進めた結果、これらの偏析悪化
鋳片の内、モールドから圧下帯入口の間に位置する鋳片
（偏析悪化部）の偏析悪化は特願平３−１０３９３９
号に示すごとく圧下パターン等の圧下条件を適正化する
ことにより改善できることを知見した。圧下条件を適正
化した場合、鋳造速度減速に伴う偏析悪化鋳片は減速時
に特定な凝固時期にあった鋳片（偏析悪化部）のみに
なる。この偏析悪化鋳片の凝固履歴を研究した結果、図
３に示すように偏析悪化鋳片は鋳造速度減速時に凝固時
期が凝固時間で２４〜３４分の範囲にある鋳片で、減速
に伴う偏析悪化鋳片は図４に示すように分離できること
を知見し本発明を成し遂げた。
【００１８】さらに本発明者らが研究を進めた結果、鋳
造速度の減速により偏析が悪化する鋳片の減速時の凝固
時期は、表１に示すように凝固組織や鋼種、鋳片形状に
より異なっていることを知見した。従って、偏析悪化鋳
片を精度良く分離するためには、対象とする鋼種、凝固
組織、鋳片形状に対し、鋳造速度減速試験により偏析悪
化鋳片の凝固時期を予め定量化しておくことが好まし
い。このように選択した偏析悪化鋳片を選択、分離し
て、偏析良好な鋳片の分塊加熱条件を低温、短時間にす
ることにより使用エネルギーおよび鉄歩留りの大幅な節
約が可能となり、品質の良い成品を安定して生産でき
る。
造速度の減速により偏析が悪化する鋳片の減速時の凝固
時期は、表１に示すように凝固組織や鋼種、鋳片形状に
より異なっていることを知見した。従って、偏析悪化鋳
片を精度良く分離するためには、対象とする鋼種、凝固
組織、鋳片形状に対し、鋳造速度減速試験により偏析悪
化鋳片の凝固時期を予め定量化しておくことが好まし
い。このように選択した偏析悪化鋳片を選択、分離し
て、偏析良好な鋳片の分塊加熱条件を低温、短時間にす
ることにより使用エネルギーおよび鉄歩留りの大幅な節
約が可能となり、品質の良い成品を安定して生産でき
る。
【００１９】
【表１】
【００２０】なお、鋳片の凝固時期を凝固時間で示した
のは、凝固時期を示す指標として最も簡便であることに
よる。この指標は、同一鋼種、同一凝固組織でも冷却条
件等により異なった値となるが、操業条件が一定の場合
繰り返し精度は充分であり、非常に簡便で有効な指標で
ある。この凝固時間は鋳造速度、冷却条件、鋳片サイ
ズ、鋼種が決まれば（１）式数１に示した中心固相率に
容易に換算できるので、例えば冷却条件を変えたい場
合、中心固相率を介し変更冷却条件の凝固時間に換算で
きる。また、同じように凝固時間の関数であるシェル
厚、未凝固厚、未凝固率に容易に換算することができ
る。
のは、凝固時期を示す指標として最も簡便であることに
よる。この指標は、同一鋼種、同一凝固組織でも冷却条
件等により異なった値となるが、操業条件が一定の場合
繰り返し精度は充分であり、非常に簡便で有効な指標で
ある。この凝固時間は鋳造速度、冷却条件、鋳片サイ
ズ、鋼種が決まれば（１）式数１に示した中心固相率に
容易に換算できるので、例えば冷却条件を変えたい場
合、中心固相率を介し変更冷却条件の凝固時間に換算で
きる。また、同じように凝固時間の関数であるシェル
厚、未凝固厚、未凝固率に容易に換算することができ
る。
【００２１】
【数１】 鋳片の中心固相率＝（Ｔ1 −Ｔ）／（Ｔ1 −Ｔs ） （１） Ｔ1 ：溶鋼の液相線温度 （℃） Ｔs ：溶鋼の固相線温度 （℃） Ｔ ：鋳片の中心温度 （℃）
【００２２】次に、本発明を実施例により説明する。
【００２３】
【実施例１】試験を実施した連鋳機の概略を図５に示
す。圧下パターンは特願平３−１０３９３９号に示した
方法により設定した。鋳造した溶鋼組成の代表例を表２
に示す。図１に示す鋳造速度パターンで鋳造速度の減速
と増速を図り、鋳造速度減速の偏析に及ぼす影響を調査
した。凝固組織は上面等軸晶率が３０％であった。偏析
が悪化している鋳片は鋳造速度減速中の凝固時期が図３
に示すように凝固時間で２６〜３０分の範囲の鋳片であ
った。図６は本法により鋳片を選択、分離せず、鋳片全
量を低温短時間の分塊加熱条件により圧延した場合を示
す。全量を低温、短時間の分塊加熱条件にした場合、線
材に偏析が観察される例がある。一方、図７は減速中の
凝固時期が凝固時間で２６〜３０分の鋳片の分塊加熱条
件を高温、長時間とし、それ以外の偏析良好鋳片の分塊
加熱条件を低温、短時間とした場合の線材偏析を示す。
線材偏析は全量とも良好となり、使用エネルギーの節約
と歩留りの改善、および品質の安定化が実現できた。
す。圧下パターンは特願平３−１０３９３９号に示した
方法により設定した。鋳造した溶鋼組成の代表例を表２
に示す。図１に示す鋳造速度パターンで鋳造速度の減速
と増速を図り、鋳造速度減速の偏析に及ぼす影響を調査
した。凝固組織は上面等軸晶率が３０％であった。偏析
が悪化している鋳片は鋳造速度減速中の凝固時期が図３
に示すように凝固時間で２６〜３０分の範囲の鋳片であ
った。図６は本法により鋳片を選択、分離せず、鋳片全
量を低温短時間の分塊加熱条件により圧延した場合を示
す。全量を低温、短時間の分塊加熱条件にした場合、線
材に偏析が観察される例がある。一方、図７は減速中の
凝固時期が凝固時間で２６〜３０分の鋳片の分塊加熱条
件を高温、長時間とし、それ以外の偏析良好鋳片の分塊
加熱条件を低温、短時間とした場合の線材偏析を示す。
線材偏析は全量とも良好となり、使用エネルギーの節約
と歩留りの改善、および品質の安定化が実現できた。
【００２４】
【表２】
【００２５】
【実施例２】種々の凝固組織、鋼種、鋳片形状について
実施例１と同じ方法により鋳造速度減速試験を行った。
鋳造速度の減速に伴い偏析が悪化する鋳片は、実施例１
と同じ様に、表１に示すように鋳造速度減速時に特定な
凝固時期にあった鋳片で、偏析悪化鋳片の減速時の凝固
時間は鋼種、凝固組織、鋳片形状で差が認められた。こ
のように選択した偏析悪化鋳片の分塊加熱条件を従来通
り高温、長時間とし、また偏析良好な鋳片の分塊加熱条
件を低温、短時間とすることにより、使用エネルギーの
節約と鉄歩留りの改善、および品質の安定化が実現でき
た。
実施例１と同じ方法により鋳造速度減速試験を行った。
鋳造速度の減速に伴い偏析が悪化する鋳片は、実施例１
と同じ様に、表１に示すように鋳造速度減速時に特定な
凝固時期にあった鋳片で、偏析悪化鋳片の減速時の凝固
時間は鋼種、凝固組織、鋳片形状で差が認められた。こ
のように選択した偏析悪化鋳片の分塊加熱条件を従来通
り高温、長時間とし、また偏析良好な鋳片の分塊加熱条
件を低温、短時間とすることにより、使用エネルギーの
節約と鉄歩留りの改善、および品質の安定化が実現でき
た。
【００２６】
【発明の効果】本発明により、鋳造速度の減速に起因し
た軽圧下による偏析改善効果が不充分な鋳片を分離する
ことが可能となり、偏析レベルに応じた分塊加熱条件お
よび工程を選択することにより、従来より少ないエネル
ギーで鉄歩留り良好でかつ均質な鋼材を得ることが可能
となる。
た軽圧下による偏析改善効果が不充分な鋳片を分離する
ことが可能となり、偏析レベルに応じた分塊加熱条件お
よび工程を選択することにより、従来より少ないエネル
ギーで鉄歩留り良好でかつ均質な鋼材を得ることが可能
となる。
【図１】試験を実施した鋳造速度の減速パターンを示す
図である。
図である。
【図２】減速開始時の鋳造長さと偏析の関係を示す図で
ある。
ある。
【図３】鋳造速度減速に伴い偏析が悪化した鋳片の減速
時の凝固時間を示す図である。
時の凝固時間を示す図である。
【図４】鋳造速度減速に伴う偏析悪化鋳片の分離方法を
示す図である。
示す図である。
【図５】試験を実施した連鋳機の概略を示す図である。
【図６】鋳片の全量を従来より低温、短時間の分塊加熱
条件で圧延した場合の線材偏析を示す図である。
条件で圧延した場合の線材偏析を示す図である。
【図７】本法で偏析悪化鋳片を判別し、偏析悪化鋳片を
従来の高温長時間分塊加熱条件とし、偏析良好鋳片の分
塊加熱条件を低温短時間にした場合の線材偏析を示す図
である。
従来の高温長時間分塊加熱条件とし、偏析良好鋳片の分
塊加熱条件を低温短時間にした場合の線材偏析を示す図
である。
Claims (5)
- 【請求項１】 １対以上のロールにより鋳片を圧下しつ
つ引き抜く溶融金属の連続鋳造法において、鋳造速度の
減速に起因した偏析悪化鋳片を鋳造速度が減速した時の
鋳片の凝固時期により判定して偏析レベルに応じた分塊
加熱条件および工程を選択することを特徴とする連続鋳
造法。 - 【請求項２】 １対以上のロールにより鋳片を圧下しつ
つ引き抜く溶融金属の連続鋳造法において、鋳造速度の
減速に起因した偏析悪化鋳片を鋳造速度が減速した時の
鋳片の凝固時間により判定して偏析レベルに応じた分塊
加熱条件および工程を選択することを特徴とする連続鋳
造法。 - 【請求項３】 １対以上のロールにより鋳片を圧下しつ
つ引き抜く溶融金属の連続鋳造法において、鋳造速度減
速時の凝固時期の一部あるいは全部が凝固時間で２４〜
３４分の範囲にある偏析悪化鋳片の分塊加熱条件を高温
長時間とし、その他の偏析良好鋳片の分塊加熱条件を低
温短時間とすることを特徴とする連続鋳造法。 - 【請求項４】 １対以上のロールにより鋳片を圧下しつ
つ引き抜く溶融金属の連続鋳造法において、予め鋳造速
度減速試験を行い、偏析悪化鋳片の減速時の凝固時間を
定量化し、この結果を用いて偏析悪化鋳片を判定して偏
析レベルに応じた分塊加熱条件および工程を選択するこ
とを特徴とする連続鋳造法。 - 【請求項５】 鋳造速度減速時の凝固時期の一部あるい
は全部が凝固時間で予め測定し決定した偏析悪化鋳片の
凝固時間の範囲にある偏析悪化鋳片の分塊加熱条件を高
温長時間とし、その他の偏析良好鋳片の分塊加熱条件を
低温短時間とする請求項４記載の連続鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5720692A JPH05220557A (ja) | 1992-02-12 | 1992-02-12 | 連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5720692A JPH05220557A (ja) | 1992-02-12 | 1992-02-12 | 連続鋳造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05220557A true JPH05220557A (ja) | 1993-08-31 |
Family
ID=13049037
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5720692A Pending JPH05220557A (ja) | 1992-02-12 | 1992-02-12 | 連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05220557A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4872363A (en) * | 1986-01-20 | 1989-10-10 | Doy Rosenthal | Electric positioning apparatus |
| JPH05220556A (ja) * | 1992-02-12 | 1993-08-31 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04313454A (ja) * | 1991-04-09 | 1992-11-05 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造法 |
| JPH04313453A (ja) * | 1991-04-09 | 1992-11-05 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造法 |
| JPH05220556A (ja) * | 1992-02-12 | 1993-08-31 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造法 |
-
1992
- 1992-02-12 JP JP5720692A patent/JPH05220557A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04313454A (ja) * | 1991-04-09 | 1992-11-05 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造法 |
| JPH04313453A (ja) * | 1991-04-09 | 1992-11-05 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造法 |
| JPH05220556A (ja) * | 1992-02-12 | 1993-08-31 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4872363A (en) * | 1986-01-20 | 1989-10-10 | Doy Rosenthal | Electric positioning apparatus |
| JPH05220556A (ja) * | 1992-02-12 | 1993-08-31 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造法 |
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