JPH05221741A - 熱膨脹性セラミック繊維複合材 - Google Patents
熱膨脹性セラミック繊維複合材Info
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- JPH05221741A JPH05221741A JP4027949A JP2794992A JPH05221741A JP H05221741 A JPH05221741 A JP H05221741A JP 4027949 A JP4027949 A JP 4027949A JP 2794992 A JP2794992 A JP 2794992A JP H05221741 A JPH05221741 A JP H05221741A
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Landscapes
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 セラミックフィルタあるいはセラミック触媒
内で排ガスを再燃焼させる際に８００〜１０００℃もの
高温になった時でも、熱膨脹層が層状を維持できるよう
にして一定の保持力を確保させる。 【構成】 熱膨脹層１の少なくともセラミックフィルタ
あるいはセラミック触媒４の接触面側に、セラミック繊
維を主体とした断熱層２を積重させて、熱膨脹層１が晒
される温度を８００℃未満に抑えるように構成する。
内で排ガスを再燃焼させる際に８００〜１０００℃もの
高温になった時でも、熱膨脹層が層状を維持できるよう
にして一定の保持力を確保させる。 【構成】 熱膨脹層１の少なくともセラミックフィルタ
あるいはセラミック触媒４の接触面側に、セラミック繊
維を主体とした断熱層２を積重させて、熱膨脹層１が晒
される温度を８００℃未満に抑えるように構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用セラミックフ
ィルタあるいはセラミック触媒の保持材等に使用される
熱膨脹性セラミック繊維複合材に関するものである。
ィルタあるいはセラミック触媒の保持材等に使用される
熱膨脹性セラミック繊維複合材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】たとえば、自動車の排気管では、排ガス
中の窒素酸化物の還元等の浄化のためにセラミックフィ
ルタあるいはセラミック触媒が使用される。このセラミ
ック触媒等を排気管に保持させるために、従来では、セ
ラミック繊維を繊維基材とし、熱膨脹層としてバーミキ
ュライト鉱物と少量の有機結合材を抄造したマット状の
熱膨脹性セラミック繊維複合材からなる保持材が用いら
れていた。
中の窒素酸化物の還元等の浄化のためにセラミックフィ
ルタあるいはセラミック触媒が使用される。このセラミ
ック触媒等を排気管に保持させるために、従来では、セ
ラミック繊維を繊維基材とし、熱膨脹層としてバーミキ
ュライト鉱物と少量の有機結合材を抄造したマット状の
熱膨脹性セラミック繊維複合材からなる保持材が用いら
れていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記セラミ
ックフィルタやセラミック触媒内で排気ガスを再燃焼さ
せる際、反応熱によりセラミックフィルタやセラミック
触媒は８００〜１０００℃の高温になる。上記した従来
の保持材におけるバーミキュライト鉱物は８００〜１０
００℃の高温に晒されると、強度が低下する傾向にあ
り、その状態で振動や摩擦を受けると、層状の形態から
粉状に粉砕され易く、その結果、上記セラミックフィル
タあるいはセラミック触媒に対する保持力が低下して、
該セラミック触媒等にがたつきを招いたり、保持材に吹
き抜けが生じるおそれがあった。
ックフィルタやセラミック触媒内で排気ガスを再燃焼さ
せる際、反応熱によりセラミックフィルタやセラミック
触媒は８００〜１０００℃の高温になる。上記した従来
の保持材におけるバーミキュライト鉱物は８００〜１０
００℃の高温に晒されると、強度が低下する傾向にあ
り、その状態で振動や摩擦を受けると、層状の形態から
粉状に粉砕され易く、その結果、上記セラミックフィル
タあるいはセラミック触媒に対する保持力が低下して、
該セラミック触媒等にがたつきを招いたり、保持材に吹
き抜けが生じるおそれがあった。
【０００４】本発明は上記のような問題点を解消するた
めになされたもので、高温下での使用に際しても、セラ
ミックフィルタあるいはセラミック触媒に対して安定し
た保持力を確保することができる熱膨脹性セラミック繊
維複合材を提供することを目的としている。
めになされたもので、高温下での使用に際しても、セラ
ミックフィルタあるいはセラミック触媒に対して安定し
た保持力を確保することができる熱膨脹性セラミック繊
維複合材を提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明に係る熱膨脹性セラミック繊維複合材は、熱
膨脹層と、セラミック繊維を主体として上記熱膨脹層に
おける少なくともセラミックフィルタあるいはセラミッ
ク触媒接触面側に積重される断熱層とを備えたものであ
る。
め、本発明に係る熱膨脹性セラミック繊維複合材は、熱
膨脹層と、セラミック繊維を主体として上記熱膨脹層に
おける少なくともセラミックフィルタあるいはセラミッ
ク触媒接触面側に積重される断熱層とを備えたものであ
る。
【０００６】上記断熱層の厚さを全体の厚さに対して２
０〜７０％とし、熱膨脹層の厚さを全体の厚さに対して
３０〜８０％とするのがよい。
０〜７０％とし、熱膨脹層の厚さを全体の厚さに対して
３０〜８０％とするのがよい。
【０００７】
【作用】本発明によれば、熱膨脹層における少なくとも
セラミックフィルタあるいはセラミック触媒に接する側
にセラミック繊維を主体とした断熱層を設けたことによ
って、セラミックフィルタやセラミック触媒が反応熱で
８００〜１０００℃の高温になっても、上記熱膨脹層が
晒される温度を８００℃未満に抑えることができる。し
たがって、上記セラミックフィルタあるいはセラミック
触媒に対する保持力を一定に保持させることができる。
セラミックフィルタあるいはセラミック触媒に接する側
にセラミック繊維を主体とした断熱層を設けたことによ
って、セラミックフィルタやセラミック触媒が反応熱で
８００〜１０００℃の高温になっても、上記熱膨脹層が
晒される温度を８００℃未満に抑えることができる。し
たがって、上記セラミックフィルタあるいはセラミック
触媒に対する保持力を一定に保持させることができる。
【０００８】特に、上記断熱層の厚さを全体の厚さに対
して２０〜７０％とし、熱膨脹層の厚さを全体の厚さに
対して３０〜８０％に設定すれば、一定の保持力を確実
に得ることができる。
して２０〜７０％とし、熱膨脹層の厚さを全体の厚さに
対して３０〜８０％に設定すれば、一定の保持力を確実
に得ることができる。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面にもとづいて説
明する。図１は本発明の一実施例による熱膨脹性セラミ
ック繊維複合材を自動車用セラミックフィルタあるいは
セラミック触媒の保持材に適用したものを示す一部の断
面図である。
明する。図１は本発明の一実施例による熱膨脹性セラミ
ック繊維複合材を自動車用セラミックフィルタあるいは
セラミック触媒の保持材に適用したものを示す一部の断
面図である。
【００１０】図１において、１は熱膨脹層、２はセラミ
ック繊維を主体とする断熱層であり、両者１，２によ
り、熱膨脹性セラミック繊維複合材３を構成している。
上記断熱層２は熱膨脹層１における少なくともセラミッ
クフィルタあるいはセラミック触媒４との接触面側に積
重されている。
ック繊維を主体とする断熱層であり、両者１，２によ
り、熱膨脹性セラミック繊維複合材３を構成している。
上記断熱層２は熱膨脹層１における少なくともセラミッ
クフィルタあるいはセラミック触媒４との接触面側に積
重されている。
【００１１】上記熱膨脹層１および断熱層２の構成を、
図２に参照しつつ説明する。まず、セラミック繊維を８
３ｗｔ％、セピオライト鉱物を５ｗｔ％、有機結合材を
１２ｗｔ％の配合比率で混合した濃度１．５ｗｔ％の抄
造液Ａを断熱層用として用意する。また、セラミック繊
維を３０ｗｔ％、セピオライト鉱物を４ｗｔ％、バーミ
キュライト鉱物５４ｗｔ％の配合比率で混合した濃度
１．５ｗｔ％の抄造液Ｂを熱膨脹層用として用意する。
図２に参照しつつ説明する。まず、セラミック繊維を８
３ｗｔ％、セピオライト鉱物を５ｗｔ％、有機結合材を
１２ｗｔ％の配合比率で混合した濃度１．５ｗｔ％の抄
造液Ａを断熱層用として用意する。また、セラミック繊
維を３０ｗｔ％、セピオライト鉱物を４ｗｔ％、バーミ
キュライト鉱物５４ｗｔ％の配合比率で混合した濃度
１．５ｗｔ％の抄造液Ｂを熱膨脹層用として用意する。
【００１２】ここで、上記断熱層２、熱膨脹層１を構成
する材料の好ましい配合比率は、図２に示す通りであ
る。断熱層２においては、耐熱性や断熱性を有するセラ
ミック繊維を主体とするため、セラミック繊維が６０ｗ
ｔ％未満では耐熱性、断熱性が不十分であり、９５ｗｔ
％を越えると、有機結合材の配合量が少量となり、シー
ト状にすることが不可能となる。セピオライトは添加さ
れなくとも断熱層の主たる効果は失われないが、いわゆ
る無機結合材であり、少量の添加で耐熱補強効果を向上
させることができる。しかし、配合量が１０ｗｔ％を越
えると、セラミック繊維の配合比率が減少し、材質的に
マットの断熱性が劣るとともに、セピオライトは高温時
に他の繊維材料と絡み合い一種の結合材として作用する
ために、マットの密度を上げ空隙率を減少させる。従っ
て、熱伝導を妨げるマットの中の空隙が減少して、断熱
性を損なう。
する材料の好ましい配合比率は、図２に示す通りであ
る。断熱層２においては、耐熱性や断熱性を有するセラ
ミック繊維を主体とするため、セラミック繊維が６０ｗ
ｔ％未満では耐熱性、断熱性が不十分であり、９５ｗｔ
％を越えると、有機結合材の配合量が少量となり、シー
ト状にすることが不可能となる。セピオライトは添加さ
れなくとも断熱層の主たる効果は失われないが、いわゆ
る無機結合材であり、少量の添加で耐熱補強効果を向上
させることができる。しかし、配合量が１０ｗｔ％を越
えると、セラミック繊維の配合比率が減少し、材質的に
マットの断熱性が劣るとともに、セピオライトは高温時
に他の繊維材料と絡み合い一種の結合材として作用する
ために、マットの密度を上げ空隙率を減少させる。従っ
て、熱伝導を妨げるマットの中の空隙が減少して、断熱
性を損なう。
【００１３】また、断熱層２においては、膨脹特性は主
たる目的ではないため、バーミキュライトは使用しない
時もあるが、マット全体として低温時から大きな膨脹量
を要求される場合には、バーミキュライトを３０ｗｔ％
まで添加し、初期膨脹特性を向上させることができる。
しかし、バーミキュライトの配合量が３０ｗｔ％を越え
た場合は、断熱層の熱劣化比率が大きくなり、セラミッ
ク触媒等の保持力が低下する。有機結合材は抄造後のマ
ットの取扱いのために、最低１〜２ｗｔ％は必要である
が、２０ｗｔ％を越えると、マットの耐熱性が低下す
る。
たる目的ではないため、バーミキュライトは使用しない
時もあるが、マット全体として低温時から大きな膨脹量
を要求される場合には、バーミキュライトを３０ｗｔ％
まで添加し、初期膨脹特性を向上させることができる。
しかし、バーミキュライトの配合量が３０ｗｔ％を越え
た場合は、断熱層の熱劣化比率が大きくなり、セラミッ
ク触媒等の保持力が低下する。有機結合材は抄造後のマ
ットの取扱いのために、最低１〜２ｗｔ％は必要である
が、２０ｗｔ％を越えると、マットの耐熱性が低下す
る。
【００１４】さらに、断熱層２の厚さは、図３に示すよ
うに、触媒使用温度に従い、熱膨脹層１の温度を８００
℃未満におさえるために２０〜７０％の範囲で対応す
る。また、熱膨脹層１はセラミック触媒に対して要求さ
れる保持力により３０〜８０％の範囲で変化させる。
うに、触媒使用温度に従い、熱膨脹層１の温度を８００
℃未満におさえるために２０〜７０％の範囲で対応す
る。また、熱膨脹層１はセラミック触媒に対して要求さ
れる保持力により３０〜８０％の範囲で変化させる。
【００１５】熱膨脹層１においては、バーミキュライト
の配合比率を高めるために繊維基材は１０〜６０ｗｔ％
を用いるのが良い。１０ｗｔ％未満では基材としての耐
熱性が低下しすぎ、６０ｗｔ％を越えると、膨脹特性を
低下させる。セピオライトは少量の添加で耐熱補強効果
を向上させることができるが、配合量が１０ｗｔ％を越
えると、セラミック繊維の配合比率が減少し、材質的に
マットの断熱性が劣るとともに、セピオライトは高温時
に他の繊維材料と絡み合い一種の結合材として作用する
ために、マットの密度を上げ空隙率を減少させる。従っ
て、熱伝導を妨げるマットの中の空隙が減少して、断熱
性を損なう。
の配合比率を高めるために繊維基材は１０〜６０ｗｔ％
を用いるのが良い。１０ｗｔ％未満では基材としての耐
熱性が低下しすぎ、６０ｗｔ％を越えると、膨脹特性を
低下させる。セピオライトは少量の添加で耐熱補強効果
を向上させることができるが、配合量が１０ｗｔ％を越
えると、セラミック繊維の配合比率が減少し、材質的に
マットの断熱性が劣るとともに、セピオライトは高温時
に他の繊維材料と絡み合い一種の結合材として作用する
ために、マットの密度を上げ空隙率を減少させる。従っ
て、熱伝導を妨げるマットの中の空隙が減少して、断熱
性を損なう。
【００１６】バーミキュライトの配合量は３０ｗｔ％未
満では膨脹特性が不足し、９０ｗｔ％を越えると、繊維
基材や結合材などの配合量が減少し、マットの抄造に支
障をきたすと共に、高温時にはすべての有機結合材が焼
失するため、初期の形状を留めないほど著しい強度低下
を招く。有機結合材は抄造後のマットの取扱い性を向上
させるために、最低１〜２ｗｔ％は必要であるが、２０
ｗｔ％を越えると、マットの耐熱性が低下する。
満では膨脹特性が不足し、９０ｗｔ％を越えると、繊維
基材や結合材などの配合量が減少し、マットの抄造に支
障をきたすと共に、高温時にはすべての有機結合材が焼
失するため、初期の形状を留めないほど著しい強度低下
を招く。有機結合材は抄造後のマットの取扱い性を向上
させるために、最低１〜２ｗｔ％は必要であるが、２０
ｗｔ％を越えると、マットの耐熱性が低下する。
【００１７】一方、セラミック繊維を１９ｗｔ％、バー
ミキュライト鉱物を７１ｗｔ％、有機結合材を１０ｗｔ
％の配合比率で混合した濃度１．５ｗｔ％の抄造液Ｃを
熱膨脹層用として用意し、さらに、セラミック繊維７０
ｗｔ％、バーミキュライト鉱物２０ｗｔ％、有機結合材
を１０ｗｔ％の配合比率で混合した濃度１．５ｗｔ％の
抄造液Ｄを断熱層用として用意する。
ミキュライト鉱物を７１ｗｔ％、有機結合材を１０ｗｔ
％の配合比率で混合した濃度１．５ｗｔ％の抄造液Ｃを
熱膨脹層用として用意し、さらに、セラミック繊維７０
ｗｔ％、バーミキュライト鉱物２０ｗｔ％、有機結合材
を１０ｗｔ％の配合比率で混合した濃度１．５ｗｔ％の
抄造液Ｄを断熱層用として用意する。
【００１８】上記セラミック繊維として、アルミノ珪酸
塩、たとえばＳＣ１２６ＯＤ２（商品名，新日鉄化学
製）、バーミキュライト鉱物として、リン酸水素アンモ
ニウムナトリウムで処理した処理未膨脹バーミキュライ
ト０号、セピオライト鉱物として、ミルコンＭＳ−２−
２（商品名，昭和鉱業製）、有機結合材として、スミカ
フレックス９００（商品名、住友化学製）をそれぞれ使
用した。
塩、たとえばＳＣ１２６ＯＤ２（商品名，新日鉄化学
製）、バーミキュライト鉱物として、リン酸水素アンモ
ニウムナトリウムで処理した処理未膨脹バーミキュライ
ト０号、セピオライト鉱物として、ミルコンＭＳ−２−
２（商品名，昭和鉱業製）、有機結合材として、スミカ
フレックス９００（商品名、住友化学製）をそれぞれ使
用した。
【００１９】上記抄造液Ａ，Ｂを用いて実施例１として
の、熱膨脹性セラミック繊維複合材を製作する方法を説
明する。まず、図４に示すように抄造網１１とその上方
に位置して抜き差し可能な邪魔板１２を有する下端開口
の抄造桶１３を用意し、この抄造桶１３内に上記抄造液
Ａの２５ｌを注入したのち、邪魔板１２を介して抄造液
Ａの水面が乱されないように抄造液Ｂの５０ｌを注入す
る。この後、上記邪魔板１２を静かに引き抜いてから搾
水して上記抄造液Ａに対応した断熱層２と上記抄造液Ｂ
に対応する熱膨脹層１を抄き合わせた抄造物を得る。つ
いで、この抄造物を乾燥・プレスして厚さ５ｍｍ、坪量
５０００ｇ／ｍ2 の熱膨脹性セラミック繊維複合材３を
製作する。
の、熱膨脹性セラミック繊維複合材を製作する方法を説
明する。まず、図４に示すように抄造網１１とその上方
に位置して抜き差し可能な邪魔板１２を有する下端開口
の抄造桶１３を用意し、この抄造桶１３内に上記抄造液
Ａの２５ｌを注入したのち、邪魔板１２を介して抄造液
Ａの水面が乱されないように抄造液Ｂの５０ｌを注入す
る。この後、上記邪魔板１２を静かに引き抜いてから搾
水して上記抄造液Ａに対応した断熱層２と上記抄造液Ｂ
に対応する熱膨脹層１を抄き合わせた抄造物を得る。つ
いで、この抄造物を乾燥・プレスして厚さ５ｍｍ、坪量
５０００ｇ／ｍ2 の熱膨脹性セラミック繊維複合材３を
製作する。
【００２０】上記抄造液Ｃ，Ｄを用いて実施例２として
の熱膨脹性セラミック繊維複合材を製作する方法を説明
する。まず、抄造液Ｄの２５ｌを上記抄造桶１３に注入
した後、邪魔板１２を介して抄造液Ｃの水面が乱れない
ように抄造液Ｄの５０ｌを注入した後、上記邪魔板１２
を引き抜いてから搾水し、抄造液Ｄに対応する断熱層２
と、抄造液Ｃに対応する熱膨脹層１を抄き合わせた抄造
物を得る。ついで、この抄造物を乾燥・プレスして厚さ
５ｍｍ、坪量５０００ｇ／ｍ2 の熱膨脹性セラミック繊
維複合材３を製作する。
の熱膨脹性セラミック繊維複合材を製作する方法を説明
する。まず、抄造液Ｄの２５ｌを上記抄造桶１３に注入
した後、邪魔板１２を介して抄造液Ｃの水面が乱れない
ように抄造液Ｄの５０ｌを注入した後、上記邪魔板１２
を引き抜いてから搾水し、抄造液Ｄに対応する断熱層２
と、抄造液Ｃに対応する熱膨脹層１を抄き合わせた抄造
物を得る。ついで、この抄造物を乾燥・プレスして厚さ
５ｍｍ、坪量５０００ｇ／ｍ2 の熱膨脹性セラミック繊
維複合材３を製作する。
【００２１】さらに、上記抄造液Ｂを用いて、比較例と
しての熱膨脹性セラミック繊維複合材を製作する。つま
り、上記抄造液Ｂの７５ｌを上記抄造桶１３に注入した
後、搾水して熱膨脹性材を得る。これを乾燥・プレスし
て厚さ５ｍｍ、坪量５０００ｇ／ｍ2 の熱膨脹性セラミ
ック繊維複合材を製作する。
しての熱膨脹性セラミック繊維複合材を製作する。つま
り、上記抄造液Ｂの７５ｌを上記抄造桶１３に注入した
後、搾水して熱膨脹性材を得る。これを乾燥・プレスし
て厚さ５ｍｍ、坪量５０００ｇ／ｍ2 の熱膨脹性セラミ
ック繊維複合材を製作する。
【００２２】上記実施例１，２の各熱膨脹性セラミック
繊維複合材をそれぞれ断熱層２側を内側にしてセラミッ
ク触媒４に巻き付けてから、図５に示すように、これら
にＳＵＳ３０４製のケーシング１４を被せて触媒組立品
を作製した。同様に、比較例の熱膨脹性セラミック繊維
複合材をセラミック触媒に巻き付けてから、ケーシング
１４を被せて触媒組立品を作成した。
繊維複合材をそれぞれ断熱層２側を内側にしてセラミッ
ク触媒４に巻き付けてから、図５に示すように、これら
にＳＵＳ３０４製のケーシング１４を被せて触媒組立品
を作製した。同様に、比較例の熱膨脹性セラミック繊維
複合材をセラミック触媒に巻き付けてから、ケーシング
１４を被せて触媒組立品を作成した。
【００２３】ついで、上記実施例１，２の各触媒組立品
ならびに比較例の触媒組立品について、図６に示すよう
に熱電対１５とガスバーナ１６，１７を備えた加熱試験
装置で加熱試験を行なった。すなわち、各触媒組立品に
おけるセラミック触媒４の外周側の温度が１０００°Ｃ
程度になるようにガスバーナ１６，１７で加熱し、この
加熱状態を３Ｈｒに保持させた。
ならびに比較例の触媒組立品について、図６に示すよう
に熱電対１５とガスバーナ１６，１７を備えた加熱試験
装置で加熱試験を行なった。すなわち、各触媒組立品に
おけるセラミック触媒４の外周側の温度が１０００°Ｃ
程度になるようにガスバーナ１６，１７で加熱し、この
加熱状態を３Ｈｒに保持させた。
【００２４】上記３Ｈｒの加熱後、冷却させてから図７
に示す保持力測定装置によりセラミック触媒４に対する
保持力を測定した。つまり、上記各触媒組立品を抜きパ
イプ１８に支持させた状態でロードセル１９を介してセ
ラミック触媒４に対して圧縮速度５０ｍｍ／分の圧縮力
を付与して保持力を測定した。
に示す保持力測定装置によりセラミック触媒４に対する
保持力を測定した。つまり、上記各触媒組立品を抜きパ
イプ１８に支持させた状態でロードセル１９を介してセ
ラミック触媒４に対して圧縮速度５０ｍｍ／分の圧縮力
を付与して保持力を測定した。
【００２５】その後、上記各触媒組立品を図８に示す振
動試験装置の振動容器２０に保持させてから、振幅２０
ｍｍ、振動数２９０往復／分の振動を与え、これを３Ｈ
ｒ続行させた後、再び、上記と同様にして保持力を測定
した。加熱後の保持力を１００とした時の振動試験後の
保持力を図９に示す。
動試験装置の振動容器２０に保持させてから、振幅２０
ｍｍ、振動数２９０往復／分の振動を与え、これを３Ｈ
ｒ続行させた後、再び、上記と同様にして保持力を測定
した。加熱後の保持力を１００とした時の振動試験後の
保持力を図９に示す。
【００２６】図９の保持力指数からも明らかなように、
比較例のものは、熱膨脹層におけるバーミキュライト鉱
物が熱劣化を受ける比率が高く、振動試験によって層状
の形態が崩れて粉状に粉砕されて保持力の低下度合が著
しい。これに対して、実施例１および２のものは、セラ
ミック繊維を主体とする断熱層２を有しているので、熱
膨脹層１におけるバーミキュライト鉱物の熱劣化が抑制
され、このため、振動試験後も層状の形態が有効に維持
されていることが分かる。
比較例のものは、熱膨脹層におけるバーミキュライト鉱
物が熱劣化を受ける比率が高く、振動試験によって層状
の形態が崩れて粉状に粉砕されて保持力の低下度合が著
しい。これに対して、実施例１および２のものは、セラ
ミック繊維を主体とする断熱層２を有しているので、熱
膨脹層１におけるバーミキュライト鉱物の熱劣化が抑制
され、このため、振動試験後も層状の形態が有効に維持
されていることが分かる。
【００２７】なお、上記実施例１，２における熱膨脹性
セラミック繊維複合材３における熱膨脹層１の厚さを全
体の厚さに対して３０〜８０％とし、かつ断熱層２の厚
さを全体の厚さに対して２０〜７０％とすれば、上記保
持力が確実に発揮されることが判った。
セラミック繊維複合材３における熱膨脹層１の厚さを全
体の厚さに対して３０〜８０％とし、かつ断熱層２の厚
さを全体の厚さに対して２０〜７０％とすれば、上記保
持力が確実に発揮されることが判った。
【００２８】なお、上記熱膨脹性セラミック繊維複合材
３は熱膨脹層１と断熱層２とを抄造液の抄き合わせによ
って一体化させたものであるので、組立上の手間が増え
ることもなく、製造の簡易化も進め易い。しかし、熱膨
脹層１と断熱層２とを別々に抄造し乾燥させた後、プレ
スして両者の圧着を行なっても複合体を構成することが
できる。
３は熱膨脹層１と断熱層２とを抄造液の抄き合わせによ
って一体化させたものであるので、組立上の手間が増え
ることもなく、製造の簡易化も進め易い。しかし、熱膨
脹層１と断熱層２とを別々に抄造し乾燥させた後、プレ
スして両者の圧着を行なっても複合体を構成することが
できる。
【００２９】また、上記断熱層２は、熱膨脹層１におけ
るセラミックフィルタあるいははセラミック触媒４との
接触面側のみならず、図１０に示すように、反対面側に
も設けてもよい。
るセラミックフィルタあるいははセラミック触媒４との
接触面側のみならず、図１０に示すように、反対面側に
も設けてもよい。
【００３０】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、熱膨脹層
と、セラミック繊維を主体として上記熱膨脹層の少なく
ともセラミックフィルタあるいはセラミック触媒との接
触側面に積重される断熱層とを備えたことにより、高温
に晒されても熱膨脹層の層状態を有効に維持させること
ができ、保持性能の向上を図ることができる。
と、セラミック繊維を主体として上記熱膨脹層の少なく
ともセラミックフィルタあるいはセラミック触媒との接
触側面に積重される断熱層とを備えたことにより、高温
に晒されても熱膨脹層の層状態を有効に維持させること
ができ、保持性能の向上を図ることができる。
【００３１】また、本発明の請求項２によれば、断熱層
の厚さを全体の厚さに対して２０〜７０％とし、熱膨脹
層の厚さを全体の厚さに対して３０〜８０％としたこと
によって、安定した保持力を確実に発揮させることがで
きる。
の厚さを全体の厚さに対して２０〜７０％とし、熱膨脹
層の厚さを全体の厚さに対して３０〜８０％としたこと
によって、安定した保持力を確実に発揮させることがで
きる。
【図１】本発明の実施例における熱膨脹性セラミック繊
維複合材を自動車用セラミックフィルタあるいはセラミ
ック触媒の保持材に適用したものを示す一部の断面図で
ある。
維複合材を自動車用セラミックフィルタあるいはセラミ
ック触媒の保持材に適用したものを示す一部の断面図で
ある。
【図２】熱膨脹性セラミック繊維複合材の抄造液の配合
を示す表図である。
を示す表図である。
【図３】触媒使用温度に対する断熱層の厚さ範囲を示す
表図である。
表図である。
【図４】熱膨脹性セラミック繊維複合材を製造する際に
用いられる抄造桶の構成図である。
用いられる抄造桶の構成図である。
【図５】触媒組立品を示す外観図である。
【図６】触媒組立品に対する加熱試験装置を示す構成図
である。
である。
【図７】触媒組立品に対する保持力測定装置を示す構成
図である。
図である。
【図８】触媒組立品に対する振動試験装置を示す構成図
である。
である。
【図９】振動試験後の保持力指数を示す表図である。
【図１０】熱膨脹性セラミック繊維複合材の他の構成を
示す図である。
示す図である。
１ 熱膨脹層 ２ 断熱層 ４ セラミックフィルタないしはセラミック触媒
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０１Ｎ 3/28 ３１１ Ｎ 9150−3Ｇ
Claims (2)
- 【請求項１】 熱膨脹層と、セラミック繊維を主体とし
て上記熱膨脹層における少なくともセラミックフィルタ
あるいはセラミック触媒接触面側に積重される断熱層と
を備えたことを特徴とする熱膨脹性セラミック繊維複合
材。 - 【請求項２】 上記断熱層の厚さが、全体の厚さに対し
て２０％〜７０％に設定され、また、上記熱膨脹層の厚
さが全体の厚さに対して３０％〜８０％に設定されてい
る請求項１の熱膨脹性セラミック繊維複合材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4027949A JPH0791124B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 熱膨脹性セラミック繊維複合材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4027949A JPH0791124B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 熱膨脹性セラミック繊維複合材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05221741A true JPH05221741A (ja) | 1993-08-31 |
| JPH0791124B2 JPH0791124B2 (ja) | 1995-10-04 |
Family
ID=12235150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4027949A Expired - Lifetime JPH0791124B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 熱膨脹性セラミック繊維複合材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0791124B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007504400A (ja) * | 2003-06-10 | 2007-03-01 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | 触媒コンバータ用実装マット |
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| US7854904B2 (en) | 2003-06-10 | 2010-12-21 | 3M Innovative Properties Company | Mounting mat for a catalytic converter |
Citations (5)
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-
1992
- 1992-02-14 JP JP4027949A patent/JPH0791124B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JP2010538202A (ja) * | 2007-08-31 | 2010-12-09 | ユニフラックス ワン リミテッド ライアビリティ カンパニー | 担体取付けシステム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0791124B2 (ja) | 1995-10-04 |
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