JPH05230583A - 成形加工性のすぐれた高強度Ａｌ合金板材 - Google Patents
成形加工性のすぐれた高強度Ａｌ合金板材Info
- Publication number
- JPH05230583A JPH05230583A JP4073333A JP7333392A JPH05230583A JP H05230583 A JPH05230583 A JP H05230583A JP 4073333 A JP4073333 A JP 4073333A JP 7333392 A JP7333392 A JP 7333392A JP H05230583 A JPH05230583 A JP H05230583A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strength
- alloy sheet
- high strength
- formability
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 23
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 25
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 3
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 8
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 235000015278 beef Nutrition 0.000 description 1
- 230000037237 body shape Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000003760 tallow Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高強度Ａｌ合金板材の成形加工性を向上させ
る。 【構成】 Ａｌ合金板材が、重量％で、 Ｍｇ：４．５〜６％、 希土類元素：０．０００５〜１％、 Ｔｉ：０．０４〜０．１５％、 Ｂ：０．０００１〜０．００４％、 Ｆｅ：０．０５〜０．２％、 Ｓｉ：０．０５〜０．１％、 Ｂｅ：０．０００１〜０．０３％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｚｎ：０．１〜１％、 Ｍｎ：０．０５〜０．
２％、 Ｃｕ：０．０５〜０．３％、 のうちの１種以上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純
物からなる組成を有する。
る。 【構成】 Ａｌ合金板材が、重量％で、 Ｍｇ：４．５〜６％、 希土類元素：０．０００５〜１％、 Ｔｉ：０．０４〜０．１５％、 Ｂ：０．０００１〜０．００４％、 Ｆｅ：０．０５〜０．２％、 Ｓｉ：０．０５〜０．１％、 Ｂｅ：０．０００１〜０．０３％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｚｎ：０．１〜１％、 Ｍｎ：０．０５〜０．
２％、 Ｃｕ：０．０５〜０．３％、 のうちの１種以上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純
物からなる組成を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、すぐれた成形加工性
を有し、かつ高強度も具備したＡｌ合金板材に関するも
のである。
を有し、かつ高強度も具備したＡｌ合金板材に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば高強度が要求される自動車
ボディパネル用Ａｌ合金板材として、特開平３−１１１
５３２号公報に記載される通りのＭｇ：３．５〜５重量
％を含有したＡｌ合金板材や、同じくＭｇ：５．８〜
６．８重量％含有のＡＡ−Ｘ５０８５Ａｌ合金板材ほ
か、多くのＡｌ合金板材が提案されている。
ボディパネル用Ａｌ合金板材として、特開平３−１１１
５３２号公報に記載される通りのＭｇ：３．５〜５重量
％を含有したＡｌ合金板材や、同じくＭｇ：５．８〜
６．８重量％含有のＡＡ−Ｘ５０８５Ａｌ合金板材ほ
か、多くのＡｌ合金板材が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の自動車ボ
ディ形状の多様化に伴い、これの製造に用いられるＡｌ
合金板材には、高強度のほかに、すぐれた成形加工性を
具備することが要求されるが、従来のＡｌ合金板材の場
合、一般に高強度を有するものは成形加工性が劣り、成
形加工性の良好なものは強度が不十分であるのが現状で
ある。
ディ形状の多様化に伴い、これの製造に用いられるＡｌ
合金板材には、高強度のほかに、すぐれた成形加工性を
具備することが要求されるが、従来のＡｌ合金板材の場
合、一般に高強度を有するものは成形加工性が劣り、成
形加工性の良好なものは強度が不十分であるのが現状で
ある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、高強度とすぐれた成形加工性を
有するＡｌ合金板材を開発すべく研究を行なった結果、
重量％で（以下、％は重量％を示す）、 Ｍｇ：４．５〜６％、 希土類元素：０．０００５〜１％、 Ｔｉ：０．０４〜０．１５％、 Ｂ：０．０００１〜０．００４％、 Ｆｅ：０．０５〜０．２％、 Ｓｉ：０．０５〜０．１％、 Ｂｅ：０．０００１〜０．０３％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃｕ：０．０５〜０．３％、 Ｚｎ：０．１〜１％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２％、 のうちの１種以上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純
物からなる組成を有するＡｌ合金板材は、従来の高強度
Ａｌ合金板材と同等の高強度を有し、かつこれより一段
とすぐれた成形加工性を具備するこという研究結果を得
たのである。
上述のような観点から、高強度とすぐれた成形加工性を
有するＡｌ合金板材を開発すべく研究を行なった結果、
重量％で（以下、％は重量％を示す）、 Ｍｇ：４．５〜６％、 希土類元素：０．０００５〜１％、 Ｔｉ：０．０４〜０．１５％、 Ｂ：０．０００１〜０．００４％、 Ｆｅ：０．０５〜０．２％、 Ｓｉ：０．０５〜０．１％、 Ｂｅ：０．０００１〜０．０３％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃｕ：０．０５〜０．３％、 Ｚｎ：０．１〜１％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２％、 のうちの１種以上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純
物からなる組成を有するＡｌ合金板材は、従来の高強度
Ａｌ合金板材と同等の高強度を有し、かつこれより一段
とすぐれた成形加工性を具備するこという研究結果を得
たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、以下にＡｌ合金板材の組成を上
記の通りに限定した理由を説明する。 （ａ） Ｍｇ Ｍｇ成分には、板材の強度を向上させる作用があるが、
その含有量が４．５％未満では所望の高強度を確保する
ことができず、一方その含有量が６％を越えると熱間圧
延割れが発生し易くなることから、その含有量を４．５
〜６％と定めた。
なされたものであって、以下にＡｌ合金板材の組成を上
記の通りに限定した理由を説明する。 （ａ） Ｍｇ Ｍｇ成分には、板材の強度を向上させる作用があるが、
その含有量が４．５％未満では所望の高強度を確保する
ことができず、一方その含有量が６％を越えると熱間圧
延割れが発生し易くなることから、その含有量を４．５
〜６％と定めた。
【０００６】（ｂ） 希土類元素 希土類元素には、成形加工性を一段と向上させる作用が
あるが、その含有量が０．０００５％未満では所望の成
形加工性が得られず、一方その含有量が１％を越えると
成形加工性に劣化傾向が現われるようになることから、
その含有量を０．０００５〜１％と定めた。
あるが、その含有量が０．０００５％未満では所望の成
形加工性が得られず、一方その含有量が１％を越えると
成形加工性に劣化傾向が現われるようになることから、
その含有量を０．０００５〜１％と定めた。
【０００７】（ｃ） ＴｉおよびＢ これらの成分は、共存した状態で、鋳塊の結晶粒を微細
化し、かつ鋳塊割れの発生を抑制する作用をもつほか、
Ｔｉ成分には、さらに強度、伸び、および熱間圧延性を
向上させる作用があるが、その含有量が、それぞれＴ
ｉ：０．０４％未満およびＢ：０．０００１％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量がＴ
ｉ：０．１５％、Ｂ：０．００４％を越えると、かえっ
て成形加工性が低下するようになることから、その含有
量を、それぞれＴｉ０．０４〜０．１５％、Ｂ：０．０
００１〜０．００４％と定めた。なお、ＴｉおよびＢの
合金化に際しては、目標含有量の一部を溶解炉または保
持炉で合金化し、残りの部分は、鋳塊の結晶粒を微細化
し、かつ鋳造性を向上させるために、溶解炉または保持
炉から鋳造装置に導く溶湯樋中で、すなわち鋳造直前に
Ａｌ−Ｔｉ−Ｂ母合金の形で添加含有させるのがよい。
化し、かつ鋳塊割れの発生を抑制する作用をもつほか、
Ｔｉ成分には、さらに強度、伸び、および熱間圧延性を
向上させる作用があるが、その含有量が、それぞれＴ
ｉ：０．０４％未満およびＢ：０．０００１％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量がＴ
ｉ：０．１５％、Ｂ：０．００４％を越えると、かえっ
て成形加工性が低下するようになることから、その含有
量を、それぞれＴｉ０．０４〜０．１５％、Ｂ：０．０
００１〜０．００４％と定めた。なお、ＴｉおよびＢの
合金化に際しては、目標含有量の一部を溶解炉または保
持炉で合金化し、残りの部分は、鋳塊の結晶粒を微細化
し、かつ鋳造性を向上させるために、溶解炉または保持
炉から鋳造装置に導く溶湯樋中で、すなわち鋳造直前に
Ａｌ−Ｔｉ−Ｂ母合金の形で添加含有させるのがよい。
【０００８】（ｄ） ＦｅおよびＳｉ これらの成分には、共存した状態で熱間圧延性を向上さ
せる作用があり、したがってＦｅおよびＳｉのいずれか
でも、その含有量がＦｅ：０．０５％未満、Ｓｉ：０．
０５％未満では、所望の熱間圧延性向上効果が得られ
ず、一方その含有量がＦｅ：０．２％およびＳｉ：０．
１％をそれぞれ越えると成形加工性が低下するようにな
ることから、その含有量をＦｅ：０．０５〜０．２％、
Ｓｉ：０．０５〜０．１％と定めた。
せる作用があり、したがってＦｅおよびＳｉのいずれか
でも、その含有量がＦｅ：０．０５％未満、Ｓｉ：０．
０５％未満では、所望の熱間圧延性向上効果が得られ
ず、一方その含有量がＦｅ：０．２％およびＳｉ：０．
１％をそれぞれ越えると成形加工性が低下するようにな
ることから、その含有量をＦｅ：０．０５〜０．２％、
Ｓｉ：０．０５〜０．１％と定めた。
【０００９】（ｅ） Ｂｅ Ｂｅ成分には、溶湯の湯流れ性を改善し、鋳造性を向上
させる作用があるが、その含有量が０．０００１％未満
では前記作用に所望の改善効果が見られず、一方その含
有量が０．０３％を越えても前記作用が飽和し、より一
層の向上効果は現われないことから、その含有量を０．
０００１〜０．０３％と定めた。
させる作用があるが、その含有量が０．０００１％未満
では前記作用に所望の改善効果が見られず、一方その含
有量が０．０３％を越えても前記作用が飽和し、より一
層の向上効果は現われないことから、その含有量を０．
０００１〜０．０３％と定めた。
【００１０】（ｆ） ＺｎおよびＭｎ これらの成分には、板材の強度を向上させる作用がある
ので、より一段の高強度が要求される場合に必要に応じ
て含有されるが、その含有量がＺｎ：０．１％未満およ
びＭｎ：０．０５％未満では所望の強度向上効果が得ら
れず、一方その含有量がＺｎ：１％およびＭｎ：０．２
％を越えると成形加工性が低下するようになることか
ら、その含有量を、それぞれＺｎ：０．１〜１％、Ｍ
ｎ：０．０５〜０．２％と定めた。
ので、より一段の高強度が要求される場合に必要に応じ
て含有されるが、その含有量がＺｎ：０．１％未満およ
びＭｎ：０．０５％未満では所望の強度向上効果が得ら
れず、一方その含有量がＺｎ：１％およびＭｎ：０．２
％を越えると成形加工性が低下するようになることか
ら、その含有量を、それぞれＺｎ：０．１〜１％、Ｍ
ｎ：０．０５〜０．２％と定めた。
【００１１】（ｇ） Ｃｕ Ｃｕ成分には、希土類元素およびＴｉと共存した状態
で、成形加工性を向上させる作用があるので、必要に応
じて含有されるが、その含有量が０．０５％未満では所
望の成形加工性向上効果が得られず、一方その含有量が
０．３％を越えるようになっても成形加工性に低下傾向
が現われるようになることから、その含有量を０．０５
〜０．３％と定めた。
で、成形加工性を向上させる作用があるので、必要に応
じて含有されるが、その含有量が０．０５％未満では所
望の成形加工性向上効果が得られず、一方その含有量が
０．３％を越えるようになっても成形加工性に低下傾向
が現われるようになることから、その含有量を０．０５
〜０．３％と定めた。
【００１１】なお、この発明のＡｌ合金板材の製造に際
して、鋳塊に施される均質化処理は、４３０〜４６０℃
の温度に所定時間保持後、４９０〜５１０℃の温度に所
定時間保持の２段均質化処理を施すのがよく、また均質
化処理後の鋳塊に施される熱間圧延は４５０〜５００℃
の熱間圧延開始温度で行なわれ、さらに熱間圧延後ある
いは冷間圧延途中に施される中間焼鈍は２００〜３５０
℃の温度で行なうと共に、この結果の冷間圧延板には、
連続焼鈍炉を用いて、例えば５００〜５５０℃に５〜４
０秒間保持の焼鈍が施されるが、成形加工時にストレッ
チャーストレインマークの発生を防止するためには、結
晶粒径を大きくする必要から、高温長時間焼鈍が望まし
く、さらに焼鈍温度を高くして、冷却を急速に行なうの
がよい。
して、鋳塊に施される均質化処理は、４３０〜４６０℃
の温度に所定時間保持後、４９０〜５１０℃の温度に所
定時間保持の２段均質化処理を施すのがよく、また均質
化処理後の鋳塊に施される熱間圧延は４５０〜５００℃
の熱間圧延開始温度で行なわれ、さらに熱間圧延後ある
いは冷間圧延途中に施される中間焼鈍は２００〜３５０
℃の温度で行なうと共に、この結果の冷間圧延板には、
連続焼鈍炉を用いて、例えば５００〜５５０℃に５〜４
０秒間保持の焼鈍が施されるが、成形加工時にストレッ
チャーストレインマークの発生を防止するためには、結
晶粒径を大きくする必要から、高温長時間焼鈍が望まし
く、さらに焼鈍温度を高くして、冷却を急速に行なうの
がよい。
【００１２】
【実施例】つぎに、この発明のＡｌ合金板材を実施例に
より具体的に説明する。るつぼ炉による溶製と溶湯樋中
でのＡｌ−Ｔｉ−Ｂ母合金の添加含有によりそれぞれ表
１〜２に示される組成をもったＡｌ合金を調整し、半連
続鋳造法により断面寸法：４４mm×２００mm、長さ：５
００mmの鋳塊とし、この鋳塊に４３０〜４６０℃の範囲
内の所定温度に１６時間保持した後、４９０〜５１０℃
の範囲内の所定温度に１６時間保持の条件で均質化処理
を施し、鋳塊の表面を面削した後、４５０〜５００℃の
範囲内の所定の温度に加熱して熱間圧延を開始して板
厚：８mmの熱間圧延板とし、ついで前記熱間圧延板に２
００〜３５０℃の範囲内の所定温度に４時間保持の条件
で中間焼鈍を施した後、冷間圧延にて板厚を１mmとし、
これに５００〜５５０℃の範囲内の所定温度に急速加熱
し、この温度に１０秒間保持した後、急冷の条件で最終
焼鈍を施すことにより本発明Ａｌ合金板材１〜２１をそ
れぞれ製造した。
より具体的に説明する。るつぼ炉による溶製と溶湯樋中
でのＡｌ−Ｔｉ−Ｂ母合金の添加含有によりそれぞれ表
１〜２に示される組成をもったＡｌ合金を調整し、半連
続鋳造法により断面寸法：４４mm×２００mm、長さ：５
００mmの鋳塊とし、この鋳塊に４３０〜４６０℃の範囲
内の所定温度に１６時間保持した後、４９０〜５１０℃
の範囲内の所定温度に１６時間保持の条件で均質化処理
を施し、鋳塊の表面を面削した後、４５０〜５００℃の
範囲内の所定の温度に加熱して熱間圧延を開始して板
厚：８mmの熱間圧延板とし、ついで前記熱間圧延板に２
００〜３５０℃の範囲内の所定温度に４時間保持の条件
で中間焼鈍を施した後、冷間圧延にて板厚を１mmとし、
これに５００〜５５０℃の範囲内の所定温度に急速加熱
し、この温度に１０秒間保持した後、急冷の条件で最終
焼鈍を施すことにより本発明Ａｌ合金板材１〜２１をそ
れぞれ製造した。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】つぎに、この結果得られた本発明Ａｌ合金
板材１〜２１について、引張試験と張出試験を行ない、
引張試験では引張強さ、耐力、および伸びを測定し、ま
た張出試験では破断限界高さを測定し、引張強さおよび
耐力にて強度を、伸びおよび破断限界高さにて成形加工
性をそれぞれ評価した。これらの測定結果を表３に示し
た。
板材１〜２１について、引張試験と張出試験を行ない、
引張試験では引張強さ、耐力、および伸びを測定し、ま
た張出試験では破断限界高さを測定し、引張強さおよび
耐力にて強度を、伸びおよび破断限界高さにて成形加工
性をそれぞれ評価した。これらの測定結果を表３に示し
た。
【００１６】
【表３】
【００１７】なお、張出試験は、図１に概略断面図で示
される通り、直径：１８０mmφ×厚さ：１mmの試験片Ｓ
を内径：１０４mmφ×外形：１８０mmφのリング状上下
型Ｄ1 、Ｄ2 からなるダイＤではさみ、前記ダイの押え
荷重を５ton とした条件で、潤滑材として牛脂を用い、
１００mmφ球頭ポンチＰを下方から上方につき上げて前
記試験片Ｓを膨出させ、この試験片に破断が生じた時点
の高さ、すなわち破断限界高さＨを測定することにより
行なった。
される通り、直径：１８０mmφ×厚さ：１mmの試験片Ｓ
を内径：１０４mmφ×外形：１８０mmφのリング状上下
型Ｄ1 、Ｄ2 からなるダイＤではさみ、前記ダイの押え
荷重を５ton とした条件で、潤滑材として牛脂を用い、
１００mmφ球頭ポンチＰを下方から上方につき上げて前
記試験片Ｓを膨出させ、この試験片に破断が生じた時点
の高さ、すなわち破断限界高さＨを測定することにより
行なった。
【００１８】
【発明の効果】一般に従来高強度Ａｌ合金板材は、同一
条件での引張試験および張出試験で、 引張強さ：２５〜３０kgf ／mm2 、 耐力：１０〜１２kgf ／mm2 、 伸び：２７〜３０％、 破断限界高さ：３０〜３５mm、 を示すが、本発明Ａｌ合金板材１〜２１は、表１〜３に
示される結果から、いずれも従来高強度Ａｌ合金板材が
有する強度と同等の強度を有し、かつこれより一段とす
ぐれた成形加工性を具備することが明らかである。上述
のように、この発明のＡｌ合金板材は、高強度とすぐれ
た成形加工性を有するので、自動車ボディパネルほか、
各種成形加工製品の多様化および薄肉化などに十分対応
することができるのである。
条件での引張試験および張出試験で、 引張強さ：２５〜３０kgf ／mm2 、 耐力：１０〜１２kgf ／mm2 、 伸び：２７〜３０％、 破断限界高さ：３０〜３５mm、 を示すが、本発明Ａｌ合金板材１〜２１は、表１〜３に
示される結果から、いずれも従来高強度Ａｌ合金板材が
有する強度と同等の強度を有し、かつこれより一段とす
ぐれた成形加工性を具備することが明らかである。上述
のように、この発明のＡｌ合金板材は、高強度とすぐれ
た成形加工性を有するので、自動車ボディパネルほか、
各種成形加工製品の多様化および薄肉化などに十分対応
することができるのである。
【図１】張出試験態様を示す概略縦断面図である。
Ｓ 試験片 Ｄ 1 上型 Ｄ 2 下型 Ｄ ダイ Ｐ 球頭ポンチ Ｈ 破断限界高さ
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｍｇ：４．５〜６％、 希土類元素：０．０００５〜１％、 Ｔｉ：０．０４〜０．１５％、 Ｂ：０．０００１〜０．００４％、 Ｆｅ：０．０５〜０．２％、 Ｓｉ：０．０５〜０．１％、 Ｂｅ：０．０００１〜０．０３％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
することを特徴とする成形加工性のすぐれた高強度Ａｌ
合金板材。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｍｇ：４．５〜６％、 希土類元素：０．０００５〜１％、 Ｔｉ：０．０４〜０．１５％、 Ｂ：０．０００１〜０．００４％、 Ｆｅ：０．０５〜０．２％、 Ｓｉ：０．０５〜０．１％、 Ｂｅ：０．０００１〜０．０３％、 を含有し、さらに、 Ｃｕ：０．０５〜０．３％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
することを特徴とする成形加工性のすぐれた高強度Ａｌ
合金板材。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｍｇ：４．５〜６％、 希土類元素：０．０００５〜１％、 Ｔｉ：０．０４〜０．１５％、 Ｂ：０．０００１〜０．００４％、 Ｆｅ：０．０５〜０．２％、 Ｓｉ：０．０５〜０．１％、 Ｂｅ：０．０００１〜０．０３％、 を含有し、さらに、 Ｚｎ：０．１〜１％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種、を含有し、残りがＡｌと不可
避不純物からなる組成を有することを特徴とする成形加
工性のすぐれた高強度Ａｌ合金板材。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｍｇ：４．５〜６％、 希土類元素：０．０００５〜１％、 Ｔｉ：０．０４〜０．１５％、 Ｂ：０．０００１〜０．００４％、 Ｆｅ：０．０５〜０．２％、 Ｓｉ：０．０５〜０．１％、 Ｂｅ：０．０００１〜０．０３％、 を含有し、さらに、 Ｚｎ：０．１〜１％、 Ｍｎ：０．０５〜０．２％、 のうちの１種または２種と、 Ｃｕ：０．０５〜０．３％、 を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有
することを特徴とする成形加工性のすぐれた高強度Ａｌ
合金板材。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4073333A JPH05230583A (ja) | 1992-02-25 | 1992-02-25 | 成形加工性のすぐれた高強度Ａｌ合金板材 |
| US08/110,162 US5417919A (en) | 1992-02-25 | 1993-08-20 | Aluminum alloy material having high strength and excellent formability |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4073333A JPH05230583A (ja) | 1992-02-25 | 1992-02-25 | 成形加工性のすぐれた高強度Ａｌ合金板材 |
| US08/110,162 US5417919A (en) | 1992-02-25 | 1993-08-20 | Aluminum alloy material having high strength and excellent formability |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05230583A true JPH05230583A (ja) | 1993-09-07 |
Family
ID=26414485
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4073333A Pending JPH05230583A (ja) | 1992-02-25 | 1992-02-25 | 成形加工性のすぐれた高強度Ａｌ合金板材 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5417919A (ja) |
| JP (1) | JPH05230583A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102912199A (zh) * | 2012-10-29 | 2013-02-06 | 虞海香 | 一种车身用铝合金薄板 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3145904B2 (ja) * | 1995-08-23 | 2001-03-12 | 住友軽金属工業株式会社 | 高速超塑性成形に優れたアルミニウム合金板およびその成形方法 |
| JP2000144292A (ja) * | 1998-10-30 | 2000-05-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | アルミニウム合金およびアルミニウム合金部材の製造方法 |
| US6139653A (en) † | 1999-08-12 | 2000-10-31 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Aluminum-magnesium-scandium alloys with zinc and copper |
| DE10231437B4 (de) * | 2001-08-10 | 2019-08-22 | Corus Aluminium N.V. | Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumknetlegierungsprodukts |
| DE10231422A1 (de) † | 2001-08-13 | 2003-02-27 | Corus Aluminium Nv | Aluminium-Magnesium-Legierungserzeugnis |
| JP5906113B2 (ja) * | 2012-03-27 | 2016-04-20 | 三菱アルミニウム株式会社 | 熱交換器用押出伝熱管と熱交換器および熱交換器用押出伝熱管の製造方法 |
| CN121006463A (zh) * | 2024-05-23 | 2025-11-25 | 广东美的暖通设备有限公司 | 含稀土的铝合金及其制备方法和暖通设备 |
| CN119663073B (zh) * | 2024-12-12 | 2025-12-12 | 东北轻合金有限责任公司 | 一种稀土铝合金板材及其制备方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5441972A (en) * | 1977-07-12 | 1979-04-03 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | Preparation of laminated composite film of biaxially oriented propylene polymer having excellent gas barrier properties |
| JPH01119637A (ja) * | 1987-10-30 | 1989-05-11 | Furukawa Alum Co Ltd | キャンエンド用アルミニウム合金材 |
| JPH02118049A (ja) * | 1988-10-27 | 1990-05-02 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用ｔ４処理アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
| JPH02118050A (ja) * | 1988-10-27 | 1990-05-02 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2564044A (en) * | 1949-01-14 | 1951-08-14 | William F Jobbins Inc | Aluminum-magnesium casting alloys |
| US4043840A (en) * | 1976-07-09 | 1977-08-23 | Swiss Aluminium Ltd. | Aluminum alloys possessing improved resistance weldability |
| JPS6244549A (ja) * | 1985-08-22 | 1987-02-26 | Showa Alum Corp | 冷間加工性に優れた構造用アルミニウム合金 |
| JPH03111532A (ja) * | 1989-09-26 | 1991-05-13 | Kobe Steel Ltd | 耐糸錆性に優れる自動車パネル用アルミニウム合金材料及びその製造方法 |
-
1992
- 1992-02-25 JP JP4073333A patent/JPH05230583A/ja active Pending
-
1993
- 1993-08-20 US US08/110,162 patent/US5417919A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5441972A (en) * | 1977-07-12 | 1979-04-03 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | Preparation of laminated composite film of biaxially oriented propylene polymer having excellent gas barrier properties |
| JPH01119637A (ja) * | 1987-10-30 | 1989-05-11 | Furukawa Alum Co Ltd | キャンエンド用アルミニウム合金材 |
| JPH02118049A (ja) * | 1988-10-27 | 1990-05-02 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用ｔ４処理アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
| JPH02118050A (ja) * | 1988-10-27 | 1990-05-02 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102912199A (zh) * | 2012-10-29 | 2013-02-06 | 虞海香 | 一种车身用铝合金薄板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5417919A (en) | 1995-05-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2823797B2 (ja) | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| EP2274454B1 (en) | Alloy composition and preparation thereof | |
| JP2004526061A (ja) | 優れた曲げ特性を有するアルミニウム合金の形成方法 | |
| CN110042285B (zh) | 铆钉用高强度铝镁合金丝及其制备方法 | |
| JP6719219B2 (ja) | 成形性に優れる高強度アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| KR100434808B1 (ko) | 강도가높고성형성이우수한알루미늄합금스트립의제조방법 | |
| JPH027386B2 (ja) | ||
| JP2009148823A (ja) | アルミニウム合金冷延板の温間プレス成形方法 | |
| JPH05230583A (ja) | 成形加工性のすぐれた高強度Ａｌ合金板材 | |
| JPH05112840A (ja) | プレス成形性に優れた焼付硬化性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板及びその製造方法 | |
| JP3605662B2 (ja) | 容器用アルミニウム箔 | |
| JP4022497B2 (ja) | アルミニウム合金パネルの製造方法 | |
| JP3867569B2 (ja) | 容器用アルミニウム箔およびその製造方法 | |
| JP2021095619A (ja) | キャップ材用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JP2007277588A (ja) | 多段加工性に優れた電池ケース用アルミニウム合金圧延板及びその製造方法 | |
| JPH0447019B2 (ja) | ||
| JPH0754091A (ja) | 成形加工性のすぐれた高強度Ａｌ合金板材 | |
| JP2003226927A (ja) | フラットヘム加工用アルミニウム合金パネル | |
| CN110106406B (zh) | 铆钉用中等强度铝镁合金丝及其制备方法 | |
| JP3983454B2 (ja) | 高強度高成形性アルミニウム合金板の製造方法および該製造方法により得られるアルミニウム合金板 | |
| JPH09176805A (ja) | アルミニウムフィン材の製造方法 | |
| RU2826055C1 (ru) | Способ получения холоднокатаных листов из вторичного алюминиевого сплава | |
| JPH08302440A (ja) | 高強度を有するＡｌ合金板材 | |
| JP2021055161A (ja) | 缶胴用アルミニウム合金板 | |
| JP3835707B2 (ja) | 成形用Ａｌ−Ｍｇ系合金板の製造方法 |