JPH05237693A - 全姿勢溶接用セルフシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ - Google Patents
全姿勢溶接用セルフシールドアーク溶接フラックス入りワイヤInfo
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- JPH05237693A JPH05237693A JP12556992A JP12556992A JPH05237693A JP H05237693 A JPH05237693 A JP H05237693A JP 12556992 A JP12556992 A JP 12556992A JP 12556992 A JP12556992 A JP 12556992A JP H05237693 A JPH05237693 A JP H05237693A
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Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 鋼製鞘内に、下記の成分を必須成分として含
有する粉粒状フラックスを、ワイヤ全重量に対して15〜
30％（重量％、以下同じ）充填してなることを特徴とす
る全姿勢溶接用セルフシールドアーク溶接フラックス入
りワイヤ。BaF2：32〜70％，アルカリ金属のふっ化物：
１〜30％，Ca,Sr 及びBaよりなる群から選択されるアル
カリ土類金属の酸化物と、Fe,Mn,Ni,Co,Ti,Al,Zrよりな
る群から選択される金属の酸化物との複合酸化物：１〜
30％，Al：３〜12％，Mg：２〜10％，Mn：0.5 〜10％，
Ni：0.5 〜20％，Zr：0.1 〜４％。 【効果】 鋼製鞘内へ充填するフラックスの成分組成を
特定することによって、ピットや融合不良等の溶接欠陥
がなく且つ機械的諸特性（特に靭性）の優れた溶接金属
をあらゆる溶接姿勢で得ることのできるセルフシールド
アーク溶接用フラックス入りワイヤを提供し得ることに
なった。
有する粉粒状フラックスを、ワイヤ全重量に対して15〜
30％（重量％、以下同じ）充填してなることを特徴とす
る全姿勢溶接用セルフシールドアーク溶接フラックス入
りワイヤ。BaF2：32〜70％，アルカリ金属のふっ化物：
１〜30％，Ca,Sr 及びBaよりなる群から選択されるアル
カリ土類金属の酸化物と、Fe,Mn,Ni,Co,Ti,Al,Zrよりな
る群から選択される金属の酸化物との複合酸化物：１〜
30％，Al：３〜12％，Mg：２〜10％，Mn：0.5 〜10％，
Ni：0.5 〜20％，Zr：0.1 〜４％。 【効果】 鋼製鞘内へ充填するフラックスの成分組成を
特定することによって、ピットや融合不良等の溶接欠陥
がなく且つ機械的諸特性（特に靭性）の優れた溶接金属
をあらゆる溶接姿勢で得ることのできるセルフシールド
アーク溶接用フラックス入りワイヤを提供し得ることに
なった。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はセルフシールドアーク溶
接用フラックス入りワイヤに関し、特にピットや融合不
良等の溶接欠陥がなく且つ高靭性の溶接金属を全姿勢溶
接で得ることのできるフラックス入りワイヤに関するも
のである。
接用フラックス入りワイヤに関し、特にピットや融合不
良等の溶接欠陥がなく且つ高靭性の溶接金属を全姿勢溶
接で得ることのできるフラックス入りワイヤに関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】フラックス入りワイヤとは金属鞘内にフ
ラックスを充填したものであり、ここで使用されるフラ
ックスの一般的組成はスラグ形成剤又はシールド剤とし
てのＣａＦ2 、脱酸・脱窒剤としてのＡｌ、脱酸・シー
ルド剤としてのＭｇ等を主成分とするものである。この
フラックス入りワイヤを用いるときは、シールドガスや
フラックスを別途供給する必要がないので溶接作業性が
良く、且つ耐風性に優れている等種々の利点を有してい
る。
ラックスを充填したものであり、ここで使用されるフラ
ックスの一般的組成はスラグ形成剤又はシールド剤とし
てのＣａＦ2 、脱酸・脱窒剤としてのＡｌ、脱酸・シー
ルド剤としてのＭｇ等を主成分とするものである。この
フラックス入りワイヤを用いるときは、シールドガスや
フラックスを別途供給する必要がないので溶接作業性が
良く、且つ耐風性に優れている等種々の利点を有してい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら現在のと
ころその用途は土木・建築等における屋外溶接の特定分
野に限られており、十分に活用されているとは言い難
い。この様に用途が限定され、他分野への普及が遅れて
いる理由としては、次の様な欠点が挙げられる。 脱酸・脱窒剤として添加するＡｌ及び脱酸・シールド
剤として添加するＭｇ等に由来する高融点のＭｇＯやＡ
ｌ2 Ｏ3 が生成スラグの主成分となるので、特に多層溶
接に適用したときにスラグの巻込みを生じ易い。 溶着金属中に多量のＡｌが歩留る他、酸素の異常減少
（５０〜１００ｐｐｍ程度）によって結晶粒が粗大化し
易く、良好な切欠靭性が得られない。 生成スラグ及び溶融金属の表面張力が大きすぎるの
で、立向上進姿勢や上向姿勢のときにビードが垂れ易く
なる。 適正アーク電圧範囲が狭く、電圧やワイヤ突出し長さ
を厳密に管理しなければピットやブローホールをなくす
ことができない。 充填フラックス成分として蒸気圧の高いＭｇやＣａＦ
2 を多量使用するので、ヒューム発生量が多く作業環境
を著しく損なう。
ころその用途は土木・建築等における屋外溶接の特定分
野に限られており、十分に活用されているとは言い難
い。この様に用途が限定され、他分野への普及が遅れて
いる理由としては、次の様な欠点が挙げられる。 脱酸・脱窒剤として添加するＡｌ及び脱酸・シールド
剤として添加するＭｇ等に由来する高融点のＭｇＯやＡ
ｌ2 Ｏ3 が生成スラグの主成分となるので、特に多層溶
接に適用したときにスラグの巻込みを生じ易い。 溶着金属中に多量のＡｌが歩留る他、酸素の異常減少
（５０〜１００ｐｐｍ程度）によって結晶粒が粗大化し
易く、良好な切欠靭性が得られない。 生成スラグ及び溶融金属の表面張力が大きすぎるの
で、立向上進姿勢や上向姿勢のときにビードが垂れ易く
なる。 適正アーク電圧範囲が狭く、電圧やワイヤ突出し長さ
を厳密に管理しなければピットやブローホールをなくす
ことができない。 充填フラックス成分として蒸気圧の高いＭｇやＣａＦ
2 を多量使用するので、ヒューム発生量が多く作業環境
を著しく損なう。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は上記の様な
フラックス入りワイヤの欠点を解消し、その最大の特長
である優れた耐風性を幅広く活用できる様にしようとし
て鋭意研究を進めてきた。本発明はこうした研究の結果
完成したものであって、その構成は、鋼製鞘内に、下記
の成分を必須成分として含有する粉粒状フラックスを、
ワイヤ全重量に対して１５〜３０％（重量％：以下同
じ）充填してなるところに要旨が存在する。 ＢａＦ2 ：３２〜７０％ アルカリ金属のふっ化物：３０％ Ｃａ，Ｓｒ及びＢａよりなる群から選択されるアルカリ
土類金属の酸化物と、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｔｉ，
Ａｌ，Ｚｒよりなる群から選択される金属の酸化物との
複合酸化物：１〜３０％ Ａｌ：３〜１２％ Ｍｇ：２〜１０％ Ｍｎ：０．５〜１０％ Ｎｉ：０．５〜２０％ Ｚｒ：０．１〜４％
フラックス入りワイヤの欠点を解消し、その最大の特長
である優れた耐風性を幅広く活用できる様にしようとし
て鋭意研究を進めてきた。本発明はこうした研究の結果
完成したものであって、その構成は、鋼製鞘内に、下記
の成分を必須成分として含有する粉粒状フラックスを、
ワイヤ全重量に対して１５〜３０％（重量％：以下同
じ）充填してなるところに要旨が存在する。 ＢａＦ2 ：３２〜７０％ アルカリ金属のふっ化物：３０％ Ｃａ，Ｓｒ及びＢａよりなる群から選択されるアルカリ
土類金属の酸化物と、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｔｉ，
Ａｌ，Ｚｒよりなる群から選択される金属の酸化物との
複合酸化物：１〜３０％ Ａｌ：３〜１２％ Ｍｇ：２〜１０％ Ｍｎ：０．５〜１０％ Ｎｉ：０．５〜２０％ Ｚｒ：０．１〜４％
【０００５】
【作用】以下本発明において粉粒状フラックスの含有成
分を定めた理由を詳細に説明する。まず主なスラグ形成
々分としてＢａＦ2 を３２〜７０％含有させる。即ちＢ
ａＦ2 は、スラグ形成剤として一般に使用されているＣ
ａＦ2 やＳｒＦ2 等に比べて溶滴移行性及びシールド性
が良好であると共に、立向上進姿勢における溶融金属の
垂れ落ちを抑制する作用があり、こうした特徴は直流正
極性の場合に特に顕著に発揮される。ＢａＦ2 が３２％
未満ではこれらの特徴が有効に発揮されず、一方７０％
を越えるとスラグ生成量が過剰になりスラグ巻込み等の
溶接欠陥が発生し易くなる他溶接作業性も低下する。
分を定めた理由を詳細に説明する。まず主なスラグ形成
々分としてＢａＦ2 を３２〜７０％含有させる。即ちＢ
ａＦ2 は、スラグ形成剤として一般に使用されているＣ
ａＦ2 やＳｒＦ2 等に比べて溶滴移行性及びシールド性
が良好であると共に、立向上進姿勢における溶融金属の
垂れ落ちを抑制する作用があり、こうした特徴は直流正
極性の場合に特に顕著に発揮される。ＢａＦ2 が３２％
未満ではこれらの特徴が有効に発揮されず、一方７０％
を越えるとスラグ生成量が過剰になりスラグ巻込み等の
溶接欠陥が発生し易くなる他溶接作業性も低下する。
【０００６】ところでＢａＦ2 は、スラグ形成剤として
の性能からすれば次の様な欠点を有している。即ちＢａ
Ｆ2 は従来のＣａＦ2 やＳｒＦ2 等に比べて溶込みを浅
くする性質があり、しかも後述の脱酸剤・脱窒剤として
添加されるＡｌやＭｇの反応生成物であるＡｌ2 Ｏ3 や
ＭｇＯと共に高融点のスラグを形成する為、スラグの巻
込みや融合不良等の溶接欠陥を生じ易く、しかもビード
の光沢及び外観も良好とは言えない。こうしたＢａＦ2
の欠点を改良する為、本発明では適量のアルカリ金属
ふっ化物及び、アルカリ土類金属酸化物と後述する金
属酸化物との複合酸化物の２者を併用する。
の性能からすれば次の様な欠点を有している。即ちＢａ
Ｆ2 は従来のＣａＦ2 やＳｒＦ2 等に比べて溶込みを浅
くする性質があり、しかも後述の脱酸剤・脱窒剤として
添加されるＡｌやＭｇの反応生成物であるＡｌ2 Ｏ3 や
ＭｇＯと共に高融点のスラグを形成する為、スラグの巻
込みや融合不良等の溶接欠陥を生じ易く、しかもビード
の光沢及び外観も良好とは言えない。こうしたＢａＦ2
の欠点を改良する為、本発明では適量のアルカリ金属
ふっ化物及び、アルカリ土類金属酸化物と後述する金
属酸化物との複合酸化物の２者を併用する。
【０００７】まずアルカリ金属（Ｌｉ，Ｋ，Ｎａ等）ふ
っ化物は、生成スラグの融点及び粘性を調整すると共に
アーク力を強く且つ安定化して溶込みを深くし、スラグ
の巻込み及び融合不良等の欠陥を抑える機能を果たす。
こうした機能を確保する為には１％以上含有させなけれ
ばならないが、３０％を越えるとスラグの流動性が過大
となって被包性が低下しビード外観が悪化すると共に、
スラグが異常に強く固着して剥離性が悪くなり、更には
立向姿勢や上向姿勢でスラグ及び溶融金属の垂れ落ちが
著しくなる。尚フラックス中の水分は溶接金属に気孔を
発生させる原因となるので、アルカリ金属ふっ化物とし
ては難吸湿性のＮａ2 ＺｒＦ6 ，Ｋ2 ＳｉＦ6 ，Ｋ2 Ｚ
ｒＦ6 ，ＬｉＦ，ＬｉＢａＦ3 等が最適である。
っ化物は、生成スラグの融点及び粘性を調整すると共に
アーク力を強く且つ安定化して溶込みを深くし、スラグ
の巻込み及び融合不良等の欠陥を抑える機能を果たす。
こうした機能を確保する為には１％以上含有させなけれ
ばならないが、３０％を越えるとスラグの流動性が過大
となって被包性が低下しビード外観が悪化すると共に、
スラグが異常に強く固着して剥離性が悪くなり、更には
立向姿勢や上向姿勢でスラグ及び溶融金属の垂れ落ちが
著しくなる。尚フラックス中の水分は溶接金属に気孔を
発生させる原因となるので、アルカリ金属ふっ化物とし
ては難吸湿性のＮａ2 ＺｒＦ6 ，Ｋ2 ＳｉＦ6 ，Ｋ2 Ｚ
ｒＦ6 ，ＬｉＦ，ＬｉＢａＦ3 等が最適である。
【０００８】次にＣａ，Ｓｒ及びＢａよりなる群から選
択されるアルカリ土類金属酸化物と、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎ
ｉ，Ｃｏ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｚｒよりなる群から選択される
金属の酸化物との複合酸化物は、ビードの外観及び光沢
を改善し且つスラグシールド効果を高めると共に、Ａｌ
やＭｇ等の強力脱酸剤により過剰に脱酸された溶着金属
に酸素を補給して切欠靭性を高める作用があり、これら
の機能を有効に発揮させる為には上記複合酸化物を１％
以上含有させなければならない。しかし３０％を越える
と溶滴が大きくなってスパッタが多発すると共にスラグ
の剥離性も悪化する。
択されるアルカリ土類金属酸化物と、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎ
ｉ，Ｃｏ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｚｒよりなる群から選択される
金属の酸化物との複合酸化物は、ビードの外観及び光沢
を改善し且つスラグシールド効果を高めると共に、Ａｌ
やＭｇ等の強力脱酸剤により過剰に脱酸された溶着金属
に酸素を補給して切欠靭性を高める作用があり、これら
の機能を有効に発揮させる為には上記複合酸化物を１％
以上含有させなければならない。しかし３０％を越える
と溶滴が大きくなってスパッタが多発すると共にスラグ
の剥離性も悪化する。
【０００９】ところで前述のアルカリ土類金属酸化物は
空気中で吸湿したりＣＯ2 を吸収し易く且つ高融点であ
るので、これを単独で使用すると気孔及びスラグ巻込み
等の溶接欠陥を起こし易く、スパッタも多発する。しか
しこれと前述の金属酸化物との間で複合酸化物を形成さ
せると難吸湿性で安定な化合物となり、またＦｅ，Ｍｎ
の酸化物との複合酸化物はアルカリ土類金属酸化物単体
よりも融点が低くなる。これらの複合酸化物はＭx Ｎy
Ｏz の一般式（式中ＭはＣａ，Ｓｒ，Ｂａのいずれか、
ＮはＦｅ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｚｒのいず
れか、ｘ，ｙ及びｚは正数を示す）で表わすことがで
き、例えばＭがＣａである複合酸化物としてはＣａＦｅ
2 Ｏ4 ，Ｃａ2 ＦｅＯ5 ，Ｃａ2 ＭｎＯ4 ，ＣａＭｎ2
Ｏ4 ，ＣａＭｎ3 Ｏ10等が、ＭがＳｒである複合酸化物
としてはＳｒ2 ＦｅＯ4 ，Ｓｒ7 Ｆｅ10Ｏ22，ＳｒＦｅ
Ｏ2.5 ，Ｓｒ2 Ｆｅ2 Ｏ5 ，Ｓｒ3 ＳｉＯ5 ，ＳｒＳｉ
Ｏ3，ＳｒＭｎＯ3 ，Ｓｒ2 ＭｎＯ4 ，Ｓｒ3 Ｍｎ2 Ｏ7
，ＳｒＮｉＯ3 ，ＳｒＴｉＯ3 ，Ｓｒ3 Ａｌ2 Ｏ6 ，
Ｓｒ2 ＺｒＯ4 等が、またＭがＢａである複合酸化物と
してはＢａＦｅ2 Ｏ4 ，Ｂａ（ＭｎＯ4)2 ，Ｂａ3 Ｎｉ
Ｏ4 ，ＢａＳｉＯ4 ，ＢａＳｉＯ3 ，Ｂａ3 ＳｉＯ4 等
が、夫々代表的なものとして例示される。ただし、Ｓｉ
を含有する複合酸化物は、強力脱酸剤であるＡｌ，Ｍｇ
により還元されて、溶着金属にＳｉとして歩留り、フェ
ライト結晶組織を粗大化して靭性を低下させるので本発
明の必須元素としなかった。
空気中で吸湿したりＣＯ2 を吸収し易く且つ高融点であ
るので、これを単独で使用すると気孔及びスラグ巻込み
等の溶接欠陥を起こし易く、スパッタも多発する。しか
しこれと前述の金属酸化物との間で複合酸化物を形成さ
せると難吸湿性で安定な化合物となり、またＦｅ，Ｍｎ
の酸化物との複合酸化物はアルカリ土類金属酸化物単体
よりも融点が低くなる。これらの複合酸化物はＭx Ｎy
Ｏz の一般式（式中ＭはＣａ，Ｓｒ，Ｂａのいずれか、
ＮはＦｅ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｚｒのいず
れか、ｘ，ｙ及びｚは正数を示す）で表わすことがで
き、例えばＭがＣａである複合酸化物としてはＣａＦｅ
2 Ｏ4 ，Ｃａ2 ＦｅＯ5 ，Ｃａ2 ＭｎＯ4 ，ＣａＭｎ2
Ｏ4 ，ＣａＭｎ3 Ｏ10等が、ＭがＳｒである複合酸化物
としてはＳｒ2 ＦｅＯ4 ，Ｓｒ7 Ｆｅ10Ｏ22，ＳｒＦｅ
Ｏ2.5 ，Ｓｒ2 Ｆｅ2 Ｏ5 ，Ｓｒ3 ＳｉＯ5 ，ＳｒＳｉ
Ｏ3，ＳｒＭｎＯ3 ，Ｓｒ2 ＭｎＯ4 ，Ｓｒ3 Ｍｎ2 Ｏ7
，ＳｒＮｉＯ3 ，ＳｒＴｉＯ3 ，Ｓｒ3 Ａｌ2 Ｏ6 ，
Ｓｒ2 ＺｒＯ4 等が、またＭがＢａである複合酸化物と
してはＢａＦｅ2 Ｏ4 ，Ｂａ（ＭｎＯ4)2 ，Ｂａ3 Ｎｉ
Ｏ4 ，ＢａＳｉＯ4 ，ＢａＳｉＯ3 ，Ｂａ3 ＳｉＯ4 等
が、夫々代表的なものとして例示される。ただし、Ｓｉ
を含有する複合酸化物は、強力脱酸剤であるＡｌ，Ｍｇ
により還元されて、溶着金属にＳｉとして歩留り、フェ
ライト結晶組織を粗大化して靭性を低下させるので本発
明の必須元素としなかった。
【００１０】Ａｌは強力脱酸剤及び脱窒剤としてまた窒
素固定剤として不可欠の元素であり、大気中から侵入す
る酸素や窒素を捕捉して気孔の発生を防止する。こうし
たＡｌの効果を発揮させる為にはフラックス中に３％以
上含有させなければならないが、多すぎると溶着金属中
に過剰量のＡｌが歩留って晶粒が粗大化し脆弱になるの
で１２％以下に抑えるべきである。尚Ａｌ源としては金
属Ａｌの他、Ｆｅ−Ａｌ，Ａｌ−Ｍｇ，Ａｌ−Ｌｉ等の
Ａｌ合金を使用することもできる。
素固定剤として不可欠の元素であり、大気中から侵入す
る酸素や窒素を捕捉して気孔の発生を防止する。こうし
たＡｌの効果を発揮させる為にはフラックス中に３％以
上含有させなければならないが、多すぎると溶着金属中
に過剰量のＡｌが歩留って晶粒が粗大化し脆弱になるの
で１２％以下に抑えるべきである。尚Ａｌ源としては金
属Ａｌの他、Ｆｅ−Ａｌ，Ａｌ−Ｍｇ，Ａｌ−Ｌｉ等の
Ａｌ合金を使用することもできる。
【００１１】Ｍｇは強力な脱酸機能を有する他、アーク
熱によって容易に金属蒸気となり優れたシールド効果を
発揮する。Ｍｇ量が２％未満ではこうした効果が十分に
発揮されず、しかも併用するＡｌの歩留りが低下してＡ
ｌの脱窒効果及び窒素固定効果が十分に発揮されなくな
る。しかし多すぎるとヒューム発生量が著しく増加して
溶融池の観察が困難になると共に作業環境を汚染し、ま
たスパッタの増大及びスラグの粘性増大による被包性の
悪化を招くので１０％以下に抑えるべきである。尚Ｍｇ
源としては金属Ｍｇを使用することも可能であるが、こ
れはアーク熱によって気化が爆発的に進行しスパッタが
多発する傾向があるので、Ａｌ−Ｍｇ，Ｍｇ−Ｓｉ，Ｍ
ｇ−Ｓｉ−Ｃａ，Ｎｉ−Ｍｇ，Ｌｉ−Ｍｇ等のＭｇ合金
として含有させるのがよい。
熱によって容易に金属蒸気となり優れたシールド効果を
発揮する。Ｍｇ量が２％未満ではこうした効果が十分に
発揮されず、しかも併用するＡｌの歩留りが低下してＡ
ｌの脱窒効果及び窒素固定効果が十分に発揮されなくな
る。しかし多すぎるとヒューム発生量が著しく増加して
溶融池の観察が困難になると共に作業環境を汚染し、ま
たスパッタの増大及びスラグの粘性増大による被包性の
悪化を招くので１０％以下に抑えるべきである。尚Ｍｇ
源としては金属Ｍｇを使用することも可能であるが、こ
れはアーク熱によって気化が爆発的に進行しスパッタが
多発する傾向があるので、Ａｌ−Ｍｇ，Ｍｇ−Ｓｉ，Ｍ
ｇ−Ｓｉ−Ｃａ，Ｎｉ−Ｍｇ，Ｌｉ−Ｍｇ等のＭｇ合金
として含有させるのがよい。
【００１２】Ｍｎは溶着金属の強度を高めると共に、溶
融金属の表面張力を下げてビード形状を整える作用もあ
り、少なくとも０．５％含有させなければならない。し
かし１０％を越えると溶着金属の強度が過大になって延
性や耐割れ性が乏しくなる。Ｍｎ源としては金属Ｍｎや
Ｆｅ−Ｍｎ，Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等のＭｎ合金が使用され
るが、この他のＭｎＯやＭｎＯ2 等の酸化物更にはＬｉ
2 ＭｎＯ3 ，ＳｒＭｎＯ3 ，Ｂａ（ＭｎＯ4 ）の様な複
合酸化物もＭｎ源として使用することもできる。その理
由は、本発明で使用するフラックス中には、Ｍｎよりも
酸素との親和力の大きい元素（ＡｌやＭｇ）が多量含ま
れているので、Ｍｎ酸化物は脱酸を受けて金属Ｍｎに変
換されるからである。
融金属の表面張力を下げてビード形状を整える作用もあ
り、少なくとも０．５％含有させなければならない。し
かし１０％を越えると溶着金属の強度が過大になって延
性や耐割れ性が乏しくなる。Ｍｎ源としては金属Ｍｎや
Ｆｅ−Ｍｎ，Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等のＭｎ合金が使用され
るが、この他のＭｎＯやＭｎＯ2 等の酸化物更にはＬｉ
2 ＭｎＯ3 ，ＳｒＭｎＯ3 ，Ｂａ（ＭｎＯ4 ）の様な複
合酸化物もＭｎ源として使用することもできる。その理
由は、本発明で使用するフラックス中には、Ｍｎよりも
酸素との親和力の大きい元素（ＡｌやＭｇ）が多量含ま
れているので、Ｍｎ酸化物は脱酸を受けて金属Ｍｎに変
換されるからである。
【００１３】Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、多
量のＡｌの歩留りによるフラックス結晶粒の粗大化を抑
制し溶融金属の切欠靭性を高める作用がある。こうした
効果は０．５％以上の配合で有効に発揮されるが、２０
％を越えると強度が過大になって耐割れ性が乏しくな
る。Ｎｉ源としては金属Ｎｉの他、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ，
Ｎｉ−Ｍｇ等のＮｉ合金、あるいはＮｉＯ，Ｂａ2 Ｎｉ
Ｏ4 等の酸化物，複合酸化物が挙げられる。
量のＡｌの歩留りによるフラックス結晶粒の粗大化を抑
制し溶融金属の切欠靭性を高める作用がある。こうした
効果は０．５％以上の配合で有効に発揮されるが、２０
％を越えると強度が過大になって耐割れ性が乏しくな
る。Ｎｉ源としては金属Ｎｉの他、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ，
Ｎｉ−Ｍｇ等のＮｉ合金、あるいはＮｉＯ，Ｂａ2 Ｎｉ
Ｏ4 等の酸化物，複合酸化物が挙げられる。
【００１４】Ｚｒは溶着金属の結晶粒を微細化すると共
に侵入した窒素を固定して切欠靭性を改善する作用を有
しており、これらの効果は０．１％以上の添加で有効に
発揮されるが、４％を越えるとスラグの焼付きが著しく
なって剥離性が悪化する他、切欠靭性もかえって低下す
る。ちなみに図１は、ＢａＦ2 ：５０％，ＬｉＦ：３．
５％，ＳｒＭｎＯ3 ：６％，Ａｌ：９．２％，Ｍｇ：７
％，Ｍｎ：０．５％，Ｎｉ：５％，残部Ｆｅよりなる基
本組成のフラックスに、ＺｒをＦｅ−Ｚｒ（Ｚｒ：３０
％）の形で０．１〜５％配合した粉粒状フラックスを、
軟鋼製鞘内にワイヤ全重量に対して２０％充填し伸線加
工して得た１．６mmφのフラックス入りワイヤを用いて
溶接実験を行ない、フラックス中のＺｒ量と切欠靭性の
関係を調べたものである。尚溶接試験条件は次の通りで
あった。
に侵入した窒素を固定して切欠靭性を改善する作用を有
しており、これらの効果は０．１％以上の添加で有効に
発揮されるが、４％を越えるとスラグの焼付きが著しく
なって剥離性が悪化する他、切欠靭性もかえって低下す
る。ちなみに図１は、ＢａＦ2 ：５０％，ＬｉＦ：３．
５％，ＳｒＭｎＯ3 ：６％，Ａｌ：９．２％，Ｍｇ：７
％，Ｍｎ：０．５％，Ｎｉ：５％，残部Ｆｅよりなる基
本組成のフラックスに、ＺｒをＦｅ−Ｚｒ（Ｚｒ：３０
％）の形で０．１〜５％配合した粉粒状フラックスを、
軟鋼製鞘内にワイヤ全重量に対して２０％充填し伸線加
工して得た１．６mmφのフラックス入りワイヤを用いて
溶接実験を行ない、フラックス中のＺｒ量と切欠靭性の
関係を調べたものである。尚溶接試験条件は次の通りで
あった。
【００１５】［試験条件］ 母材：ＳＭ−５０Ａ，板厚１９ｍｍ 溶接姿勢：下向き、７層１３バス 溶接電流：２５０Ａ、ＤＣ（−） 溶接電圧：２１Ｖ 溶接速度：１５〜２２ｃｍ／分 ワイヤ突出長さ：２５ｍｍ 切欠靭性試験：ＪＩＳ Ｚ３１１２の２ｍｍＶノッチシ
ャルピー試験法
ャルピー試験法
【００１６】図１からも明らかな様に、Ｚｒをフラック
ス中に０．１〜４％配合すると切欠靭性が著しく改善さ
れる。尚Ｚｒ源としてはＦｅ−Ｚｒ，Ｚｒ−Ｓｉ等の合
金やＫ2 ＺｒＦ6 ，Ｎａ2 ＺｒＦ6 等のふっ化物、ある
いはＺｒＯ2 ，ＺｒＳｉＯ4（ジルコンサンド），Ｌｉ2
ＺｒＯ3 等の酸化物，複合酸化物が挙げられる。
ス中に０．１〜４％配合すると切欠靭性が著しく改善さ
れる。尚Ｚｒ源としてはＦｅ−Ｚｒ，Ｚｒ−Ｓｉ等の合
金やＫ2 ＺｒＦ6 ，Ｎａ2 ＺｒＦ6 等のふっ化物、ある
いはＺｒＯ2 ，ＺｒＳｉＯ4（ジルコンサンド），Ｌｉ2
ＺｒＯ3 等の酸化物，複合酸化物が挙げられる。
【００１７】本発明で使用するフラックスの必須成分は
上記の通りであるが、特に海洋構造物の様な低温靭性
［一般に（−１０）〜（−６０）℃］が要求される分野
に適用する場合は、更にＴｉ：０．０１〜０．５％、
Ｂ：０．０１〜０．２％を配合し、またＣｅ等の希土類
元素を配合することも効果的である。以下これらの副配
合成分についても簡単に説明を加える。
上記の通りであるが、特に海洋構造物の様な低温靭性
［一般に（−１０）〜（−６０）℃］が要求される分野
に適用する場合は、更にＴｉ：０．０１〜０．５％、
Ｂ：０．０１〜０．２％を配合し、またＣｅ等の希土類
元素を配合することも効果的である。以下これらの副配
合成分についても簡単に説明を加える。
【００１８】Ｔｉは極めて少量で切欠靭性を高める作用
があり、その効果は０．０１％以上で有効に発揮され
る。この場合前述した範囲のＺｒや０．０１〜０．２％
のＢと併用するとその効果は一段と顕著になる。但しＴ
ｉ量が０．５％を越えるとスラグの焼付きが著しくな
り、ビード外観及び溶接能率が悪化する。尚Ｔｉ源とし
ては金属Ｔｉ，Ｆｅ−Ｔｉ等の合金の他、ＴｉＯ2 やＴ
ｉ2 Ｏ3 等の酸化物、あるいはＬｉ2 ＴｉＯ3 ，ＣａＴ
ｉ2 Ｏ4 ，ＣａＴｉＯ3 等の複合酸化物を使用すること
もできる。
があり、その効果は０．０１％以上で有効に発揮され
る。この場合前述した範囲のＺｒや０．０１〜０．２％
のＢと併用するとその効果は一段と顕著になる。但しＴ
ｉ量が０．５％を越えるとスラグの焼付きが著しくな
り、ビード外観及び溶接能率が悪化する。尚Ｔｉ源とし
ては金属Ｔｉ，Ｆｅ−Ｔｉ等の合金の他、ＴｉＯ2 やＴ
ｉ2 Ｏ3 等の酸化物、あるいはＬｉ2 ＴｉＯ3 ，ＣａＴ
ｉ2 Ｏ4 ，ＣａＴｉＯ3 等の複合酸化物を使用すること
もできる。
【００１９】Ｂは単独では切欠靭性改善効果を殆ど示さ
ないが、前述の様に適量のＴｉと併用することによって
Ｔｉの効果を助長する働きがある。こうした効果は０．
０１％以上の配合で有効に発揮されるが、０．２％を越
えると焼入れ硬化によって耐割れ性が低下し、切欠靭性
も乏しくなる。Ｂ源としてはＦｅ−Ｂ等の合金やＢ2Ｏ3
等の酸化物、あるいはＬｉ2 Ｂ4 Ｏ7 ，Ｎａ2 Ｂ4 Ｏ7
等の複合酸化物が挙げられる。
ないが、前述の様に適量のＴｉと併用することによって
Ｔｉの効果を助長する働きがある。こうした効果は０．
０１％以上の配合で有効に発揮されるが、０．２％を越
えると焼入れ硬化によって耐割れ性が低下し、切欠靭性
も乏しくなる。Ｂ源としてはＦｅ−Ｂ等の合金やＢ2Ｏ3
等の酸化物、あるいはＬｉ2 Ｂ4 Ｏ7 ，Ｎａ2 Ｂ4 Ｏ7
等の複合酸化物が挙げられる。
【００２０】この他フラックス中には、スラグ形成剤と
してＡｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，ＦｅＯ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ｎａ2
Ｏ，Ｋ2 Ｏ，ＬｉＦｅＯ2 ，Ｌｉ2 ＭｎＯ3 ，Ｌｉ2 Ｓ
ｉＯ3 ，ＳｉＯ2 等の酸化物やＣａＦ2 ，ＳｒＦ2 ，Ｍ
ｇＦ2 ，ＮａＦ，Ｎａ3 ＡｌＦ6 ，Ｎａ2 ＳｉＦ6 等の
ふっ化物、更にはＬｉ2 ＣＯ3 ，Ｎａ2 ＣＯ3 ，ＢａＣ
Ｏ3 ，ＣａＣＯ3 ，ＭｇＣＯ3 ，ＳｒＣＯ3 ，ＭｎＣＯ
3 等の炭酸塩を配合することができ、又、溶接金属の高
温強度等の機械的性質や耐食性を改善する為にＣｒ，Ｍ
ｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｖ，Ｃｏ，Ｐ等の元素を配合すること
もできる。
してＡｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，ＦｅＯ，Ｆｅ2 Ｏ3 ，Ｎａ2
Ｏ，Ｋ2 Ｏ，ＬｉＦｅＯ2 ，Ｌｉ2 ＭｎＯ3 ，Ｌｉ2 Ｓ
ｉＯ3 ，ＳｉＯ2 等の酸化物やＣａＦ2 ，ＳｒＦ2 ，Ｍ
ｇＦ2 ，ＮａＦ，Ｎａ3 ＡｌＦ6 ，Ｎａ2 ＳｉＦ6 等の
ふっ化物、更にはＬｉ2 ＣＯ3 ，Ｎａ2 ＣＯ3 ，ＢａＣ
Ｏ3 ，ＣａＣＯ3 ，ＭｇＣＯ3 ，ＳｒＣＯ3 ，ＭｎＣＯ
3 等の炭酸塩を配合することができ、又、溶接金属の高
温強度等の機械的性質や耐食性を改善する為にＣｒ，Ｍ
ｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｖ，Ｃｏ，Ｐ等の元素を配合すること
もできる。
【００２１】以上、鋼製鞘内に充填するフラックス組成
について説明したが、それら各成分の効果を有効に発揮
させる為にはフラックスの充填率も極めて重要であり、
ワイヤ全重量に対する充填量が１５〜３０％の範囲とな
る様に充填率を設定しなければならない。即ち充填率が
１５％未満では先に規定したフラックス構成々分の個々
の含有量が不足する為に満足な効果を得ることができ
ず、一方３０％を越えると溶着金属中のＡｌ等の合金量
が過剰になって目標程度の機械的性質が得られなくなっ
たり、あるいは生成スラグ量が過大になってスラグの巻
込みが著しくなったり溶接作業性が低下する等の問題が
現われる。
について説明したが、それら各成分の効果を有効に発揮
させる為にはフラックスの充填率も極めて重要であり、
ワイヤ全重量に対する充填量が１５〜３０％の範囲とな
る様に充填率を設定しなければならない。即ち充填率が
１５％未満では先に規定したフラックス構成々分の個々
の含有量が不足する為に満足な効果を得ることができ
ず、一方３０％を越えると溶着金属中のＡｌ等の合金量
が過剰になって目標程度の機械的性質が得られなくなっ
たり、あるいは生成スラグ量が過大になってスラグの巻
込みが著しくなったり溶接作業性が低下する等の問題が
現われる。
【００２２】鋼製鞘の材質としては軟鋼が最も一般的で
あるが、用途によっては低合金鋼や高合金鋼等を使用す
ることもでき、またその断面構造も特に限定されない
が、２ｍｍφ以下の細径の場合は比較的単純な円筒形の
ものが、また２．４〜４ｍｍφ程度の太径ワイヤの場合
は鞘材を内部へ複雑に折り込んだ構造のものが一般的で
ある。
あるが、用途によっては低合金鋼や高合金鋼等を使用す
ることもでき、またその断面構造も特に限定されない
が、２ｍｍφ以下の細径の場合は比較的単純な円筒形の
ものが、また２．４〜４ｍｍφ程度の太径ワイヤの場合
は鞘材を内部へ複雑に折り込んだ構造のものが一般的で
ある。
【００２３】
【発明の効果】本発明は概略以上の様に構成されてお
り、特に鋼製鞘内へ充填するフラックスの成分組成を特
定することによって、ピットや融合不良等の溶接欠陥が
なく且つ機械的諸特性（特に靭性）の優れた溶接金属を
あらゆる溶接姿勢で得ることのできるセルフシールドア
ーク溶接用フラックス入りワイヤを提供し得ることにな
った。次に実施例を挙げて本発明の効果を明確にする。
り、特に鋼製鞘内へ充填するフラックスの成分組成を特
定することによって、ピットや融合不良等の溶接欠陥が
なく且つ機械的諸特性（特に靭性）の優れた溶接金属を
あらゆる溶接姿勢で得ることのできるセルフシールドア
ーク溶接用フラックス入りワイヤを提供し得ることにな
った。次に実施例を挙げて本発明の効果を明確にする。
【００２４】
実施例１ 表１に示す化学成分の鋼製鞘内に、表２に示す成分組成
の粉粒状フラックスを充填（充填率２０％）して伸線加
工し、２ｍｍφのフラックス入りワイヤを製造した。得
られたワイヤを用いて下記の条件で溶接実験を行なっ
た。結果を表３および表４に示す。
の粉粒状フラックスを充填（充填率２０％）して伸線加
工し、２ｍｍφのフラックス入りワイヤを製造した。得
られたワイヤを用いて下記の条件で溶接実験を行なっ
た。結果を表３および表４に示す。
【００２５】［溶接条件］ 試験板：ＪＩＳ Ｇ３１０６，ＳＭ−５０Ａ，板厚４５
ｍｍ×長さ５００ｍｍ 開先形状：Ｘ開先（図２） 溶接電流：２５０（Ａ），ＤＯ［ワイヤ（−）］ 溶接電圧：２１〜２２（Ｖ） 溶接速度：１３〜２４（ｃｍ／分） ワイヤ突出長さ：２０〜２５（ｍｍ） 累層法：表・裏側共に８層１４パス 溶接姿勢：下向 裏はつり：アークエアガウジング後グラインダで黒皮除
去
ｍｍ×長さ５００ｍｍ 開先形状：Ｘ開先（図２） 溶接電流：２５０（Ａ），ＤＯ［ワイヤ（−）］ 溶接電圧：２１〜２２（Ｖ） 溶接速度：１３〜２４（ｃｍ／分） ワイヤ突出長さ：２０〜２５（ｍｍ） 累層法：表・裏側共に８層１４パス 溶接姿勢：下向 裏はつり：アークエアガウジング後グラインダで黒皮除
去
【００２６】［試験法］ 引張時間：ＪＩＳ Ｚ３１１１ 衝撃試験：ＪＩＳ Ｚ３１１２ 側曲げ試験：ＪＩＳ Ｚ３１２２ 超音波探傷試験：ＪＩＳ Ｚ３０６０
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】
【表４】
【００３１】＊１ 引張試験片：機械加工後試験前に１
００℃×２４時間エージング処理 ＊２ 側曲げ試験：曲げ角度１８０°、曲げ半径１９ｍ
ｍ ＊３ 超音波探傷試験：ブローホールについては総個数
を、またスラグ巻・融合不良については総長さを示す。 ＊４ 溶接作業性の評価 ◎：優，○：良，△：不良 溶接電流×溶接電圧：下向姿勢２５０Ａ×２１Ｖ 立向姿勢１７０Ａ×２０Ｖ その他の溶接条件は下向継手溶接の条件に同じ。
００℃×２４時間エージング処理 ＊２ 側曲げ試験：曲げ角度１８０°、曲げ半径１９ｍ
ｍ ＊３ 超音波探傷試験：ブローホールについては総個数
を、またスラグ巻・融合不良については総長さを示す。 ＊４ 溶接作業性の評価 ◎：優，○：良，△：不良 溶接電流×溶接電圧：下向姿勢２５０Ａ×２１Ｖ 立向姿勢１７０Ａ×２０Ｖ その他の溶接条件は下向継手溶接の条件に同じ。
【００３２】実施例２〜８および比較例 表１に示す化学成分の鋼製鞘内に、表５に示す成分組成
の粉粒状フラックスを充填（充填率２０％）して伸線加
工し、１．６ｍｍφのフラックス入りワイヤを製造し
た。得られたワイヤを用いて下記の条件で溶接実験を行
なった。結果を表６に示す。 ［溶接条件］ 母材：ＳＭ−５０Ａ，板厚１９ｍｍ 溶接姿勢：下向き、７層１３バス 溶接電流：２５０Ａ、ＤＣ（−） 溶接電圧：２１Ｖ 溶接速度：１５〜２２ｃｍ／分 ワイヤ突出長さ：２５ｍｍ 切欠靭性試験：ＪＩＳ Ｚ３１１２の２ｍｍＶノッチシ
ャルピー試験法
の粉粒状フラックスを充填（充填率２０％）して伸線加
工し、１．６ｍｍφのフラックス入りワイヤを製造し
た。得られたワイヤを用いて下記の条件で溶接実験を行
なった。結果を表６に示す。 ［溶接条件］ 母材：ＳＭ−５０Ａ，板厚１９ｍｍ 溶接姿勢：下向き、７層１３バス 溶接電流：２５０Ａ、ＤＣ（−） 溶接電圧：２１Ｖ 溶接速度：１５〜２２ｃｍ／分 ワイヤ突出長さ：２５ｍｍ 切欠靭性試験：ＪＩＳ Ｚ３１１２の２ｍｍＶノッチシ
ャルピー試験法
【００３３】
【表５】
【００３４】
【表６】
【００３５】＊１ 引張試験片：機械加工後試験前に１
００℃×２４時間エージング処理 ＊４ 溶接作業性の評価 ◎：優，○：良，△：不良 溶接電流×溶接電圧：下向姿勢２５０Ａ×２１Ｖ 立向姿勢１７０Ａ×２０Ｖ その他の溶接条件は下向継手溶接の条件に同じ。
００℃×２４時間エージング処理 ＊４ 溶接作業性の評価 ◎：優，○：良，△：不良 溶接電流×溶接電圧：下向姿勢２５０Ａ×２１Ｖ 立向姿勢１７０Ａ×２０Ｖ その他の溶接条件は下向継手溶接の条件に同じ。
【００３６】表３、４、６からも明らかな様に、本発明
で規定する要件を充足するワイヤ（実施例）を用いた場
合は、溶接作業性が良好でブローホールやスラグ巻込
み、融合不良等の欠陥がなく、溶着金属の機械的性質も
良好である。中でもフラックス中に適量のＴｉ及びＺｒ
を配合したワイヤ（実施例１）を用いて得た溶着金属の
低温（−３０℃）切欠靭性は極めて優れている。これに
対し本発明の要件を欠く比較ワイヤを用いた場合は、溶
接作業性や機械的性質が劣悪であり、本発明の目的を達
成することができない。
で規定する要件を充足するワイヤ（実施例）を用いた場
合は、溶接作業性が良好でブローホールやスラグ巻込
み、融合不良等の欠陥がなく、溶着金属の機械的性質も
良好である。中でもフラックス中に適量のＴｉ及びＺｒ
を配合したワイヤ（実施例１）を用いて得た溶着金属の
低温（−３０℃）切欠靭性は極めて優れている。これに
対し本発明の要件を欠く比較ワイヤを用いた場合は、溶
接作業性や機械的性質が劣悪であり、本発明の目的を達
成することができない。
【図１】フラックス中のＺｒ量と衝撃値の関係を示す実
験グラフである。
験グラフである。
【図２】溶接実験で採用した開先形状を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年５月１８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は上記の様な
フラックス入りワイヤの欠点を解消し、その最大の特長
である優れた耐風性を幅広く活用できる様にしようとし
て鋭意研究を進めてきた。本発明はこうした研究の結果
完成したものであって、その構成は、鋼製鞘内に、下記
の成分を必須成分として含有する粉粒状フラックスを、
ワイヤ全重量に対して１５〜３０％（重量％：以下同
じ）充填してなるところに要旨が存在する。 ＢａＦ2 ：３２〜７０％ アルカリ金属のふっ化物：１〜３０％ Ｃａ，Ｓｒ及びＢａよりなる群から選択されるアルカリ
土類金属の酸化物と、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｔｉ，
Ａｌ，Ｚｒよりなる群から選択される金属の酸化物との
複合酸化物：１〜３０％ Ａｌ：３〜１２％ Ｍｇ：２〜１０％ Ｍｎ：０．５〜１０％ Ｎｉ：０．５〜２０％ Ｚｒ：０．１〜４％
フラックス入りワイヤの欠点を解消し、その最大の特長
である優れた耐風性を幅広く活用できる様にしようとし
て鋭意研究を進めてきた。本発明はこうした研究の結果
完成したものであって、その構成は、鋼製鞘内に、下記
の成分を必須成分として含有する粉粒状フラックスを、
ワイヤ全重量に対して１５〜３０％（重量％：以下同
じ）充填してなるところに要旨が存在する。 ＢａＦ2 ：３２〜７０％ アルカリ金属のふっ化物：１〜３０％ Ｃａ，Ｓｒ及びＢａよりなる群から選択されるアルカリ
土類金属の酸化物と、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｔｉ，
Ａｌ，Ｚｒよりなる群から選択される金属の酸化物との
複合酸化物：１〜３０％ Ａｌ：３〜１２％ Ｍｇ：２〜１０％ Ｍｎ：０．５〜１０％ Ｎｉ：０．５〜２０％ Ｚｒ：０．１〜４％
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】図１からも明らかな様に、Ｚｒをフラック
ス中に０．１〜４％配合すると切欠靭性が著しく改善さ
れる。尚Ｚｒ源としてはＦｅ−Ｚｒ，Ｚｒ−Ｓｉ等の合
金が挙げられる。
ス中に０．１〜４％配合すると切欠靭性が著しく改善さ
れる。尚Ｚｒ源としてはＦｅ−Ｚｒ，Ｚｒ−Ｓｉ等の合
金が挙げられる。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３３】
【表５】
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３４】
【表６】
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼製鞘内に、下記の成分を必須成分とし
て含有する粉粒状フラックスを、ワイヤ全重量に対して
１５〜３０重量％充填してなることを特徴とする全姿勢
溶接用セルフシールドアーク溶接フラックス入りワイ
ヤ。 ＢａＦ2 ：３２〜７０重量％ アルカリ金属のふっ化物：１〜３０重量％ Ｃａ、Ｓｒ及びＢａよりなる群から選択されるアルカリ
土類金属の酸化物と、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｔｉ，
Ａｌ，Ｚｒよりなる群から選択される金属の酸化物との
複合酸化物：１〜３０重量％ Ａｌ：３〜１２重量％ Ｍｇ：２〜１０重量％ Ｍｎ：０．５〜１０重量％ Ｎｉ：０．５〜２０重量％ Ｚｒ：０．１〜４重量％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12556992A JPH0771760B2 (ja) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | 全姿勢溶接用セルフシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12556992A JPH0771760B2 (ja) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | 全姿勢溶接用セルフシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57152430A Division JPS5942198A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | セルフシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05237693A true JPH05237693A (ja) | 1993-09-17 |
| JPH0771760B2 JPH0771760B2 (ja) | 1995-08-02 |
Family
ID=14913438
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12556992A Expired - Lifetime JPH0771760B2 (ja) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | 全姿勢溶接用セルフシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0771760B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1743730A1 (en) * | 2005-07-12 | 2007-01-17 | Lincoln Global, Inc. | Barium and lithium ratio for flux cored electrode |
| AU2006225197B2 (en) * | 2005-10-31 | 2009-04-23 | Lincoln Global, Inc. | Synergistic welding system |
| US9333580B2 (en) | 2004-04-29 | 2016-05-10 | Lincoln Global, Inc. | Gas-less process and system for girth welding in high strength applications |
| EP2969381A4 (en) * | 2013-03-11 | 2016-11-30 | Esab Group Inc | ALLOY COMPOSITION FOR SELF-SHIELD FCAW WIRES WITH LOW DIFFUSION HYDROGEN AND HIGH CHARPY V-NOTCH IMPACT |
| KR20160139686A (ko) * | 2015-05-28 | 2016-12-07 | 현대종합금속 주식회사 | 플럭스 코어드 와이어 |
| EP3461581A1 (en) * | 2017-09-29 | 2019-04-03 | Lincoln Global, Inc. | Aluminum-containing welding electrode and its production method |
| KR102112161B1 (ko) * | 2019-01-23 | 2020-05-19 | 현대종합금속 주식회사 | 후열처리 충격인성이 우수한 전자세용 셀프 실드 플럭스 코어드 와이어 |
| US11529697B2 (en) | 2017-09-29 | 2022-12-20 | Lincoln Global, Inc. | Additive manufacturing using aluminum-containing wire |
-
1992
- 1992-04-17 JP JP12556992A patent/JPH0771760B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| US7812284B2 (en) | 2005-07-12 | 2010-10-12 | Lincoln Global, Inc. | Barium and lithium ratio for flux cored electrode |
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| US11648630B2 (en) | 2013-03-11 | 2023-05-16 | The Esab Group, Inc. | Alloying composition for self-shielded FCAW wires |
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| EP3461581A1 (en) * | 2017-09-29 | 2019-04-03 | Lincoln Global, Inc. | Aluminum-containing welding electrode and its production method |
| JP2019063870A (ja) * | 2017-09-29 | 2019-04-25 | リンカーン グローバル，インコーポレイテッド | アルミニウム含有溶接電極 |
| US11426824B2 (en) | 2017-09-29 | 2022-08-30 | Lincoln Global, Inc. | Aluminum-containing welding electrode |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0771760B2 (ja) | 1995-08-02 |
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