JPH05240252A - 高荷重用多層鉛青銅軸受 - Google Patents
高荷重用多層鉛青銅軸受Info
- Publication number
- JPH05240252A JPH05240252A JP4367992A JP4367992A JPH05240252A JP H05240252 A JPH05240252 A JP H05240252A JP 4367992 A JP4367992 A JP 4367992A JP 4367992 A JP4367992 A JP 4367992A JP H05240252 A JPH05240252 A JP H05240252A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lead
- layer
- bearing
- alloy
- bronze bearing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 鋼裏金、鉛青銅軸受合金層および鉛合金オー
バーレイの三層構造からなるすべり軸受において、前記
鉛青銅軸受合金層がＳｎ５〜９ｗｔ％、Ｐｂ１５〜２５
ｗｔ％、残部Ｃｕの成分に予め合金化された粉末の焼結
材料からなり、さらに鉛青銅軸受合金層断面組織のＣｕ
−Ｓｎマトリックス中に分散するＰｂ粒の大きさが、 【式１】 の式で表されるＰｂ相微細化率に於いて、全体の面積を
０．１mm2 とした時に０．１％以下であり、この鉛青銅
軸受合金のビッカース硬さが１００以上であることを特
徴とする高荷重用多層鉛青銅軸受。 【効果】 軸受合金層中に適正量のＰｂおよびＳｎを添
加したことと、合金層組織中のＰｂ粒を極めて微細に分
散させたことによって、従来の同種多層銅鉛また鉛青銅
軸受よりも耐荷重性、特に耐疲労性が非常に優れ、今後
の高出力化エンジン用の軸受として使用できる。
バーレイの三層構造からなるすべり軸受において、前記
鉛青銅軸受合金層がＳｎ５〜９ｗｔ％、Ｐｂ１５〜２５
ｗｔ％、残部Ｃｕの成分に予め合金化された粉末の焼結
材料からなり、さらに鉛青銅軸受合金層断面組織のＣｕ
−Ｓｎマトリックス中に分散するＰｂ粒の大きさが、 【式１】 の式で表されるＰｂ相微細化率に於いて、全体の面積を
０．１mm2 とした時に０．１％以下であり、この鉛青銅
軸受合金のビッカース硬さが１００以上であることを特
徴とする高荷重用多層鉛青銅軸受。 【効果】 軸受合金層中に適正量のＰｂおよびＳｎを添
加したことと、合金層組織中のＰｂ粒を極めて微細に分
散させたことによって、従来の同種多層銅鉛また鉛青銅
軸受よりも耐荷重性、特に耐疲労性が非常に優れ、今後
の高出力化エンジン用の軸受として使用できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、すべり軸受に関するも
のであり、特に近年の自動車エンジンの高出力化により
苛酷な条件下にて使用される軸受の耐疲労性向上を目的
とした多層鉛青銅軸受材料に関するものである。
のであり、特に近年の自動車エンジンの高出力化により
苛酷な条件下にて使用される軸受の耐疲労性向上を目的
とした多層鉛青銅軸受材料に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車エンジンの回転軸を受ける
メイン軸受またはコンロッド軸受として、高速あるいは
高荷重条件下においては鋼裏金、銅鉛あるいは鉛青銅軸
受合金層、および鉛合金オーバーレイの三層から構成さ
れる材料が使用されている。代表的な軸受合金として
は、Ｃｕ−２３〜２７ｗｔ％Ｐｂや、また耐食性や耐疲
労性向上の目的でこれらに少量のＳｎを添加したＣｕ−
２１〜２５％Ｐｂ−１〜４％Ｓｎなどがあり、これらの
合金が鋼裏金上に焼結や鋳造により厚さ０．２〜０．４
mmにてラインニングされている。また軸受表面のなじみ
性や耐食性を補うために、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系、Ｐｂ−
Ｓｎ−Ｉｎ系などの鉛合金オーバーレイが厚さ１０〜３
０μｍにて軸受合金にめっきされている。この鉛合金オ
ーバーレイ中のＳｎやＩｎが下地の軸受合金中へ拡散移
動していくことを阻止するため、鉛合金オーバーレイと
軸受合金の間にＮｉなどのめっき層を設けることもあ
る。さらに軸受の最表面には防錆の目的でＳｎなどの極
薄いめっき層が施されている場合もある。
メイン軸受またはコンロッド軸受として、高速あるいは
高荷重条件下においては鋼裏金、銅鉛あるいは鉛青銅軸
受合金層、および鉛合金オーバーレイの三層から構成さ
れる材料が使用されている。代表的な軸受合金として
は、Ｃｕ−２３〜２７ｗｔ％Ｐｂや、また耐食性や耐疲
労性向上の目的でこれらに少量のＳｎを添加したＣｕ−
２１〜２５％Ｐｂ−１〜４％Ｓｎなどがあり、これらの
合金が鋼裏金上に焼結や鋳造により厚さ０．２〜０．４
mmにてラインニングされている。また軸受表面のなじみ
性や耐食性を補うために、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系、Ｐｂ−
Ｓｎ−Ｉｎ系などの鉛合金オーバーレイが厚さ１０〜３
０μｍにて軸受合金にめっきされている。この鉛合金オ
ーバーレイ中のＳｎやＩｎが下地の軸受合金中へ拡散移
動していくことを阻止するため、鉛合金オーバーレイと
軸受合金の間にＮｉなどのめっき層を設けることもあ
る。さらに軸受の最表面には防錆の目的でＳｎなどの極
薄いめっき層が施されている場合もある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】自動車エンジンの高性
能化の一環として、高回転化、ＤＯＨＣ化、多バルブ化
などにより高出力化が進められている。そのためエンジ
ン軸受にかかる負荷はますます増大し、また小型化軽量
化のために軸受内径および幅を小さくすることも加わ
り、より一層の高面圧が軸受に負荷されるようになって
きた。したがって従来の多層銅鉛あるいは鉛青銅軸受に
対しても負荷能力の向上が求められ、軸受の疲労強度が
高いことが必要なことから従来より高強度な軸受材料が
必要となっている。本発明の目的は、このような高出力
化エンジンに使用できる耐疲労性に優れた軸受材料を提
供することにある。
能化の一環として、高回転化、ＤＯＨＣ化、多バルブ化
などにより高出力化が進められている。そのためエンジ
ン軸受にかかる負荷はますます増大し、また小型化軽量
化のために軸受内径および幅を小さくすることも加わ
り、より一層の高面圧が軸受に負荷されるようになって
きた。したがって従来の多層銅鉛あるいは鉛青銅軸受に
対しても負荷能力の向上が求められ、軸受の疲労強度が
高いことが必要なことから従来より高強度な軸受材料が
必要となっている。本発明の目的は、このような高出力
化エンジンに使用できる耐疲労性に優れた軸受材料を提
供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成させるため鋼裏金、鉛青銅軸受合金層および鉛合金オ
ーバーレイ三層構造からなるすべり軸受において、鉛青
銅軸受合金層がＳｎ５〜９ｗｔ％、Ｐｂ１５〜２５ｗｔ
％、残部Ｃｕの成分に予め合金化された粉末の焼結材料
からなり、さらに鉛青銅軸受合金層断面組織のＣｕ−Ｓ
ｎマトリックス相中に分散するＰｂ粒の大きさが
成させるため鋼裏金、鉛青銅軸受合金層および鉛合金オ
ーバーレイ三層構造からなるすべり軸受において、鉛青
銅軸受合金層がＳｎ５〜９ｗｔ％、Ｐｂ１５〜２５ｗｔ
％、残部Ｃｕの成分に予め合金化された粉末の焼結材料
からなり、さらに鉛青銅軸受合金層断面組織のＣｕ−Ｓ
ｎマトリックス相中に分散するＰｂ粒の大きさが
【式２】 の式で表されるＰｂ相微細化率に於いて、全体の面積を
０．１mm2 とした時に０．１％以下であり、その鉛青銅
軸受合金のビッカース硬さが１００以上であることによ
り達成される。この場合に、焼結材料製造時の焼結温度
が低いほどＰｂ粒がより微細化するため、鉛青銅軸受合
金層と鋼裏金との境界に厚さ１０μｍ以下の銅または銅
合金めっき層を施し、低い焼結温度においても両層の接
着力を確保することにより、Ｐｂ粒の微細化率を０．０
５％以下にすることも可能である。 また、鉛合金オー
バーレイ中の成分の一部が鉛青銅軸受合金層中に拡散す
ることを抑制するために、両層の境界に厚さ５μｍ以下
のＮｉ，Ｃｏ，Ａｇまたはこれらの合金のめっき層が施
されることが望ましい。さらに軸受最表面の防錆処理と
して、鉛合金オーバーレイおよび鋼裏金の表面に厚さ３
μｍ以下のＳｎ，Ｐｂまたはこれらの合金のめっき層を
施すことが望ましい。
０．１mm2 とした時に０．１％以下であり、その鉛青銅
軸受合金のビッカース硬さが１００以上であることによ
り達成される。この場合に、焼結材料製造時の焼結温度
が低いほどＰｂ粒がより微細化するため、鉛青銅軸受合
金層と鋼裏金との境界に厚さ１０μｍ以下の銅または銅
合金めっき層を施し、低い焼結温度においても両層の接
着力を確保することにより、Ｐｂ粒の微細化率を０．０
５％以下にすることも可能である。 また、鉛合金オー
バーレイ中の成分の一部が鉛青銅軸受合金層中に拡散す
ることを抑制するために、両層の境界に厚さ５μｍ以下
のＮｉ，Ｃｏ，Ａｇまたはこれらの合金のめっき層が施
されることが望ましい。さらに軸受最表面の防錆処理と
して、鉛合金オーバーレイおよび鋼裏金の表面に厚さ３
μｍ以下のＳｎ，Ｐｂまたはこれらの合金のめっき層を
施すことが望ましい。
【０００５】
【作用】図１は、各組成の銅鉛または鉛青銅合金層のＰ
ｂ相微細化率と引張強さとの関係を示しているが、本発
明組成Ａは従来組成Ｂ〜Ｄと比較すると、引張強さが全
体的に高く、またＰｂを微細化することによってより高
強度となることがわかる。即ち本発明の多層軸受材料
は、従来の銅鉛または鉛青銅軸受合金層に比較して、成
分中のＰｂとＳｎの適性量添加により、また組織中に分
散するＰｂ粒を微細にすることにより軸受合金層の硬さ
と強度を大幅に向上させて軸受としての優れた負荷能力
を有させたものである。次に本発明の特許請求範囲を限
定した理由とその作用、効果について述べる。 (1) Ｓｎ：５〜９ｗｔ％ ＳｎはＣｕと合金化してマトリックスの強度を高める。
５％未満では合金の強度が不足し、９％を越えると合金
層が硬くなりすぎて軸受としてのなじみ特性が劣る。 (2) Ｐｂ：１５〜２５ｗｔ％ Ｐｂは軟質成分として潤滑性効果を有し、また親油性の
良好な成分である。１５％未満ではその効果が充分でな
く、２５％を越えると合金層の強度が低下し、また組織
中のＰｂの微細化が困難となる。 (3) Ｐｂ相微細化率：Ｃｕ−Ｓｎマトリックス中に分散
するＰｂ粒の微細化程度は合金層の強度に影響を与え、
微細に分散しているほど合金層強度が向上する。前記請
求項１で示された計算式によるＰｂ微細化率に於いて
０．１％を越えると合金強度が低下し耐疲労性に劣る。
このＰｂ粒の微細化は、予め粉末の製造時に合金化され
た粉末を適用し、さらに焼結時の温度が７５０〜８５０
℃の範囲内で行い、また焼結時間を制御することによっ
てＰｂ相微細化率０．１％以下が達成される。また、こ
の場合前述の理由により、鉛青銅軸受合金層と鋼裏金と
の境界に厚さ１０μｍ以下の銅または銅合金めっき層を
施し、低い温度にて焼結することによってＰｂ相微細化
率を０．０５％以下にすることもできる。 (4) ビッカース硬さ：軸受合金層の硬さは軸受特性の負
荷能力に大きな影響を与える。高荷重下での適用に於い
て、硬さが１００以上でないと耐疲労性が充分確保され
ない。なお、硬さは上記Ｐｂ相微細化率を０．１％以下
に制御することによって１００以上が達成される。
ｂ相微細化率と引張強さとの関係を示しているが、本発
明組成Ａは従来組成Ｂ〜Ｄと比較すると、引張強さが全
体的に高く、またＰｂを微細化することによってより高
強度となることがわかる。即ち本発明の多層軸受材料
は、従来の銅鉛または鉛青銅軸受合金層に比較して、成
分中のＰｂとＳｎの適性量添加により、また組織中に分
散するＰｂ粒を微細にすることにより軸受合金層の硬さ
と強度を大幅に向上させて軸受としての優れた負荷能力
を有させたものである。次に本発明の特許請求範囲を限
定した理由とその作用、効果について述べる。 (1) Ｓｎ：５〜９ｗｔ％ ＳｎはＣｕと合金化してマトリックスの強度を高める。
５％未満では合金の強度が不足し、９％を越えると合金
層が硬くなりすぎて軸受としてのなじみ特性が劣る。 (2) Ｐｂ：１５〜２５ｗｔ％ Ｐｂは軟質成分として潤滑性効果を有し、また親油性の
良好な成分である。１５％未満ではその効果が充分でな
く、２５％を越えると合金層の強度が低下し、また組織
中のＰｂの微細化が困難となる。 (3) Ｐｂ相微細化率：Ｃｕ−Ｓｎマトリックス中に分散
するＰｂ粒の微細化程度は合金層の強度に影響を与え、
微細に分散しているほど合金層強度が向上する。前記請
求項１で示された計算式によるＰｂ微細化率に於いて
０．１％を越えると合金強度が低下し耐疲労性に劣る。
このＰｂ粒の微細化は、予め粉末の製造時に合金化され
た粉末を適用し、さらに焼結時の温度が７５０〜８５０
℃の範囲内で行い、また焼結時間を制御することによっ
てＰｂ相微細化率０．１％以下が達成される。また、こ
の場合前述の理由により、鉛青銅軸受合金層と鋼裏金と
の境界に厚さ１０μｍ以下の銅または銅合金めっき層を
施し、低い温度にて焼結することによってＰｂ相微細化
率を０．０５％以下にすることもできる。 (4) ビッカース硬さ：軸受合金層の硬さは軸受特性の負
荷能力に大きな影響を与える。高荷重下での適用に於い
て、硬さが１００以上でないと耐疲労性が充分確保され
ない。なお、硬さは上記Ｐｂ相微細化率を０．１％以下
に制御することによって１００以上が達成される。
【０００６】
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに具体的に
説明する。鋼板上、あるいは予め表面に銅めっきが施さ
れた鋼板上に、表１に示される試料No. １〜No. ８の各
成分に予め合金化された粉末を散布し、それらを水素雰
囲気炉中にて１０〜３０分間一次焼結を行った。この時
の焼結温度としてNo. １およびNo. ２は８５０℃、No.
３およびNo. ４は７９０℃、No. ５ないしNo. ８は８９
０℃を適用した。次に、一次焼結によって得られた複合
体を圧延機のロール間に通し焼結合金層の緻密化圧延を
行い、さらに二次焼結を施した。各二次焼結条件として
は前記各一次焼結と同じとした。その後再度圧延機にこ
の焼結複合体を通して焼結合金層の密度を高めるととも
に所定の肉厚に圧延を行った。得られた焼結複合体を通
して焼結合金層の密度を高めるとともに所定の肉厚に圧
延を行った。得られた焼結複合体の寸法は全肉厚２．１
mm、焼結接着された鉛青銅軸受合金層の厚さ０．４mm、
幅１５０mmであった。表１に、得られた本発明品（試料
No. １〜No. ４）および比較品（試料No. ５〜No. ８）
の軸受合金層の成分、銅めっき層の有り無し、Ｐｂ相微
細化率およびビッカース硬さを示す。しかる後に、得ら
れた試料No. １〜No. ８の焼結複合体に対して、プレ
ス、機械加工により半円形の軸受形状体を作製し、これ
らの鉛青銅軸受合金の表面に１〜２μｍ厚さのＮｉをワ
ット浴を用いて電気めっきし、その後その表面にオーバ
ーレイ層として２０μｍ厚さのＰｂ−Ｓｎ８％−Ｃｕ２
％（ｗｔ）の鉛合金を硼弗化浴を用いて電気めっきをし
た。以上によって得られた試料No. １〜No. ８の多層鉛
青銅軸受に対して動荷重軸受疲労試験機を用いて、軸受
としての耐疲労特性比較を行った。表２にその試験条件
を示す。各試験荷重下で２０時間の連続運転を行い、各
試料の疲労しない最高面圧で表した試験結果を表３によ
り示す。表３から、本発明は比較品に比べてより高面圧
まで疲労しないことが分かる。
説明する。鋼板上、あるいは予め表面に銅めっきが施さ
れた鋼板上に、表１に示される試料No. １〜No. ８の各
成分に予め合金化された粉末を散布し、それらを水素雰
囲気炉中にて１０〜３０分間一次焼結を行った。この時
の焼結温度としてNo. １およびNo. ２は８５０℃、No.
３およびNo. ４は７９０℃、No. ５ないしNo. ８は８９
０℃を適用した。次に、一次焼結によって得られた複合
体を圧延機のロール間に通し焼結合金層の緻密化圧延を
行い、さらに二次焼結を施した。各二次焼結条件として
は前記各一次焼結と同じとした。その後再度圧延機にこ
の焼結複合体を通して焼結合金層の密度を高めるととも
に所定の肉厚に圧延を行った。得られた焼結複合体を通
して焼結合金層の密度を高めるとともに所定の肉厚に圧
延を行った。得られた焼結複合体の寸法は全肉厚２．１
mm、焼結接着された鉛青銅軸受合金層の厚さ０．４mm、
幅１５０mmであった。表１に、得られた本発明品（試料
No. １〜No. ４）および比較品（試料No. ５〜No. ８）
の軸受合金層の成分、銅めっき層の有り無し、Ｐｂ相微
細化率およびビッカース硬さを示す。しかる後に、得ら
れた試料No. １〜No. ８の焼結複合体に対して、プレ
ス、機械加工により半円形の軸受形状体を作製し、これ
らの鉛青銅軸受合金の表面に１〜２μｍ厚さのＮｉをワ
ット浴を用いて電気めっきし、その後その表面にオーバ
ーレイ層として２０μｍ厚さのＰｂ−Ｓｎ８％−Ｃｕ２
％（ｗｔ）の鉛合金を硼弗化浴を用いて電気めっきをし
た。以上によって得られた試料No. １〜No. ８の多層鉛
青銅軸受に対して動荷重軸受疲労試験機を用いて、軸受
としての耐疲労特性比較を行った。表２にその試験条件
を示す。各試験荷重下で２０時間の連続運転を行い、各
試料の疲労しない最高面圧で表した試験結果を表３によ
り示す。表３から、本発明は比較品に比べてより高面圧
まで疲労しないことが分かる。
【０００７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明品は軸受合
金層中に適正量のＰｂおよびＳｎを添加したことと、合
金層組織中のＰｂ粒を極めて微細に分散させたことによ
って、従来の同種多層銅鉛または鉛青銅軸受よりも耐荷
重性、特に耐疲労性が非常に優れ、今後の高出力化エン
ジン用の軸受として大いに期待される。
金層中に適正量のＰｂおよびＳｎを添加したことと、合
金層組織中のＰｂ粒を極めて微細に分散させたことによ
って、従来の同種多層銅鉛または鉛青銅軸受よりも耐荷
重性、特に耐疲労性が非常に優れ、今後の高出力化エン
ジン用の軸受として大いに期待される。
【０００８】
【表１】
【０００９】
【表２】
【００１０】
【表３】
【図１】Ｐｂ相微細化率と引張強さの関係を示すもので
ある。
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤沢 義和 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 辻 誠 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 鋼裏金、鉛青銅軸受合金層および鉛合金
オーバーレイの三層構造からなるすべり軸受において、
前記鉛青銅軸受合金層がＳｎ５〜９ｗｔ％、Ｐｂ１５〜
２５ｗｔ％、残部Ｃｕの成分に予め合金化された粉末の
焼結材料からなり、さらに鉛青銅軸受合金層断面組織の
Ｃｕ−Ｓｎマトリックス中に分散するＰｂ粒の大きさ
が、 【式１】 の式で表されるＰｂ相微細化率に於いて、全体の面積を
０．１mm2 とした時に０．１％以下であり、この鉛青銅
軸受合金のビッカース硬さが１００以上であることを特
徴とする高荷重用多層鉛青銅軸受。 - 【請求項２】 前記請求項１記載において、鉛青銅軸受
合金層と鋼合金との境界に厚さ１０μｍ以下の銅または
銅合金めっき層を施し、鉛青銅軸受合金層断面組織のＣ
ｕ−Ｓｎマトリックス中に分散するＰｂ粒の大きさが、
前記Ｐｂ相微細化率に於いて、全体の面積を０．１mm2
とした時に０．０５％以下であることを特徴とする高荷
重用多層鉛青銅軸受。 - 【請求項３】 前記請求項１および請求項２記載におい
て、鉛青銅軸受合金層と鉛合金オーバーレイとの境界に
厚さ５μｍ以下のＮｉ，Ｃｏ，Ａｇまたはこれらの合金
のめっき層が施されていることを特徴とする高荷重用多
層鉛青銅軸受。 - 【請求項４】 前記請求項１から請求項３記載におい
て、鉛合金オーバーレイおよび鋼裏金の最表面に厚さ３
μｍ以下のＳｎ，Ｐｂまたはこれらの合金のめっき層が
施されていることを特徴とする高荷重用多層鉛青銅軸
受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4367992A JPH0819945B2 (ja) | 1992-02-28 | 1992-02-28 | 高荷重用多層鉛青銅軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4367992A JPH0819945B2 (ja) | 1992-02-28 | 1992-02-28 | 高荷重用多層鉛青銅軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05240252A true JPH05240252A (ja) | 1993-09-17 |
| JPH0819945B2 JPH0819945B2 (ja) | 1996-03-04 |
Family
ID=12670529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4367992A Expired - Lifetime JPH0819945B2 (ja) | 1992-02-28 | 1992-02-28 | 高荷重用多層鉛青銅軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0819945B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7455458B2 (en) * | 2002-07-13 | 2008-11-25 | Mahle Engine Systems Ltd. | Bearings |
| CN116144973A (zh) * | 2022-12-27 | 2023-05-23 | 东南大学 | 一种电弧沉积的无铅双金属轴承材料及制备方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4476634B2 (ja) | 2004-01-15 | 2010-06-09 | 大豊工業株式会社 | Ｐｂフリー銅合金摺動材料 |
| JP4410612B2 (ja) | 2004-06-10 | 2010-02-03 | 大豊工業株式会社 | 燃料噴射ポンプ用Ｐｂフリー軸受 |
| US20100266444A1 (en) | 2006-08-05 | 2010-10-21 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | Pb-FREE COPPER ALLOY SLIDING MATERIAL |
| US20110129173A1 (en) | 2007-05-15 | 2011-06-02 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | Pb-FREE COPPER ALLOY SLIDING MATERIAL AND PLAIN BEARINGS |
| CN101970701B (zh) | 2008-01-23 | 2013-08-14 | 大丰工业株式会社 | 烧结铜合金滑动材料的制造方法以及烧结铜合金滑动材料 |
-
1992
- 1992-02-28 JP JP4367992A patent/JPH0819945B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7455458B2 (en) * | 2002-07-13 | 2008-11-25 | Mahle Engine Systems Ltd. | Bearings |
| CN116144973A (zh) * | 2022-12-27 | 2023-05-23 | 东南大学 | 一种电弧沉积的无铅双金属轴承材料及制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0819945B2 (ja) | 1996-03-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5445896A (en) | Sliding bearing material including overlay having excellent anti-seizure property | |
| EP1434665B1 (en) | Lead-free bearing | |
| JP3054589B2 (ja) | すべり軸受の軸受構造 | |
| JP3859344B2 (ja) | 摺動材料，摺動部材およびその摺動部材の製造方法 | |
| GB2239027A (en) | Bearing material | |
| US5346668A (en) | Copper based alloy for wear resistant sliding layer and sliding member | |
| JPH0694036A (ja) | 耐フレッチング特性に優れた多層すべり軸受 | |
| GB2270722A (en) | Bearings. | |
| US5413875A (en) | Copper alloy sliding bearing with high-strength back metal | |
| JP2532790B2 (ja) | オ―バ―レイを有する銅鉛合金軸受 | |
| JPH0684528B2 (ja) | 黒鉛含有鉛青銅複層摺動材料及びその製造方法 | |
| GB2084186A (en) | Alloy for antifriction bearing layers and process of forming an antifriction layer on a steel supporting strip | |
| US5298336A (en) | Multilayer composite sliding material having excellent seizure resistance property | |
| JP2918292B2 (ja) | 摺動材料 | |
| US5665480A (en) | Copper-lead alloy bearing | |
| JPH05240252A (ja) | 高荷重用多層鉛青銅軸受 | |
| JP2551981B2 (ja) | 複層鉄銅鉛系合金軸受材料 | |
| JPH0247232A (ja) | アルミニウム系軸受合金 | |
| JP3754353B2 (ja) | 複合めっき被膜付き摺動部材 | |
| JPH04259345A (ja) | 大型機関用軸受メタル | |
| CN112901661A (zh) | 多层滑动轴承元件 | |
| JP3042539B2 (ja) | 摺動材料 | |
| JP2535105B2 (ja) | 複合めっき皮膜を有するすべり軸受 | |
| JPS5844140B2 (ja) | 複合摺動材料 | |
| JPH06212211A (ja) | 低剛性ハウジング用銅合金すべり軸受及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 13 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090304 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 13 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090304 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100304 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 15 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110304 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 16 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120304 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |