JPH05247596A

JPH05247596A - オーステナイト系ステンレス鋼極細線製造用線材、同極細線および同極細線の製造方法

Info

Publication number: JPH05247596A
Application number: JP4736092A
Authority: JP
Inventors: Wataru Murata; 亘村田; Atsushi Nakatsuka; 淳中塚; Jun Araki; 純荒木; Hidehiko Sumitomo; 秀彦住友
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1992-03-04
Filing date: 1992-03-04
Publication date: 1993-09-24
Anticipated expiration: 2018-01-07
Also published as: JP3362315B2

Abstract

(57)【要約】【目的】オーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造
性（伸線加工性）ならびに製品性能（成形加工性、高ば
ね限界値）を向上する。【構成】鋼組成中のＡｌ、ＳおよびＯ量を適正範囲に
調整し、鋼中の非金属介在物を低減、微細化する。次に
伸線加工された極細線を温度、時間を適正に管理した条
件下で加熱処理する。【効果】非金属介在物を低減し、さらに延性系組成に
するため、非金属介在物起因の断線、靱性の低下が防止
できるため伸線性および成形性が向上する。又、加熱処
理によりばね限界値が高くなるため耐へたり性にも優れ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はステンレス鋼極細線製造
用線材、同極細線および同極細線の製造方法に関し、特
に、線径が５００μｍ以下において高強度でへたり性に
優れ、かつ良好な加工性の要求される部材や部品、例え
ば通信機器、コンピューター関連機器、精密電子機器、
事務機器あるいは電気機器等の線ばねやミニロープ等に
好適なオーステナイト系ステンレス鋼極細線製造用線
材、同極細線および同極細線の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、機器の軽量・小型化が展開される
中で、極細線の線径は必然的に細くなってきており、よ
り細くまで伸線加工が可能なこと、加えて部品性能の点
からは高強度で耐へたり性の高いことが要求されてきて
いる。一方、製品成形の点からは曲げやねじり等の加工
が施されることが多く、高強度極細線の加工性の確保も
重要な要求特性である。

【０００３】従来、上記部材用のステンレス鋼極細線は
汎用のＳＵＳ３０１あるいはＳＵＳ３０４等のオーステ
ナイト系ステンレス鋼が用いられていたが、上述の厳し
い要求に応じきれなくなってきており、基本成分と共に
酸化物系非金属介在物を調整したもの（例えば、特開昭
６２−２９０８４８号公報）が提案されている。ところ
が、酸化物系非金属介在物の組成調整は原料配合あるい
は操業条件に敏感に影響されるため極めて細かい管理技
術を必要とする。結果的に品質不安定をきたす欠点があ
り、広く使用されるには至ってなく、伸線加工性が良好
で品質のより安定したオーステナイト系ステンレス鋼極
細線の開発が強く望まれている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は業界の強い要
望に応じるべく、従来のオーステナイト系ステンレス鋼
極細線の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を重ねた結
果、化学組成を適正に調整して材質ならびに非金属介在
物組成の制御と伸線後の適切な熱処理の組合せによって
従来の課題を全て解決し得ることを明らかにし、本発明
に至ったものである。その目的とするところは、極細線
への伸線加工性が良好で、製品の成形性も優れ、さらに
製品性能においては高強度で耐へたり性の極めて良好な
オーステナイト系ステンレス鋼極細線製造用線材、同極
細線および同極細線の製造方法を提供するものである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記のとおりである。

【０００６】（１）重量％で、Ｓ≦０．００５％、Ａ
ｌ≦０．００５％、Ｏ≦０．００５％を含有し、かつＳとＡｌ量の関係が（１）式を満足し、
鋼中の非金属介在物組成が総量で１ｗｔ％以上のＳを含
有するオキシサルファイドから成ることを特徴とするオ
ーステナイト系ステンレス鋼極細線製造用線材。

【０００７】〔Ｓ〕≧〔Ａｌ〕／２ …（１）ここで、〔Ｓ〕；鋼中のＳ量（ｗｔ％）〔Ａｌ〕；鋼中のＡｌ量（ｗｔ％）

【０００８】（３）重量％で、Ｓ≦０．００５％、Ａ
ｌ≦０．００５％、Ｏ≦０．００５％を含有し、かつＳとＡｌ量の関係が（１）式を満足する
成分に調整し、鋼中の非金属介在物組成を総量で１ｗｔ
％以上のＳを含有するオキシサルファイドを形成させた
オーステナイト系ステンレス鋼を線材圧延し、続いて焼
鈍・伸線加工を繰り返して極細線を製造し、続いて加熱
処理する際に、前記加熱処理前の伸線加工を５０％以上
施し、続いて加熱処理を１００℃以上、６００℃以下の
温度で、かつ（２）式で表されるｋ値が６．５以上を満
足する条件で施すことを特徴とするオーステナイト系ス
テンレス鋼極細線の製造方法。

【０００９】〔Ｓ〕≧〔Ａｌ〕／２ …（１）ここで、〔Ｓ〕；鋼中のＳ量（ｗｔ％）〔Ａｌ〕；鋼中のＡｌ量（ｗｔ％）ｋ＝Ｔ×（ｌｏｇｔ＋２０）×１０^-3 …（２）ここで、ｋ；加熱係数Ｔ；加熱温度（Ｋ）ｔ；加熱時間（Ｈｒ）

【００１０】（３）重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：０．２〜３％、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｓ≦０．００５％、Ｎｉ：６．５〜１２％、Ｃｒ：１６〜２０％、Ａｌ：０．０００５〜０．００５％、Ｎ：０．０２〜０．１０％、Ｏ≦０．００５％を含有し、かつＳとＡｌ量の関係が（１）式を満足し、
鋼中の非金属介在物組成が総量で１ｗｔ％以上のＳを含
有するオキシサルファイドから成り、ばね限界値が７０
ｋｇｆ／ｍｍ²以上であることを特徴とするオーステナ
イト系ステンレス鋼極細線。

【００１１】〔Ｓ〕≧〔Ａｌ〕／２ …（１）ここで、〔Ｓ〕；鋼中のＳ量（ｗｔ％）〔Ａｌ〕；鋼中のＡｌ量（ｗｔ％）

【００１２】（４）重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：０．２〜３％、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｓ≦０．００５％、Ｎｉ：６．５〜１２％、Ｃｒ：１６〜２０％、Ａｌ：０．０００５〜０．００５％、Ｎ：０．０２〜０．１０％、Ｏ≦０．００５％を含有し、かつＳとＡｌ量の関係が（１）式を満足する
成分に調整し、鋼中の非金属介在物組成が総量で１ｗｔ
％以上のＳを含有するオキシサルファイドを形成させた
オーステナイト系ステンレス鋼を線材圧延し、続いて焼
鈍・伸線加工を繰り返して極細線を製造し、続いて加熱
処理を施す際に、前記加熱処理前の伸線加工を５０％以
上施し、続いて加熱処理を１００℃以上、６００℃以下
の温度で、かつ（２）式で表されるｋ値が６．５以上を
満足する条件で施すことを特徴とするオーステナイト系
ステンレス鋼極細線の製造方法。

【００１３】すなわち、本発明者らはオーステナイト系
ステンレス鋼極細線用線材および該線材を素材として製
造されたステンレス鋼極細線の加工性、成形性あるいは
機械的性質等に及ぼす影響因子について詳細な研究を重
ねた結果、加工性および成形性には非金属介在物の影響
が、一方、機械的性質（耐へたり性、強度）には鋼質と
熱処理の影響が大きいことを明らかにした。この知見を
もとに、非金属介在物についてはその量を極力低減した
上で、さらに加工中に微細・分散化すべく組成の制御が
有効であり、このためにはＡｌ、Ｏ、Ｓ量の調整が重要
であること、一方、耐へたり性には伸線加工率を適正範
囲に調整した上で適正な加熱処理を施すことが有効であ
ることを明らかにし、これらの基本要素技術を種々組み
合わせることによって本発明に至ったものである。

【００１４】

【作用】本発明に関わる、オーステナイト系ステンレス
鋼極細線の作用について述べる。（１）高加工性、高成形性強度の伸線加工を可能にし、高強度化したステンレス鋼
極細線の成形性を良好ならしめるためには破壊起点とな
る硬質系非金属介在物の低減が必須である。

【００１５】従来、硬質系非金属介在物の有害性を低減
する方法として、極低酸素化による酸化物系非金属介在
物の量の低減やＡｌ量を低くしてアルミナ（Ａｌ
₂Ｏ₃）系酸化物を低減する方法あるいは酸化物系介在
物組成を低融点のＳｉＯ₂−ＭｎＯ−Ａｌ₂Ｏ₃系に組
成制御する方法等が試みられている。本発明者らは非金
属介在物の生成挙動あるいは加工時の変形挙動について
詳細な研究を重ねた結果、極低酸素化すると極低Ａｌで
あるにも関わらず硬質の酸化物が残存し、加工割れの起
点になることが判った。これは酸化物中のＡｌ₂Ｏ₃濃
度に依存しており、従来から言われている酸化物系介在
物の組成制御が容易でないことを物語っている。すなわ
ち、酸化物系介在物を低融点のＳｉＯ₂−ＭｎＯ−Ａｌ
₂Ｏ₃系に制御することは、合金成分（Ａｌ、Ｓｉ、Ｍ
ｎとＯ）のバランスあるいは精錬条件（温度、時間、ス
ラグ組成等）の細かい管理が必要であることや低融点化
したところでその温度は１２００℃程度であることから
現実的には品質の安定性に欠け、工業的に製造するには
問題の多いことが判った。

【００１６】そこで、さらに鋭意検討を重ねた結果、非
金属介在物を酸化物中にＳを含有させたオキシサルファ
イドに形態制御すれば熱間圧延で容易に延伸し、その後
の伸線加工で微細に分断するため破壊の起点とならない
こと、またオキシサルファイドへの形態制御が合金成分
（Ｓ、ＡｌおよびＯ）の調整のみで可能であることを見
出し、本発明に至った。

【００１７】（２）耐へたり性および高強度化耐へたり性は伸線加工によって蓄積された歪みを開放す
ることで向上する。本発明者らは１００℃以上の低温加
熱処理によって強度が上昇すると共に耐へたり性（ばね
限界値）が向上することを見出した。一方、ステンレス
鋼極細線をばねとして使用する場合には高強度化と高靱
性化が重要な課題であり、本発明ではこれらの点につい
ても考慮するものである。

【００１８】すなわち、高強度高靱性化は侵入型元素で
あるＣ、Ｎの固溶強化による作用と強度の伸線加工によ
って蓄積された転位を有効に利用する伸線加工後の加熱
処理による歪み時効硬化の重畳効果によるものである。
ここで、固溶硬化作用の強いＣ、Ｎを多量に合金化する
ことで強度は上昇するが、一方でＣ、Ｎの多量添加は靱
性の劣化をきたすため、その適正値の選択が重要であ
る。また固溶強化度と靱性の劣化度がＣとＮとでは異な
るため強度と靱性のバランスから最適Ｃ量とＮ量が存在
する。

【００１９】なお、ステンレス鋼線材を伸線加工後４０
０〜５００℃で１０〜３０分低温焼鈍する、いわゆるブ
ルーイング処理が一般的に知られているが、本発明者ら
は強度の伸線加工を施せば１００℃以上の低温で数秒間
加熱処理するのみで充分な歪み時効の得られることを見
出したもので、本発明における加熱処理は非金属介在物
の組成制御、ＣおよびＮの適正配合によってもたらされ
る強度の伸線加工性の確保がこの構成上重要な要件であ
り、従来のブルーイングとは本質的に異なる。

【００２０】次に、本発明のオーステナイト系ステンレ
ス鋼極細線製造用線材、同極細線および同極細線の製造
法において、組成成分割合および加熱処理条件を数値限
定した理由について述べる。（１）ＣＣは鋼に侵入型に固溶して強化する作用があり、本発明
鋼においては最も有効かつ必要元素である。その含有量
が０．０５ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、
０．１５ｗｔ％を超えて過剰に含有するとＣｒ炭化物が
粒界に析出して延性の低下をきたし、伸線性および成形
性を劣化すると共に、耐食性を低下する。よって、Ｃは
０．０５〜０．１５ｗｔ％とした。

【００２１】（２）ＳｉＳｉは脱酸剤として添加し、積極的に酸化物系非金属介
在物の低減を図ると共に、Ａｌ₂Ｏ₃主体の非金属介在
物の生成を制御するために含有する。すなわち、本発明
におけるベースとなる非金属介在物組成を調整するもの
であり、含有量が０．２ｗｔ％未満では非金属介在物組
成はＡｌ₂Ｏ₃主体のものとなり効果が少ない。しか
し、３％を超えて過剰に含有するとδ−フェライト相を
生成し易くなり熱間圧延性を低下する。よって、Ｓｉの
含有量は０．２〜３ｗｔ％とした。

【００２２】（３）ＭｎＭｎはＳと結合してＭｎＳを、またＯと結合してＭｎＯ
を生成し、本発明におけるオキシサルファイドを生成す
るための重要な元素であり、この効果を発揮するために
は０．２ｗｔ％以上は必要である。しかし、多量に含有
されると有効なオキシサルファイドの形成が困難とな
り、耐食性の劣化、靱性の低下をきたすため上限は３ｗ
ｔ％とした。よって、Ｍｎの含有量は０．２〜３ｗｔ％
とした。

【００２３】（４）ＳＳは熱間加工においては延伸し、その後の冷間加工で分
断する、いわゆる可塑性を有するオキシサルファイドを
形成するために、本発明においては重要な元素である。
しかし、過剰に含有すると熱間加工性が劣化すると共に
製品の耐食性も低下する。よって、Ｓの上限は０．００
５ｗｔ％とした。

【００２４】ここで、オキシサルファイドを形成するた
めには適正なＳ量が必要である。本発明者らは、非金属
介在物の変形挙動について種々の研究を行い、図２に示
すように非金属介在物中のＳ量がＡｌ量と密接な関係に
あることを知見した。図２は、０．０７ｗｔ％Ｃ、０．
５０ｗｔ％Ｓｉ、１．２ｗｔ％Ｍｎ、０．０２０ｗｔ％
Ｐ、０．００３ｗｔ％Ｓ、８．７ｗｔ％Ｎｉ、１８．７
５ｗｔ％Ｃｒ、０．０３８ｗｔ％Ｎ、０．０００８ｗｔ
％Ｏを基本成分とし、ＳとＡｌ量のバランスを変化させ
た９種類のオーステナイト系ステンレス鋼線材（６ｍｍ
φ）を製造し、さらに２ｍｍφまで伸線加工して非金属
介在物の挙動を調査した結果である。ここで、非金属介
在物の組成分析は主として６ｍｍφの線材で行い、さら
に、一部のものについては２ｍｍφの線にて行った。ま
た、非金属介在物の大きさについては２ｍｍφの線にて
行った。

【００２５】この結果、熱間加工および／あるいは冷間
加工（伸線加工）中に延伸・分断する非金属介在物組成
はＡｌ₂Ｏ₃濃度が低く、かつＳを１ｗｔ％以上含有
（本発明におけるオキシサルファイド）している。Ｏ量
を０．００５０ｗｔ％以下にし、Ａｌ量を０．００５０
ｗｔ％以下にすると、この傾向ならびに効果が顕著であ
る。

【００２６】従って、非金属介在物を微細・分散化して
加工性に無害なものにするためにはオキシサルファイド
の形成が必須であり、有効なオキシサルファイドの形成
には次式によって表せるＳ量の確保が重要である。〔Ｓ〕≧〔Ａｌ〕／２ …（１）すなわち、（１）式を満足するとによって、非金属介在
物中のＳ濃度は１ｗｔ％以上になり、非金属介在物は可
塑性を有するオキシサルファイドとなる。

【００２７】（５）ＮｉＮｉはオーステナイト系ステンレス鋼の基本成分で、常
温で安定してオーステナイト相を得るためには極めて有
効な元素である。また、鋼の靱性を確保して伸線加工性
および成形性を確保するためにも重要な元素であり、こ
れらの効果を有効に発揮するためには６．５ｗｔ％以上
は必要である。一方、１２ｗｔ％を超えるＮｉの含有は
強度の低下をきたすのみである。よって、Ｎｉの含有量
は６．５〜１２ｗｔ％とした。

【００２８】（６）ＣｒＣｒはＮｉ量との適正バランスにおいて安定してオース
テナイト相を得、良好な耐食性を確保するための基本成
分である。また、本発明鋼においては鋼の強度ならびに
ヤング率を向上する。含有量が１６ｗｔ％未満では上記
の効果が少なく、２０ｗｔ％を超えるＣｒの含有はδフ
ェライトを生成し、熱間加工性の低下をきたし、圧延後
の製品疵を多発する。よって、Ｃｒの含有量は１６〜２
０ｗｔ％とした。

【００２９】（７）ＡｌＡｌは脱酸剤として添加される。すなわち、Ａｌによる
適正な脱酸を行わないと硬質のＣｒ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂、
ＳｉＯ₂−ＭｎＯあるいはこれら複合酸化物を形成し、
加工性の低下をきたす。従って、本発明におけるオキシ
サルファイドの基本酸化物となるＳｉＯ₂−ＭｎＯ−Ａ
ｌ₂Ｏ₃系酸化物の形成のために適正量が必要である。
しかし、過剰に含有することは硬質のＡｌ₂Ｏ₃主体の
酸化物を形成し逆効果となり好ましくない。よって、上
記作用を有効ならしめる適正なＡｌ量として０．００５
ｗｔ％以下とした。

【００３０】（８）ＮＮはＣと同様オーステナイト生成元素であり、かつ鋼中
に侵入型固溶効果としてオーステナイト相を強力に強化
するために本発明における重要な元素であるが、Ｎ含有
量が０．０２ｗｔ％未満では上記作用に所望の効果が得
られない。一方、０．１０ｗｔ％を超えて過剰に含有す
ると靱性あるいは延性が極端に低下し、極細線への伸線
加工が困難になると共に製品の成形性にも問題が生じ
る。よって、Ｎ含有量は０．０２〜０．１０ｗｔ％とし
た。

【００３１】（９）ＯＯは酸化物系介在物を形成するため低いほど好ましい。
しかし、極端に低減することは製鋼コストの面から不利
である。一方、本発明におけるオキシサルファイドの安
定形成のためにはＯ量の上限は０．００５０ｗｔ％であ
る。よって、Ｏの含有量は０．００５０ｗｔ％以下とし
た。

【００３２】次に、本発明において耐へたり性を向上す
るための重要な要件である伸線加工後の加熱処理条件を
限定した理由について詳述する。耐へたり性は一般的に
は塑性変形歪み量あるいはばね限界値で表される。すな
わち、ばね限界値で言えば、この値が高いほど耐へたり
性が良く、ばね等の性能が高いことになる。

【００３３】そこで、本発明の化学成分の一例である、
０．０８ｗｔ％Ｃ、０．５２ｗｔ％Ｓｉ、０．８５ｗｔ
％Ｍｎ、０．０２０ｗｔ％Ｐ、０．００３ｗｔ％Ｓ、
８．７ｗｔ％Ｎｉ、１８．９０ｗｔ％Ｃｒ、０．００２
０ｗｔ％Ａｌ、０．００１０ｗｔ％Ｏ、０．０５２ｗｔ
％Ｎおよび残部が不可避的不純物からなるオーステナイ
ト系ステンレス鋼を溶製・鋳造し、線材圧延用の１５０
ｍｍ□のビレットを製造して次の実験を行った。

【００３４】すなわち、該ビレットを１２００℃で加熱
した後、熱間圧延して直径６ｍｍの線材とした。次い
で、酸洗・デスケール処理した後、直径２ｍｍまで伸線
加工を行い、引続き光輝焼鈍、伸線加工を施して直径１
５０μｍφの極細線とした。該極細線を種々の温度、時
間で加熱処理してばね限界値を測定した。この結果を図
３に示した。図中のｋは加熱温度と加熱時間のファクタ
ーであり、（２）式で表した。

【００３５】ｋ＝Ｔ×（ｌｏｇｔ＋２０）×１０^-3 …（２）ここで、ｋ；加熱係数Ｔ；加熱温度（Ｋ）、ｔ；加熱時間（Ｈｒ）図３から明らかなように、加熱処理条件のｋ値を高くす
ることによりばね限界値は向上する。この効果はｋ値が
６．５以上で顕著であることが判る。

【００３６】上述の結果、耐へたり性の観点から、
（２）式で示されるｋ値は６．５以上とした。ところ
で、ｋ値は加熱の温度と時間のファクターであり、温度
が低いと長時間を必要とする。工業的に安定して生産可
能な時間として、下限は１００℃とした。一方、高温ほ
ど短時間で目的は達成可能であるが、６００℃を超える
と軟化傾向があり、またスケールの生成や炭化物の析出
が起こり、靱性が低下する。よって、加熱温度は１００
〜６００℃とした。

【００３７】図１には高いばね限界値を得るための加熱
処理前の伸線加工減面率の影響を示した。この図から明
らかなように加熱処理前の伸線加工減面率が５０％以上
であれば所要のばね限界値が得られることが判る。よっ
て、工業的生産性を考慮して加熱処理前の伸線加工減面
率は５０％に限定した。なお、加熱処理雰囲気は大気で
も還元性あるいは非酸化性のいずれでもこの効果は発揮
されるが、設備、生産性の点からは大気処理が好まし
い。しかし処理条件によっては表面酸化により変色する
ことがある。一方、窒素雰囲気の場合は窒化によって高
強度化・高ばね限界値が得られるため有効であるが、処
理条件によっては靱性が低下することがある。よって、
加熱処理雰囲気については生産規模、設備等によって選
択されるべきであり、特に限定しない。

【００３８】

【実施例】本発明に関わる耐へたり性に優れた高強度高
靱性オーステナイト系ステンレス鋼極細線の特徴を実施
例をもって説明する。表１に示す化学成分を有するオー
ステナイト系ステンレス鋼を真空溶解炉で溶製し、これ
を造塊して得られた鋼塊を１２００℃で加熱・熱間圧延
して直径６ｍｍφの線材とした。得られた線材を酸洗・
焼鈍後、伸線加工を施して２ｍｍφの中間線とした後、
脱脂処理し、光輝焼鈍を行い、引続き伸線加工を施して
線径１５０μｍφの極細線を製造し、この１５０μｍφ
の極細線を各種の条件で加熱処理した後、各種の機械的
性質（ばね限界値、引張強さ、伸び、曲げ加工性等）を
調査した。なお、ここで、非金属介在物の評価はエネル
ギー分散型分析装置と画像解析装置で評価した。また、
伸線性の評価は２ｍｍφから１５０μｍφまでの伸線加
工における断線の有無で行った。

【００３９】表１は、まず非金属介在物と伸線加工性の
関係をみた実施例である。表１に示す材料番号１〜７が
本発明鋼であり、番号８、９および１０は比較鋼であ
る。本発明鋼は化学成分のいずれも調整されているため
２ｍｍφの中間線で観察される非金属介在物は微細であ
り、従って良好な伸線加工性を有している。これに対し
て、番号８鋼はＡｌ量が０．００６ｗｔ％と極めて多量
に含有されているため、硬質のＡｌ₂Ｏ₃系酸化物に起
因する大型の介在物が残存しており、番号９鋼はＳ量が
低いためにオキシサルファイドは形成されず、硬質の複
合酸化物が残存している。また、番号１０鋼は過剰Ｏの
ため多量の酸化物が残存し、個数も多い。このため番号
８〜１０鋼はいずれも伸線加工にて断線している。

【００４０】表２は伸線加工率を一定（９９．４％）と
して、耐へたり性（ばね限界値）と加熱処理の関係をみ
たものであり、このうち番号２１〜２９鋼が本発明鋼で
あり、３０〜３４鋼が比較鋼である。伸線加工率を５０
％以上として、ｋ値が６．５以上になるような加熱処理
を行った本発明鋼はいずれもばね限界値が７０ｋｇｆ／
ｍｍ²以上である。これは、従来のものと比べて飛躍的
に高いものである。これに対して、加熱処理が施されて
いないかあるいは加熱処理が不十分（ｋ値が６．５未
満）であるとばね限界値は低く、また加熱処理温度が６
５０℃を超えて高い（番号３４鋼）と軟化してばね限界
値は低下することが判る。以上の実施例から本発明鋼の
耐へたり性が極めて良好なことが明瞭である。

【００４１】表３はばね限界値と伸線加工率の関係を示
す実施例である。番号３５〜３８鋼が伸線加工率５０％
以上の本発明鋼であり、番号３９および４０鋼が比較鋼
である。番号３５および３６鋼は伸線加工率が６０％お
よび７０．３％であるためにばね限界値は７０ｋｇｆ／
ｍｍ²を超えている。これに対して、番号３９鋼はｋ値
が８．１と高いにも拘わらず、伸線加工率が４５．７％
と低いためばね限界値は低い。

【００４２】

【表１】

【００４３】

【表２】

【００４４】

【表３】

【００４５】

【発明の効果】以上説明した如く、本発明によれば既存
の溶解・精錬技術にて容易に、安定して高強度で、かつ
加工性の良好なオーステナイト系ステンレス鋼極細線が
製造可能であり、その上、製品においては耐へたり性が
抜群に高く、成形加工性にも優れており、ばね用極細線
をはじめ、精密機器用部材として好適なオーステナイト
系ステンレス鋼極細線を提供できるものであり、産業上
極めて大きな効果をもらたすものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】伸線加工減面率と加熱処理後のばね限界値の関
係を示す図である。

【図２】鋼中のＡｌ量とＳ量の関係から良好なオキシサ
ルファイドを得る領域を示す図である。

【図３】加熱係数（ｋ）とばね限界値の関係を示す図で
ある。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者住友秀彦山口県光市大字島田3434番地新日本製鐵株式会社光製鐵所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｓ≦０．００５％、Ａｌ≦０．００５％、Ｏ≦０．００
５％を含有し、かつＳとＡｌ量の関係が（１）式を満足し、
鋼中の非金属介在物組成が総量で１ｗｔ％以上のＳを含
有するオキシサルファイドから成ることを特徴とするオ
ーステナイト系ステンレス鋼極細線製造用線材。〔Ｓ〕≧〔Ａｌ〕／２ …（１）ここで、〔Ｓ〕；鋼中のＳ量（ｗｔ％）〔Ａｌ〕；鋼中のＡｌ量（ｗｔ％）
【請求項２】重量％で、Ｓ≦０．００５％、Ａｌ≦０．００５％、Ｏ≦０．００
５％を含有し、かつＳとＡｌ量の関係が（１）式を満足する
成分に調整し、鋼中の非金属介在物組成を総量で１ｗｔ
％以上のＳを含有するオキシサルファイドを形成させた
オーステナイト系ステンレス鋼を線材圧延し、続いて焼
鈍・伸線加工を繰り返して極細線を製造し、続いて加熱
処理する際に、前記加熱処理前の伸線加工を５０％以上
施し、続いて加熱処理を１００℃以上、６００℃以下の
温度で、かつ（２）式で表されるｋ値が６．５以上を満
足する条件で施すことを特徴とするオーステナイト系ス
テンレス鋼極細線の製造方法。〔Ｓ〕≧〔Ａｌ〕／２ …（１）ここで、〔Ｓ〕；鋼中のＳ量（ｗｔ％）〔Ａｌ〕；鋼中のＡｌ量（ｗｔ％）ｋ＝Ｔ×（ｌｏｇｔ＋２０）×１０^-3 …（２）ここで、ｋ；加熱係数Ｔ；加熱温度（Ｋ）ｔ；加熱時間（Ｈｒ）
【請求項３】重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：０．２〜３％、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｓ≦０．００５％、Ｎｉ：６．５〜１２％、Ｃｒ：１６〜２０％、Ａｌ：０．０００５〜０．００５％、Ｎ：０．０２〜０．１０％、Ｏ≦０．００５％を含有し、かつＳとＡｌ量の関係が（１）式を満足し、
鋼中の非金属介在物組成が総量で１ｗｔ％以上のＳを含
有するオキシサルファイドから成り、ばね限界値が７０
ｋｇｆ／ｍｍ²以上であることを特徴とするオーステナ
イト系ステンレス鋼極細線。〔Ｓ〕≧〔Ａｌ〕／２ …（１）ここで、〔Ｓ〕；鋼中のＳ量（ｗｔ％）〔Ａｌ〕；鋼中のＡｌ量（ｗｔ％）
【請求項４】重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：０．２〜３％、Ｍｎ：０．２〜３％、Ｓ≦０．００５％、Ｎｉ：６．５〜１２％、Ｃｒ：１６〜２０％、Ａｌ：０．０００５〜０．００５％、Ｎ：０．０２〜０．１０％、Ｏ≦０．００５％を含有し、かつＳとＡｌ量の関係が（１）式を満足する
成分に調整し、鋼中の非金属介在物組成が総量で１ｗｔ
％以上のＳを含有するオキシサルファイドを形成させた
オーステナイト系ステンレス鋼を線材圧延し、続いて焼
鈍・伸線加工を繰り返して極細線を製造し、続いて加熱
処理を施す際に、前記加熱処理前の伸線加工を５０％以
上施し、続いて加熱処理を１００℃以上、６００℃以下
の温度で、かつ（２）式で表されるｋ値が６．５以上を
満足する条件で施すことを特徴とするオーステナイト系
ステンレス鋼極細線の製造方法。〔Ｓ〕≧〔Ａｌ〕／２ …（１）ここで、〔Ｓ〕；鋼中のＳ量（ｗｔ％）〔Ａｌ〕；鋼中のＡｌ量（ｗｔ％）ｋ＝Ｔ×（ｌｏｇｔ＋２０）×１０^-3 …（２）ここで、ｋ；加熱係数Ｔ；加熱温度（Ｋ）ｔ；加熱時間（Ｈｒ）