JPH0525563B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0525563B2 JPH0525563B2 JP1990389A JP1990389A JPH0525563B2 JP H0525563 B2 JPH0525563 B2 JP H0525563B2 JP 1990389 A JP1990389 A JP 1990389A JP 1990389 A JP1990389 A JP 1990389A JP H0525563 B2 JPH0525563 B2 JP H0525563B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- titanium alloy
- cold
- plate
- cold rolling
- leader
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Metal Rolling (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明はチタン合金冷延極薄板の製造方法に関
する。チタン合金は軽量でかつ優れた耐食性や強
度を有するため、航空宇宙産業や海洋産業等の広
い分野で使用されている。本発明はこのチタン合
金の冷延極薄板の製造方法に関する。 ［従来の技術］ 本明細書でチタン合金とは、冷えばTi＋6Al−
2Sn−4Mo−2Zr合金、Ti−6Al−4V合金等のα
−βチタン合金をいう。 チタン合金は、優れた耐食性や強度を有する
が、塑性加工性が悪い難加工材である。従つて通
常の熱間圧延では厚さが６mm以下の板は製造が困
難である。更に薄いチタン合金の板は、熱間圧延
で製造した板を数枚重ね合せて特殊なスラブを形
成して、更に熱間圧延する、いわゆるパツク圧延
で製造するが、この方法でも厚さが0.4mm以下の
薄板の圧延は困難であり、またこの方法で圧延し
たチタン薄板は板圧のばらつきが大きく表面の平
滑度も悪い。 更に薄いチタン合金の極薄板は、通常は熱間圧
延で製造した板の表面を研削あるいは溶削して製
造するが、表面を均一な厚さに研削あるいは溶削
する事は技術上不安定であり、又能率的ではな
い。特開昭63−177905号はα＋βチタン合金板の
冷間圧延方法に関する。この公報にはチタン合金
の例えば板厚が５mm〜10mmの切板を、通常の冷間
圧延法で、総圧下率30％以下で冷間圧延し、以後
焼鈍する方法が記載されている。 しかし切板の冷延では、巻き取り機がないた
め、板厚の薄い極薄板を形状よく製造する事は困
難であるし、得られる板厚には限界がある。また
板厚が５〜10mmの材料を総圧下率を30％如何に制
限した冷間圧延では、中間焼鈍の回数が増えて、
板厚の薄いチタン合金の極薄板の製造は極めて煩
瑣となる。 ［発明が解決しようとする課題］ 本発明はチタン合金の極薄板を、冷間圧延で、
高能率に製造し、かつ形状の優れた極薄板とする
方法を提供するものである。 ［課題を解決するための手段および作用］ 請求項１の発明を先ず説明する。チタン合金板
を、例えばゼンジミア冷間圧延機を用いて、板に
張力を与え小径ロールで圧延できると、一パス当
りの圧下率を大きくして能率よく冷間圧延する事
ができる。板に張力を与えるには冷間圧延機の前
面と後面のテンシヨンロールにチタン合金板を巻
きつける事が考えられる。しかしこの冷間圧延に
供するチタン合金板は、例えばTi−6Al−2Sn−
4Mo−2Zr合金では引張強さが約110Kgｆ／mm2で
高強度であるため、テンシヨンリールへ巻きつけ
難い。チタン合金板の前部と後部とに炭素鋼やス
テンレス鋼のリーダーコイルを接合して、リーダ
ーコイルを介してテンシヨンリールに巻きつける
事が考えられるが、チタン合金板と炭素鋼や、あ
るいはチタン合金板とステンレス鋼を溶接する
と、溶接部に脆弱な金属間化合物が生成して溶接
部は著しく脆く、一般的な意味で溶接は不可能で
あるためチタン合金板に張力を与えて圧延する事
ができない。また、リベツト等の機械的接合で
は、接合特性的には満足されるが、薄板にドリル
で穴をあけリベツトで接合するために、その接合
部が巻取りロールに接触した際にリベツトのドリ
ル穴が大きくなり、リベツトがはずれたり、又ド
リル穴より切断するために満足な接合法とはいえ
ない。 本発明者等は、チタン合金板の前部と後部とに
純チタンのリーダーコイルを溶接し、冷間圧延機
の前面と後面に設けたテンシヨンリールに該リー
ダーコイルをそれぞれ巻きつけて、リーダーコイ
ルを介してチタン合金板に張力を加えて通板圧延
したが、純チタンは引張り強さが約45Kgｆ／mm2で
軟質であるために、テンシヨンリールへの巻きつ
けが容易であつた。またチタン合金と純チタンの
リーダーコイルとは溶接による接合部は十分な延
性が確保できて、チタン合金板に所望のテンシヨ
ンを与えて冷間圧延する事ができた。 チタン合金と純チタンのリーダーコイルとの溶
接は、例えばTIG溶接や抵抗溶接やMIG溶接で
行うと、安定した接合部が得られる。 本発明者等は板厚が0.4〜３mmのチタン合金板
を用いて、この方法によつて冷間圧延したが、１
パス当りの圧下率も大きく、かつ合計冷間圧延率
で40％以下の冷間圧延が達成できた。 第１図は、Ti−6Al−4V合金板（厚さ：0.4mm）
に張力を加えて冷間圧延した際のエツジクラツク
の発生状況に及ぼす圧延張力と合計冷間圧延率の
関係を示す図である。 40％以下の合計圧延率で冷間圧延したチタン合
金材は、熱処理、精整して冷延コイルとした。 従来は、0.4mmよりも薄い、チタン合金の冷間
圧延コイルは製造されていなかつたが、本発明の
方法も用いると能率よく製造する事ができる。更
に薄い冷延板や箔を製造する際は、次に述べる、
請求項２に記載の処理を行う。 既に述べた如く、チタン合金は塑性加工性が悪
く、冷間圧延に際してエツジクラツクを発生させ
易いために、請求項１の冷間圧延で合計冷間圧延
率を40％以下に制限し、冷間圧延後は冷間圧延性
を回復させる処理を行う。 チタン合金の冷間圧延性を回復させる処理とし
ては、冷間圧延材を600℃〜950℃で中間焼鈍（熱
処理）する。この熱処理によつて金属組織は再結
晶し、また冷間圧延による加工歪が除去されて、
冷延コイルの冷間圧延性は回復するといわれてい
る。しかし本発明者等の知見によると、冷延した
冷延コイルはこの熱処理によつて、圧延組織や機
械的性質は改善されるが、エツジ部はこの熱処理
のみでは冷間加工性の回復が不十分で、次の冷間
圧延でエツジクラツクを発生させ易い。本発明者
等は、この熱処理に際してサイドトリミングを施
したが、このサイドトリミングによつてエツジク
ラツクが発生し易い冷延コイルのエツジ部が除去
されるため、次回の冷間圧延でエツジクラツクの
発生を防止する事ができる。 第２図は、この効果の例を示す図で、エツジク
ラツクの発生に及ぼすトリミングの影響を示して
いる。尚第２図で圧延張力は10〜15Kg／mm2で板厚
は0.47mm→0.08mmｔである。本発明者等は、Ti−
6Al−2Sn−4Mo−2Zr合金板（板巾：380mm）を、
請求項１の方法で合計冷間圧延率が40％になるよ
うに冷間圧延し、熱処理前に冷延コイルの両サイ
ドを３mm宛サイドトリムを行つたコイルと行わな
かつた冷延コイルを製作した。これ等の冷延コイ
ルはいずれも、熱処理を行ない、その後、請求項
１に記載したと同様に、チタン合金コイルに張力
を加えながら通材して冷間圧延した。第２図にみ
られる如く、サイドトリミングを行わなかつたコ
イルは合計冷間圧延率が約20％を超えるとサイド
クラツクが発生し易いが、サイドトリミングを行
つたコイルは、合計冷間圧延率が40％に達しても
サイドクラツクの発生はなかつた。サイドトリミ
ングは熱処理の後で行つてもよいが、熱処理後の
板は形状が悪くサイドトリミングを正確な寸法で
行う事は困難であるし、またサイドトリミングの
応力がエツジ部に残るため、サイドトリミングは
熱処理前に行う事が望ましい。請求項２の冷間圧
延も、請求項１と同様に、チタン合金の冷延材に
張力を加えて通板圧延する。 請求項２の工程を繰り返して行うと、所望の板
厚の高強度チタン合金の極薄板が得られるが、こ
の方法では圧延後の極薄板はコイル状に巻きとら
れるため、切板の冷間圧延とは異なり、厚さの薄
い長尺品の製造が可能でまた形状も優れている。 ［実施例］ 第１表に示すTi−6Al−4V及びTi−6Al−2Mo
−4Zr−2Sn合金の薄板を380mm幅に切断したもの
を素材とし、0.4mm厚みのJIS2種（TP35C）冷延
板を同幅に切断したものをリーダー材とし、端部
をTIG溶接機により突合せ溶接によりコイル化し
た。製造したコイルの概略構成図を第３図に示
す。 第３図ａは供試合金薄板の前後にリーダー用の
純チタン板を突合せTIG溶接によりコイル化した
もので、冷間圧延範囲は純チタン板と供試合金溶
接部より供試験合金板側に約25mm入つたところの
ため、供試合金板長さから50mm除いた範囲とな
る。 また、ｂは供試合金板ＡとＢを突合せTIG溶接
によりまず接合し、その前後にリーダー用の純チ
タン板を突合せ、TIG溶接によりコイル化したも
ので、冷間圧延範囲はａと同様に、純チタンと
する。チタン合金は軽量でかつ優れた耐食性や強
度を有するため、航空宇宙産業や海洋産業等の広
い分野で使用されている。本発明はこのチタン合
金の冷延極薄板の製造方法に関する。 ［従来の技術］ 本明細書でチタン合金とは、冷えばTi＋6Al−
2Sn−4Mo−2Zr合金、Ti−6Al−4V合金等のα
−βチタン合金をいう。 チタン合金は、優れた耐食性や強度を有する
が、塑性加工性が悪い難加工材である。従つて通
常の熱間圧延では厚さが６mm以下の板は製造が困
難である。更に薄いチタン合金の板は、熱間圧延
で製造した板を数枚重ね合せて特殊なスラブを形
成して、更に熱間圧延する、いわゆるパツク圧延
で製造するが、この方法でも厚さが0.4mm以下の
薄板の圧延は困難であり、またこの方法で圧延し
たチタン薄板は板圧のばらつきが大きく表面の平
滑度も悪い。 更に薄いチタン合金の極薄板は、通常は熱間圧
延で製造した板の表面を研削あるいは溶削して製
造するが、表面を均一な厚さに研削あるいは溶削
する事は技術上不安定であり、又能率的ではな
い。特開昭63−177905号はα＋βチタン合金板の
冷間圧延方法に関する。この公報にはチタン合金
の例えば板厚が５mm〜10mmの切板を、通常の冷間
圧延法で、総圧下率30％以下で冷間圧延し、以後
焼鈍する方法が記載されている。 しかし切板の冷延では、巻き取り機がないた
め、板厚の薄い極薄板を形状よく製造する事は困
難であるし、得られる板厚には限界がある。また
板厚が５〜10mmの材料を総圧下率を30％如何に制
限した冷間圧延では、中間焼鈍の回数が増えて、
板厚の薄いチタン合金の極薄板の製造は極めて煩
瑣となる。 ［発明が解決しようとする課題］ 本発明はチタン合金の極薄板を、冷間圧延で、
高能率に製造し、かつ形状の優れた極薄板とする
方法を提供するものである。 ［課題を解決するための手段および作用］ 請求項１の発明を先ず説明する。チタン合金板
を、例えばゼンジミア冷間圧延機を用いて、板に
張力を与え小径ロールで圧延できると、一パス当
りの圧下率を大きくして能率よく冷間圧延する事
ができる。板に張力を与えるには冷間圧延機の前
面と後面のテンシヨンロールにチタン合金板を巻
きつける事が考えられる。しかしこの冷間圧延に
供するチタン合金板は、例えばTi−6Al−2Sn−
4Mo−2Zr合金では引張強さが約110Kgｆ／mm2で
高強度であるため、テンシヨンリールへ巻きつけ
難い。チタン合金板の前部と後部とに炭素鋼やス
テンレス鋼のリーダーコイルを接合して、リーダ
ーコイルを介してテンシヨンリールに巻きつける
事が考えられるが、チタン合金板と炭素鋼や、あ
るいはチタン合金板とステンレス鋼を溶接する
と、溶接部に脆弱な金属間化合物が生成して溶接
部は著しく脆く、一般的な意味で溶接は不可能で
あるためチタン合金板に張力を与えて圧延する事
ができない。また、リベツト等の機械的接合で
は、接合特性的には満足されるが、薄板にドリル
で穴をあけリベツトで接合するために、その接合
部が巻取りロールに接触した際にリベツトのドリ
ル穴が大きくなり、リベツトがはずれたり、又ド
リル穴より切断するために満足な接合法とはいえ
ない。 本発明者等は、チタン合金板の前部と後部とに
純チタンのリーダーコイルを溶接し、冷間圧延機
の前面と後面に設けたテンシヨンリールに該リー
ダーコイルをそれぞれ巻きつけて、リーダーコイ
ルを介してチタン合金板に張力を加えて通板圧延
したが、純チタンは引張り強さが約45Kgｆ／mm2で
軟質であるために、テンシヨンリールへの巻きつ
けが容易であつた。またチタン合金と純チタンの
リーダーコイルとは溶接による接合部は十分な延
性が確保できて、チタン合金板に所望のテンシヨ
ンを与えて冷間圧延する事ができた。 チタン合金と純チタンのリーダーコイルとの溶
接は、例えばTIG溶接や抵抗溶接やMIG溶接で
行うと、安定した接合部が得られる。 本発明者等は板厚が0.4〜３mmのチタン合金板
を用いて、この方法によつて冷間圧延したが、１
パス当りの圧下率も大きく、かつ合計冷間圧延率
で40％以下の冷間圧延が達成できた。 第１図は、Ti−6Al−4V合金板（厚さ：0.4mm）
に張力を加えて冷間圧延した際のエツジクラツク
の発生状況に及ぼす圧延張力と合計冷間圧延率の
関係を示す図である。 40％以下の合計圧延率で冷間圧延したチタン合
金材は、熱処理、精整して冷延コイルとした。 従来は、0.4mmよりも薄い、チタン合金の冷間
圧延コイルは製造されていなかつたが、本発明の
方法も用いると能率よく製造する事ができる。更
に薄い冷延板や箔を製造する際は、次に述べる、
請求項２に記載の処理を行う。 既に述べた如く、チタン合金は塑性加工性が悪
く、冷間圧延に際してエツジクラツクを発生させ
易いために、請求項１の冷間圧延で合計冷間圧延
率を40％以下に制限し、冷間圧延後は冷間圧延性
を回復させる処理を行う。 チタン合金の冷間圧延性を回復させる処理とし
ては、冷間圧延材を600℃〜950℃で中間焼鈍（熱
処理）する。この熱処理によつて金属組織は再結
晶し、また冷間圧延による加工歪が除去されて、
冷延コイルの冷間圧延性は回復するといわれてい
る。しかし本発明者等の知見によると、冷延した
冷延コイルはこの熱処理によつて、圧延組織や機
械的性質は改善されるが、エツジ部はこの熱処理
のみでは冷間加工性の回復が不十分で、次の冷間
圧延でエツジクラツクを発生させ易い。本発明者
等は、この熱処理に際してサイドトリミングを施
したが、このサイドトリミングによつてエツジク
ラツクが発生し易い冷延コイルのエツジ部が除去
されるため、次回の冷間圧延でエツジクラツクの
発生を防止する事ができる。 第２図は、この効果の例を示す図で、エツジク
ラツクの発生に及ぼすトリミングの影響を示して
いる。尚第２図で圧延張力は10〜15Kg／mm2で板厚
は0.47mm→0.08mmｔである。本発明者等は、Ti−
6Al−2Sn−4Mo−2Zr合金板（板巾：380mm）を、
請求項１の方法で合計冷間圧延率が40％になるよ
うに冷間圧延し、熱処理前に冷延コイルの両サイ
ドを３mm宛サイドトリムを行つたコイルと行わな
かつた冷延コイルを製作した。これ等の冷延コイ
ルはいずれも、熱処理を行ない、その後、請求項
１に記載したと同様に、チタン合金コイルに張力
を加えながら通材して冷間圧延した。第２図にみ
られる如く、サイドトリミングを行わなかつたコ
イルは合計冷間圧延率が約20％を超えるとサイド
クラツクが発生し易いが、サイドトリミングを行
つたコイルは、合計冷間圧延率が40％に達しても
サイドクラツクの発生はなかつた。サイドトリミ
ングは熱処理の後で行つてもよいが、熱処理後の
板は形状が悪くサイドトリミングを正確な寸法で
行う事は困難であるし、またサイドトリミングの
応力がエツジ部に残るため、サイドトリミングは
熱処理前に行う事が望ましい。請求項２の冷間圧
延も、請求項１と同様に、チタン合金の冷延材に
張力を加えて通板圧延する。 請求項２の工程を繰り返して行うと、所望の板
厚の高強度チタン合金の極薄板が得られるが、こ
の方法では圧延後の極薄板はコイル状に巻きとら
れるため、切板の冷間圧延とは異なり、厚さの薄
い長尺品の製造が可能でまた形状も優れている。 ［実施例］ 第１表に示すTi−6Al−4V及びTi−6Al−2Mo
−4Zr−2Sn合金の薄板を380mm幅に切断したもの
を素材とし、0.4mm厚みのJIS2種（TP35C）冷延
板を同幅に切断したものをリーダー材とし、端部
をTIG溶接機により突合せ溶接によりコイル化し
た。製造したコイルの概略構成図を第３図に示
す。 第３図ａは供試合金薄板の前後にリーダー用の
純チタン板を突合せTIG溶接によりコイル化した
もので、冷間圧延範囲は純チタン板と供試合金溶
接部より供試験合金板側に約25mm入つたところの
ため、供試合金板長さから50mm除いた範囲とな
る。 また、ｂは供試合金板ＡとＢを突合せTIG溶接
によりまず接合し、その前後にリーダー用の純チ
タン板を突合せ、TIG溶接によりコイル化したも
ので、冷間圧延範囲はａと同様に、純チタンと
【表】
供試合金板の接合部より供試合金側に約25mm入つ
たところとなり、中間の供試合金板と供試合金板
の溶接部は冷間圧延した。本コイル化に当つての
供試合金板ＡとＢとは同一種類とした。 このようにして製造したコイルはゼンジミア圧
延機のリールヘのセツト性は非常に良好であつ
た。冷間圧延はワークロール径55mmφの合金ロー
ルのゼンジミア圧延機を用い、初期張力を10Kg／
mm2とし、総荷重20Tonで形状矯正し、荷重を5To
きざみで増加させ圧延荷重まで増加させ、合計冷
間圧延率35％で圧延した。 荷重を5Tonきざみで増加させた理由は張力−
荷重のアンバランスに起因する形状悪化を防止す
ると共に、それに伴う、絞り防止を防ぐためであ
る。 冷間圧延したコイルには耳割れ発生を防止する
ため、両耳部を３mm幅／片側づつスリツトし、圧
延油等を溶媒洗浄した後、コイルをルーズ巻とし
830℃×1Hr保定の真空焼鈍した。 ついで、合計冷間圧延率を35〜40％とし→スリ
ツト→真空焼鈍のサイクルを２サイクル繰返し、
0.1mmｔ×375mmＷ×Ｃのチタン合金極薄板を製造
した。製造したチタン合金極薄板の特性を表２に
示すが、AMS 4911Kを十分に満足すると共に、
形状的にも0.5mm／500mmの平坦度が確保され、板
厚バラツキも±5μｍ程度と非常に高精度のチタ
ン合金箔板を製造した。 製造した極薄板を航空機用のハニカム材へ適用
した結果も良好で、今後、活発な展開が予想され
る宇宙開発、海洋開発等の高耐食、高比強度、非
磁性等チタン合金の優れた特性を利用する分野に
大きな貢献ができるものと考えている。
たところとなり、中間の供試合金板と供試合金板
の溶接部は冷間圧延した。本コイル化に当つての
供試合金板ＡとＢとは同一種類とした。 このようにして製造したコイルはゼンジミア圧
延機のリールヘのセツト性は非常に良好であつ
た。冷間圧延はワークロール径55mmφの合金ロー
ルのゼンジミア圧延機を用い、初期張力を10Kg／
mm2とし、総荷重20Tonで形状矯正し、荷重を5To
きざみで増加させ圧延荷重まで増加させ、合計冷
間圧延率35％で圧延した。 荷重を5Tonきざみで増加させた理由は張力−
荷重のアンバランスに起因する形状悪化を防止す
ると共に、それに伴う、絞り防止を防ぐためであ
る。 冷間圧延したコイルには耳割れ発生を防止する
ため、両耳部を３mm幅／片側づつスリツトし、圧
延油等を溶媒洗浄した後、コイルをルーズ巻とし
830℃×1Hr保定の真空焼鈍した。 ついで、合計冷間圧延率を35〜40％とし→スリ
ツト→真空焼鈍のサイクルを２サイクル繰返し、
0.1mmｔ×375mmＷ×Ｃのチタン合金極薄板を製造
した。製造したチタン合金極薄板の特性を表２に
示すが、AMS 4911Kを十分に満足すると共に、
形状的にも0.5mm／500mmの平坦度が確保され、板
厚バラツキも±5μｍ程度と非常に高精度のチタ
ン合金箔板を製造した。 製造した極薄板を航空機用のハニカム材へ適用
した結果も良好で、今後、活発な展開が予想され
る宇宙開発、海洋開発等の高耐食、高比強度、非
磁性等チタン合金の優れた特性を利用する分野に
大きな貢献ができるものと考えている。
【表】
［発明の結果］
本発明を実施する事により、表面美麗で寸法精
度が優れ、かつ厚さの薄い高強度チタン合金の冷
延薄板を、能率よく製造する事ができる。
度が優れ、かつ厚さの薄い高強度チタン合金の冷
延薄板を、能率よく製造する事ができる。
第１図はチタン合金板の冷間圧延の際のエツジ
クラツクの発生状況と圧延張力と合計冷間圧延率
の関係を示す図、第２図は、Ti−6Al−4Mo−
2Zr−2Sn合金板のサイドトリミングの効果の例
を示す図、第３図は、実施例のコイルの構成の説
明図。である。
クラツクの発生状況と圧延張力と合計冷間圧延率
の関係を示す図、第２図は、Ti−6Al−4Mo−
2Zr−2Sn合金板のサイドトリミングの効果の例
を示す図、第３図は、実施例のコイルの構成の説
明図。である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ チタン合金板の前部と後部とに純チタンのリ
ーダーコイルを溶接し、冷間圧延機の前面と後面
に設けたテンシヨンリールに該リーダーコイルを
それぞれ巻きつけて、リーダーコイルを介してチ
タン合金板に張力を加えて通板圧延して、40％以
下の合計冷間圧延率で冷間圧延する事を特徴とす
る、チタン合金極薄板の冷間圧延方法。 ２ 前部と後部とに純チタンのリーダーコイルを
有する冷間圧延されたチタン合金材に、サイドト
リミングと焼鈍を施し、冷間圧延材の前面と後面
に設けたテンシヨンリールに該リーダーコイルを
それぞれ巻きつけて、リーダーコイルを介してチ
タン合金板に張力を加えて通板圧延して、40％以
下の合計冷間圧延率で冷間圧延する処理工程を、
１回又は２回以上繰り返す事を特徴とする、チタ
ン合金極薄板の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1990389A JPH02200303A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | チタン合金極薄板の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1990389A JPH02200303A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | チタン合金極薄板の冷間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02200303A JPH02200303A (ja) | 1990-08-08 |
| JPH0525563B2 true JPH0525563B2 (ja) | 1993-04-13 |
Family
ID=12012167
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1990389A Granted JPH02200303A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | チタン合金極薄板の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02200303A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102873097A (zh) * | 2012-10-31 | 2013-01-16 | 西部钛业有限责任公司 | 一种防止冷轧过程中钛合金板材头尾开裂、掉渣的方法 |
-
1989
- 1989-01-31 JP JP1990389A patent/JPH02200303A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02200303A (ja) | 1990-08-08 |
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