JPH05263121A - 高炭素高清浄溶鋼の製造方法 - Google Patents
高炭素高清浄溶鋼の製造方法Info
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- JPH05263121A JPH05263121A JP6395592A JP6395592A JPH05263121A JP H05263121 A JPH05263121 A JP H05263121A JP 6395592 A JP6395592 A JP 6395592A JP 6395592 A JP6395592 A JP 6395592A JP H05263121 A JPH05263121 A JP H05263121A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は伸長介在物の少ない高炭素高清浄溶
鋼を提供する。 【構成】 Ｃを０．５１〜１．５０％含有する溶鋼を、
大気精錬炉で溶製後、未脱酸もしくは弱脱酸状態で出鋼
後、真空度１Ｔｏｒｒ以下での真空処理により溶解酸素
を３０ｐｐｍ以下とし、次いでＡｌを０．００５〜０．
０１５％、Ｓｉを０．１〜０．８％の範囲で添加し、そ
の後にＭｎを添加することにより、最終凝固部に晶出す
るＭｎＳの晶出核となる２次脱酸生成物数を減少させ、
かつ酸化物中のＭｎＯ濃度を低下させ、ＭｎＳの晶出を
抑制する。
鋼を提供する。 【構成】 Ｃを０．５１〜１．５０％含有する溶鋼を、
大気精錬炉で溶製後、未脱酸もしくは弱脱酸状態で出鋼
後、真空度１Ｔｏｒｒ以下での真空処理により溶解酸素
を３０ｐｐｍ以下とし、次いでＡｌを０．００５〜０．
０１５％、Ｓｉを０．１〜０．８％の範囲で添加し、そ
の後にＭｎを添加することにより、最終凝固部に晶出す
るＭｎＳの晶出核となる２次脱酸生成物数を減少させ、
かつ酸化物中のＭｎＯ濃度を低下させ、ＭｎＳの晶出を
抑制する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は伸長介在物の少ない高炭
素高清浄溶鋼の製造方法に関する。
素高清浄溶鋼の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼材における伸長介在物は種々の分野で
材質上の問題となっている。例えば、軌条においてはコ
ーナー部のシェリング損傷の起点として伸長介在物の存
在が問題であることが知られており、その低減が望まれ
ている。伸長介在物としては、アルミナを主成分とする
ものが群列状に連なった形態をとるものや、シリケート
を主体として線状に伸長したものの如き酸化物系介在物
に加え、同様に線状に伸長した形態を呈するＭｎＳも問
題を引き起こすことが知られている。
材質上の問題となっている。例えば、軌条においてはコ
ーナー部のシェリング損傷の起点として伸長介在物の存
在が問題であることが知られており、その低減が望まれ
ている。伸長介在物としては、アルミナを主成分とする
ものが群列状に連なった形態をとるものや、シリケート
を主体として線状に伸長したものの如き酸化物系介在物
に加え、同様に線状に伸長した形態を呈するＭｎＳも問
題を引き起こすことが知られている。
【０００３】このうちＭｎＳは、凝固の進展に伴い樹枝
状晶の晶間にＭｎやＳが濃厚偏析した結果、樹枝状晶樹
間の最終凝固部において、固相側で溶解度積を越えて析
出するものであり、特に炭素を０．５１％以上含有する
鋳片の場合に、その析出は避け難いものであった。つま
り、この場合にはオーステナイト凝固（γ凝固）である
がゆえにＳの凝固偏析が極めて大きい上に、オーステナ
イト中のＭｎＳの溶解度積が小さいため、炭素が０．５
０％以下でフェライト凝固（δ凝固）する場合と比較す
るとＭｎＳの析出が極めて生じ易いという不利さによる
ものである。
状晶の晶間にＭｎやＳが濃厚偏析した結果、樹枝状晶樹
間の最終凝固部において、固相側で溶解度積を越えて析
出するものであり、特に炭素を０．５１％以上含有する
鋳片の場合に、その析出は避け難いものであった。つま
り、この場合にはオーステナイト凝固（γ凝固）である
がゆえにＳの凝固偏析が極めて大きい上に、オーステナ
イト中のＭｎＳの溶解度積が小さいため、炭素が０．５
０％以下でフェライト凝固（δ凝固）する場合と比較す
るとＭｎＳの析出が極めて生じ易いという不利さによる
ものである。
【０００４】これに対して、従来技術では対処すること
が困難であり、実施されていた事例はないが、以下の方
法を用いることが一般的である。 Ａｌ濃度を０．００１％以下になるように徹底的に
低下させる方法。 Ｓ濃度を低下させることによりＭｎＳの析出を抑制
する方法。 特開昭６３−２２７７４８号公報に開示されている
高強度ばね用鋼線の製造方法や、特開昭５２−２９７９
６号公報や「鉄と鋼」第６６巻３５４ページ以降に開示
されている方法と同様にＣａを添加する方法。
が困難であり、実施されていた事例はないが、以下の方
法を用いることが一般的である。 Ａｌ濃度を０．００１％以下になるように徹底的に
低下させる方法。 Ｓ濃度を低下させることによりＭｎＳの析出を抑制
する方法。 特開昭６３−２２７７４８号公報に開示されている
高強度ばね用鋼線の製造方法や、特開昭５２−２９７９
６号公報や「鉄と鋼」第６６巻３５４ページ以降に開示
されている方法と同様にＣａを添加する方法。
【０００５】しかし、の方法の様にＡｌを極限まで低
下させＳｉ脱酸を強化する方法によってのみではアルミ
ナ系介在物は低下させ得ても、シリケート系の伸長介在
物が増加するという問題が生じ、の方法によってのみ
ではＭｎＳを低下させるためには、Ｓ濃度を２０ｐｐｍ
以下にする必要があるため大幅な経済性、生産性の低下
を招くという問題があった。さらに、アルミナ系、Ｍｎ
Ｓのすべてを低下させるためには、との両方を同時
に実施する必要があるため、酸素ポテンシャルが充分に
は低下させ得ないＳｉキルド鋼で極低硫化させる必要が
あるという、一層の技術的困難さを伴うことになる。
下させＳｉ脱酸を強化する方法によってのみではアルミ
ナ系介在物は低下させ得ても、シリケート系の伸長介在
物が増加するという問題が生じ、の方法によってのみ
ではＭｎＳを低下させるためには、Ｓ濃度を２０ｐｐｍ
以下にする必要があるため大幅な経済性、生産性の低下
を招くという問題があった。さらに、アルミナ系、Ｍｎ
Ｓのすべてを低下させるためには、との両方を同時
に実施する必要があるため、酸素ポテンシャルが充分に
は低下させ得ないＳｉキルド鋼で極低硫化させる必要が
あるという、一層の技術的困難さを伴うことになる。
【０００６】一方、の方法を適用した場合には、溶鋼
中でのＣａＳの粗大析出によるＣａＳ系の群列状介在物
が発生する場合があり、効果としては極めて不安定なも
のでしかなかった。ここで、アルミキルド鋼を対象とし
て提案された、特開昭５２−２９７９６号公報や「鉄と
鋼」第６６巻３５４ページ以降に開示されている方法の
条件は、生成されるカルシウムアルミネートのＳ吸収能
が高い上に、この酸化物が凝固末期も安定して分解しに
くいため、物質バランスに基づいて、添加したＣａの中
で酸素もしくは酸化物と結合してカルシウムアルミネー
トの生成に消費される分を差し引き、残りを有効Ｃａと
見なして添加量を決定したものである。しかし、この条
件に基づき軌条向け鋳片に添加した場合には、酸化物周
囲にＣａＳが粗大に析出するため、ＣａＳ系の群列状介
在物が発生する傾向が特に強いことに加えて、カルシウ
ムアルミネートの融点が低いために伸長介在物となり易
いという問題が生じ、適用することが困難であった。
中でのＣａＳの粗大析出によるＣａＳ系の群列状介在物
が発生する場合があり、効果としては極めて不安定なも
のでしかなかった。ここで、アルミキルド鋼を対象とし
て提案された、特開昭５２−２９７９６号公報や「鉄と
鋼」第６６巻３５４ページ以降に開示されている方法の
条件は、生成されるカルシウムアルミネートのＳ吸収能
が高い上に、この酸化物が凝固末期も安定して分解しに
くいため、物質バランスに基づいて、添加したＣａの中
で酸素もしくは酸化物と結合してカルシウムアルミネー
トの生成に消費される分を差し引き、残りを有効Ｃａと
見なして添加量を決定したものである。しかし、この条
件に基づき軌条向け鋳片に添加した場合には、酸化物周
囲にＣａＳが粗大に析出するため、ＣａＳ系の群列状介
在物が発生する傾向が特に強いことに加えて、カルシウ
ムアルミネートの融点が低いために伸長介在物となり易
いという問題が生じ、適用することが困難であった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ａｌ濃度や
Ｓ濃度を徹底的に低下させる方法における、シリケート
系の伸長介在物の増加やＳｉキルド鋼の脱硫による経済
性、生産性の低下という問題や、特開昭６３−２２７７
４８号公報、特開昭５２−２９７９６号公報および「鉄
と鋼」第６６巻３５４ページ以降に開示されている方法
におけるＣａＳ系の群列状介在物の発生や伸長カルシウ
ムアルミネート系介在物の生成という問題を解決する高
炭素シリコンキルド高清浄溶鋼の製造方法を提供するも
のである。
Ｓ濃度を徹底的に低下させる方法における、シリケート
系の伸長介在物の増加やＳｉキルド鋼の脱硫による経済
性、生産性の低下という問題や、特開昭６３−２２７７
４８号公報、特開昭５２−２９７９６号公報および「鉄
と鋼」第６６巻３５４ページ以降に開示されている方法
におけるＣａＳ系の群列状介在物の発生や伸長カルシウ
ムアルミネート系介在物の生成という問題を解決する高
炭素シリコンキルド高清浄溶鋼の製造方法を提供するも
のである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、Ｃを０．５１〜１．５０％含有する高炭素溶鋼
を、転炉あるいは電気炉等の大気精錬炉において溶製
し、未脱酸状態もしくは弱脱酸状態で出鋼後、真空度１
Ｔｏｒｒ以下での真空処理を施し、溶解酸素濃度を３０
ｐｐｍ以下とし、次いでＡｌを０．００５〜０．０１５
％の範囲で、Ｓｉを０．１０〜０．８０％の範囲で添加
し、さらにその後にＭｎを添加することを特徴とする高
炭素高清浄溶鋼の製造方法にある。このことにより、伸
長介在物が少ない高炭素シリコンキルド高清浄溶鋼の製
造を実現し、例えば耐シェリング損傷特性に優れた軌条
を提供することができる。ここで、Ａｌ、Ｓｉ、Ｍｎの
順に添加することが好ましい。
ろは、Ｃを０．５１〜１．５０％含有する高炭素溶鋼
を、転炉あるいは電気炉等の大気精錬炉において溶製
し、未脱酸状態もしくは弱脱酸状態で出鋼後、真空度１
Ｔｏｒｒ以下での真空処理を施し、溶解酸素濃度を３０
ｐｐｍ以下とし、次いでＡｌを０．００５〜０．０１５
％の範囲で、Ｓｉを０．１０〜０．８０％の範囲で添加
し、さらにその後にＭｎを添加することを特徴とする高
炭素高清浄溶鋼の製造方法にある。このことにより、伸
長介在物が少ない高炭素シリコンキルド高清浄溶鋼の製
造を実現し、例えば耐シェリング損傷特性に優れた軌条
を提供することができる。ここで、Ａｌ、Ｓｉ、Ｍｎの
順に添加することが好ましい。
【０００９】
【作用】本発明は、ＭｎＳの析出に対してＭｎＯ濃度の
高い２次脱酸生成物の存在が、極めて大きな役割を果た
すことの発見に基づくものである。つまり、ＭｎＳは、
凝固の進展に伴い樹枝状晶の晶間にＭｎやＳが濃厚偏析
した結果、樹枝状晶樹間の最終凝固部において、固相側
で溶解度積を越えて析出するものであるが、この時、Ｍ
ｎＳが容易に析出するためには晶出の核となる物質が存
在する必要がある。これに対して、ＳｉＯ2 やＭｎＯ系
の酸化物のうちの一部は、ＭｎＳと同様に、凝固の進展
に伴い樹枝状晶の晶間にＭｎやＳｉ、Ｏが濃厚偏析し、
最終凝固部においてその溶解度積を越えて析出するもの
であり、２次脱酸生成物と呼ばれている。このような酸
化物は溶解度積がＭｎＳよりも小さいためＭｎＳよりも
先に析出する上に、析出する場所が最終凝固部のため、
引き続いて析出するＭｎＳの析出核として作用する。し
たがって、２次脱酸生成物が多い場合には、最終凝固部
でＭｎＳが容易に析出するのに対して、逆に２次脱酸生
成物が少ない場合には、最終凝固部で溶解度積を越えた
としてもＭｎＳは析出できず、過飽和に固溶した状態で
凝固せしめることが可能となる。
高い２次脱酸生成物の存在が、極めて大きな役割を果た
すことの発見に基づくものである。つまり、ＭｎＳは、
凝固の進展に伴い樹枝状晶の晶間にＭｎやＳが濃厚偏析
した結果、樹枝状晶樹間の最終凝固部において、固相側
で溶解度積を越えて析出するものであるが、この時、Ｍ
ｎＳが容易に析出するためには晶出の核となる物質が存
在する必要がある。これに対して、ＳｉＯ2 やＭｎＯ系
の酸化物のうちの一部は、ＭｎＳと同様に、凝固の進展
に伴い樹枝状晶の晶間にＭｎやＳｉ、Ｏが濃厚偏析し、
最終凝固部においてその溶解度積を越えて析出するもの
であり、２次脱酸生成物と呼ばれている。このような酸
化物は溶解度積がＭｎＳよりも小さいためＭｎＳよりも
先に析出する上に、析出する場所が最終凝固部のため、
引き続いて析出するＭｎＳの析出核として作用する。し
たがって、２次脱酸生成物が多い場合には、最終凝固部
でＭｎＳが容易に析出するのに対して、逆に２次脱酸生
成物が少ない場合には、最終凝固部で溶解度積を越えた
としてもＭｎＳは析出できず、過飽和に固溶した状態で
凝固せしめることが可能となる。
【００１０】さらに、２次脱酸生成物としては、ＭｎＯ
濃度が高い酸化物がＭｎＳの析出核として作用し易いと
いう知見も得られた。このような技術的見地に立脚した
ＭｎＳの析出抑制方法としては、第一の項目としては、
２次脱酸生成物を減少させるために、１次脱酸力を強化
して凝固前の溶解酸素を低下させることであり、第二の
項目としては、２次脱酸生成物の組成をＭｎＯ濃度の低
いものとすることである。
濃度が高い酸化物がＭｎＳの析出核として作用し易いと
いう知見も得られた。このような技術的見地に立脚した
ＭｎＳの析出抑制方法としては、第一の項目としては、
２次脱酸生成物を減少させるために、１次脱酸力を強化
して凝固前の溶解酸素を低下させることであり、第二の
項目としては、２次脱酸生成物の組成をＭｎＯ濃度の低
いものとすることである。
【００１１】このうち、第一の項目である２次脱酸生成
物の減少については、数多くの実験により、凝固前の溶
解酸素を５ｐｐｍ以下に低下させる必要のあることが明
らかになった。しかし、これを成し遂げるために、未脱
酸状態でＡｌの如き強脱酸元素を用いた場合にはＡｌ2
Ｏ3 系の介在物が多量に生成し、群列状の有害伸長介在
物となることが知られている。これに対して、高炭素鋼
はその材質特性上、炭素が０．５１％以上含まれるた
め、真空処理を施すことにより（１）式の反応、いわゆ
るカーボン脱酸が進むという性質を有している。
物の減少については、数多くの実験により、凝固前の溶
解酸素を５ｐｐｍ以下に低下させる必要のあることが明
らかになった。しかし、これを成し遂げるために、未脱
酸状態でＡｌの如き強脱酸元素を用いた場合にはＡｌ2
Ｏ3 系の介在物が多量に生成し、群列状の有害伸長介在
物となることが知られている。これに対して、高炭素鋼
はその材質特性上、炭素が０．５１％以上含まれるた
め、真空処理を施すことにより（１）式の反応、いわゆ
るカーボン脱酸が進むという性質を有している。
【００１２】〔Ｃ〕＋〔Ｏ〕＝ＣＯ …… （１） 本発明者による検討の結果、カーボン脱酸のみで酸素濃
度をアルミキルド鋼と同等レベルまで低下させることは
できないが、真空度１Ｔｏｒｒ以下での真空処理を実施
することにより酸素濃度を３０ｐｐｍ以下とした後、Ａ
ｌを０．００５〜０．０１５％の範囲で添加すれば、多
量のＡｌ2 Ｏ3 系の群列状伸長介在物の生成は防止さ
れ、かつ凝固前の酸素を５ｐｐｍ以下に低下させること
ができるという知見が得られた。
度をアルミキルド鋼と同等レベルまで低下させることは
できないが、真空度１Ｔｏｒｒ以下での真空処理を実施
することにより酸素濃度を３０ｐｐｍ以下とした後、Ａ
ｌを０．００５〜０．０１５％の範囲で添加すれば、多
量のＡｌ2 Ｏ3 系の群列状伸長介在物の生成は防止さ
れ、かつ凝固前の酸素を５ｐｐｍ以下に低下させること
ができるという知見が得られた。
【００１３】ここで、Ｃが０．５１％未満の場合には、
（１）式によるカーボン脱酸に充分に作用せず、また
１．５０％超の場合には、軌条としての材質特性が得ら
れないため、Ｃ含有量を０．５１〜１．５０％とした。
また、Ａｌが０．００５％未満の場合には、凝固前の酸
素を５ｐｐｍ以下に低下させることができず、０．０１
５％超の場合には、多量のＡｌ2 Ｏ3 系の群列状伸長介
在物が生成するため、Ａｌは０．００５〜０．０１５％
の範囲とした。図１は軌条におけるＭｎＳ長さとアルミ
ナ系群列状介在物の長さに対するＡｌの影響を示したも
のであるが、上記濃度範囲に適正値が存在していること
がわかる。
（１）式によるカーボン脱酸に充分に作用せず、また
１．５０％超の場合には、軌条としての材質特性が得ら
れないため、Ｃ含有量を０．５１〜１．５０％とした。
また、Ａｌが０．００５％未満の場合には、凝固前の酸
素を５ｐｐｍ以下に低下させることができず、０．０１
５％超の場合には、多量のＡｌ2 Ｏ3 系の群列状伸長介
在物が生成するため、Ａｌは０．００５〜０．０１５％
の範囲とした。図１は軌条におけるＭｎＳ長さとアルミ
ナ系群列状介在物の長さに対するＡｌの影響を示したも
のであるが、上記濃度範囲に適正値が存在していること
がわかる。
【００１４】一方、第二の項目である、２次脱酸生成物
組成に対してはＭｎの添加時期が重要な要素である。通
常の脱酸は脱酸力の弱い順番に添加するため、軌条材の
場合には、Ｍｎ、Ｓｉ、Ａｌの順となる。しかし、Ｍｎ
は熱力学的にはＳｉやＡｌよりも酸素との親和力が弱い
ため、最初にＭｎを添加することにより一時的にはＭｎ
Ｏが生成されるものの、ＳｉやＡｌにより還元され、最
終的にはＭｎＯは存在しなくなると考えられていた。と
ころが、本発明者らは詳細に微細な酸化物組成を調査し
た結果、このような順番で合金を添加した場合には、酸
化物中にＭｎＯが残存していることを発見した。これ
は、ＳｉやＡｌが添加される前に生成された溶融球状の
ＭｎＯが、その後、溶鋼内部でＳｉ、Ａｌと反応する場
合、酸化物外周部にＳｉＯ2 やＡｌ2 Ｏ3 の固相が析出
するため、その後のＭｎＯの還元速度が極めて小さくな
るためである。このようにして生成された、外部にＳｉ
Ｏ2やＡｌ2 Ｏ3 の濃度が高く、内部にＭｎＯ濃度の高
い領域を持つ酸化物は、内部領域のサルファイドキャパ
シティーが高いため、周囲の溶鋼から酸化物周囲にＳが
拡散し集積し易く、したがって最終凝固部でＭｎＳが析
出し易い特性を有することとなる。
組成に対してはＭｎの添加時期が重要な要素である。通
常の脱酸は脱酸力の弱い順番に添加するため、軌条材の
場合には、Ｍｎ、Ｓｉ、Ａｌの順となる。しかし、Ｍｎ
は熱力学的にはＳｉやＡｌよりも酸素との親和力が弱い
ため、最初にＭｎを添加することにより一時的にはＭｎ
Ｏが生成されるものの、ＳｉやＡｌにより還元され、最
終的にはＭｎＯは存在しなくなると考えられていた。と
ころが、本発明者らは詳細に微細な酸化物組成を調査し
た結果、このような順番で合金を添加した場合には、酸
化物中にＭｎＯが残存していることを発見した。これ
は、ＳｉやＡｌが添加される前に生成された溶融球状の
ＭｎＯが、その後、溶鋼内部でＳｉ、Ａｌと反応する場
合、酸化物外周部にＳｉＯ2 やＡｌ2 Ｏ3 の固相が析出
するため、その後のＭｎＯの還元速度が極めて小さくな
るためである。このようにして生成された、外部にＳｉ
Ｏ2やＡｌ2 Ｏ3 の濃度が高く、内部にＭｎＯ濃度の高
い領域を持つ酸化物は、内部領域のサルファイドキャパ
シティーが高いため、周囲の溶鋼から酸化物周囲にＳが
拡散し集積し易く、したがって最終凝固部でＭｎＳが析
出し易い特性を有することとなる。
【００１５】これを回避するためには、最初にＭｎＯを
生成させないことが重要となり、本発明の如く、Ｓｉや
Ａｌという脱酸力の強い元素をすべて添加し終わった後
に、Ｍｎを投入することが必須となる。ここで、Ａｌを
前記の理由により０．００５〜０．０１５％の範囲とし
たため、Ｓｉは０．１０〜０．８０％の範囲とした。つ
まり、Ｓｉが０．１０％未満の場合には、溶解酸素濃度
が充分に低下しない状態でＭｎが添加されるため、酸化
物中にＭｎＯが含まれるという問題が生じ、またＳｉが
０．８０％超では、酸化物中のＳｉＯ2 濃度が高くな
り、有害な伸長シリケートが生成するという問題を生じ
る。図２は軌条におけるＭｎＳ長さとシリケート系伸長
介在物の長さに対するＳｉの影響を示したものである
が、上記濃度範囲に適正値が存在していることがわか
る。
生成させないことが重要となり、本発明の如く、Ｓｉや
Ａｌという脱酸力の強い元素をすべて添加し終わった後
に、Ｍｎを投入することが必須となる。ここで、Ａｌを
前記の理由により０．００５〜０．０１５％の範囲とし
たため、Ｓｉは０．１０〜０．８０％の範囲とした。つ
まり、Ｓｉが０．１０％未満の場合には、溶解酸素濃度
が充分に低下しない状態でＭｎが添加されるため、酸化
物中にＭｎＯが含まれるという問題が生じ、またＳｉが
０．８０％超では、酸化物中のＳｉＯ2 濃度が高くな
り、有害な伸長シリケートが生成するという問題を生じ
る。図２は軌条におけるＭｎＳ長さとシリケート系伸長
介在物の長さに対するＳｉの影響を示したものである
が、上記濃度範囲に適正値が存在していることがわか
る。
【００１６】
【実施例】実施例は以下の工程での溶製結果である。３
５０トン規模の上底吹き転炉により炭素濃度が０．７０
〜０．９０％、硫黄濃度が０．０１０％以下の溶鋼を精
錬した後、脱酸剤を添加しない状態でＤＨを用いて真空
処理を施し、その後、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｎを添加した。
５０トン規模の上底吹き転炉により炭素濃度が０．７０
〜０．９０％、硫黄濃度が０．０１０％以下の溶鋼を精
錬した後、脱酸剤を添加しない状態でＤＨを用いて真空
処理を施し、その後、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｎを添加した。
【００１７】このようにして溶製した溶鋼を連続鋳造機
により鋳片（約２５０〜４００ｍｍ角）とした後、軌条
圧延した。軌条における介在物調査は、軌条頭面より１
０ｍｍ下部で、側面より１０〜２５ｍｍ内部の面を切り
出した１５ｍｍ角の断面全体を１００倍の光学顕微鏡に
より観察し、介在物の最大長さを評価した。ここで、ア
ルミナ系介在物の場合は群列状に連なっているものは、
個々の介在物長さではなく、それらを連続した１個のも
のと見なして長さを評価した。それぞれの介在物がＭｎ
Ｓ、アルミナ系、シリケート系のいずれに対応するか
は、代表的なものをＥＰＭＡで分析した結果に基づき形
状や色調の特徴を整理し、多くの場合には光学顕微鏡で
の形状や色調の特徴により判断した。軌条での介在物
は、試料中の最長介在物長さが、５００μｍ以上を×、
４９９〜２５１μｍを○、２５０μｍ以下を◎とした。
また、評価の項は軌条での耐シェリング損傷特性を示し
ている。結果を表１、２に示す。
により鋳片（約２５０〜４００ｍｍ角）とした後、軌条
圧延した。軌条における介在物調査は、軌条頭面より１
０ｍｍ下部で、側面より１０〜２５ｍｍ内部の面を切り
出した１５ｍｍ角の断面全体を１００倍の光学顕微鏡に
より観察し、介在物の最大長さを評価した。ここで、ア
ルミナ系介在物の場合は群列状に連なっているものは、
個々の介在物長さではなく、それらを連続した１個のも
のと見なして長さを評価した。それぞれの介在物がＭｎ
Ｓ、アルミナ系、シリケート系のいずれに対応するか
は、代表的なものをＥＰＭＡで分析した結果に基づき形
状や色調の特徴を整理し、多くの場合には光学顕微鏡で
の形状や色調の特徴により判断した。軌条での介在物
は、試料中の最長介在物長さが、５００μｍ以上を×、
４９９〜２５１μｍを○、２５０μｍ以下を◎とした。
また、評価の項は軌条での耐シェリング損傷特性を示し
ている。結果を表１、２に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【発明の効果】本発明により、ＭｎＳ系伸長介在物、ア
ルミナ系群列状介在物、シリケート系伸長介在物のいず
れの種類の介在物も減少させることが可能となり、５０
０μｍ以上の有害介在物が存在しなくなることにより高
炭素高清浄溶鋼の製造が可能となり、例えば耐シェリン
グ損傷特性に優れた高清浄軌条の提供が可能となった。
ルミナ系群列状介在物、シリケート系伸長介在物のいず
れの種類の介在物も減少させることが可能となり、５０
０μｍ以上の有害介在物が存在しなくなることにより高
炭素高清浄溶鋼の製造が可能となり、例えば耐シェリン
グ損傷特性に優れた高清浄軌条の提供が可能となった。
【図１】軌条におけるＭｎＳ長さとアルミナ系群列状介
在物の長さに対するＡｌの影響を示した図である。
在物の長さに対するＡｌの影響を示した図である。
【図２】軌条におけるＭｎＳ長さとシリケート系伸長介
在物の長さに対するＳｉの影響を示した図である。
在物の長さに対するＳｉの影響を示した図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃを０．５１〜１．５０％含有する高炭
素溶鋼を、転炉あるいは電気炉等の大気精錬炉において
溶製し、未脱酸状態もしくは弱脱酸状態で出鋼後、真空
度１Ｔｏｒｒ以下での真空処理を施し、溶解酸素濃度を
３０ｐｐｍ以下とし、次いでＡｌを０．００５〜０．０
１５％の範囲で、Ｓｉを０．１０〜０．８０％の範囲で
添加し、さらにその後にＭｎを添加することを特徴とす
る高炭素高清浄溶鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6395592A JPH05263121A (ja) | 1992-03-19 | 1992-03-19 | 高炭素高清浄溶鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6395592A JPH05263121A (ja) | 1992-03-19 | 1992-03-19 | 高炭素高清浄溶鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05263121A true JPH05263121A (ja) | 1993-10-12 |
Family
ID=13244257
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6395592A Withdrawn JPH05263121A (ja) | 1992-03-19 | 1992-03-19 | 高炭素高清浄溶鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05263121A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08291317A (ja) * | 1995-04-20 | 1996-11-05 | Nippon Steel Corp | 中炭素Ａｌキルド鋼の製造方法 |
| WO2010050238A1 (ja) | 2008-10-31 | 2010-05-06 | 新日本製鐵株式会社 | 耐摩耗性および靭性に優れたパーライト系レール |
| US8469284B2 (en) | 2009-02-18 | 2013-06-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Pearlitic rail with excellent wear resistance and toughness |
| US8747576B2 (en) | 2009-06-26 | 2014-06-10 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Pearlite-based high carbon steel rail having excellent ductility and process for production thereof |
| US10995396B2 (en) | 2016-05-19 | 2021-05-04 | Nippon Steel Corporation | Rail |
-
1992
- 1992-03-19 JP JP6395592A patent/JPH05263121A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08291317A (ja) * | 1995-04-20 | 1996-11-05 | Nippon Steel Corp | 中炭素Ａｌキルド鋼の製造方法 |
| WO2010050238A1 (ja) | 2008-10-31 | 2010-05-06 | 新日本製鐵株式会社 | 耐摩耗性および靭性に優れたパーライト系レール |
| US8469284B2 (en) | 2009-02-18 | 2013-06-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Pearlitic rail with excellent wear resistance and toughness |
| US8747576B2 (en) | 2009-06-26 | 2014-06-10 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Pearlite-based high carbon steel rail having excellent ductility and process for production thereof |
| US10995396B2 (en) | 2016-05-19 | 2021-05-04 | Nippon Steel Corporation | Rail |
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