JPH0526611B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0526611B2 JPH0526611B2 JP62005122A JP512287A JPH0526611B2 JP H0526611 B2 JPH0526611 B2 JP H0526611B2 JP 62005122 A JP62005122 A JP 62005122A JP 512287 A JP512287 A JP 512287A JP H0526611 B2 JPH0526611 B2 JP H0526611B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- metal
- ceramic
- fitting
- metal member
- recess
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/22—Valve-seats not provided for in preceding subgroups of this group; Fixing of valve-seats
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B37/00—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating
- C04B37/02—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating with metallic articles
- C04B37/021—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating with metallic articles in a direct manner, e.g. direct copper bonding [DCB]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B4/00—Shrinkage connections, e.g. assembled with the parts at different temperature; Force fits; Non-releasable friction-grip fastenings
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/65—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes
- C04B2235/656—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes characterised by specific heating conditions during heat treatment
- C04B2235/6567—Treatment time
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/34—Oxidic
- C04B2237/343—Alumina or aluminates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/34—Oxidic
- C04B2237/345—Refractory metal oxides
- C04B2237/348—Zirconia, hafnia, zirconates or hafnates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/36—Non-oxidic
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/36—Non-oxidic
- C04B2237/365—Silicon carbide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/36—Non-oxidic
- C04B2237/368—Silicon nitride
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/40—Metallic
- C04B2237/403—Refractory metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/40—Metallic
- C04B2237/405—Iron metal group, e.g. Co or Ni
- C04B2237/406—Iron, e.g. steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/50—Processing aspects relating to ceramic laminates or to the joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/56—Using constraining layers before or during sintering
- C04B2237/565—Using constraining layers before or during sintering made of refractory metal oxides, e.g. zirconia
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/50—Processing aspects relating to ceramic laminates or to the joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/56—Using constraining layers before or during sintering
- C04B2237/567—Using constraining layers before or during sintering made of metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/50—Processing aspects relating to ceramic laminates or to the joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/56—Using constraining layers before or during sintering
- C04B2237/568—Using constraining layers before or during sintering made of non-oxide ceramics
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B2200/00—Constructional details of connections not covered for in other groups of this subclass
- F16B2200/85—Ceramic-to-metal-connections
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49826—Assembling or joining
- Y10T29/49906—Metal deforming with nonmetallic bonding
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49826—Assembling or joining
- Y10T29/49908—Joining by deforming
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は金属・セラミツクス結合体およびその
製造法に関するものである。さらに詳しくは、金
属製部材とセラミツクス製部材を嵌合により結合
した疲労破壊に対する抵抗が大きい金属・セラミ
ツクス結合体とその製造法に関するものである。
製造法に関するものである。さらに詳しくは、金
属製部材とセラミツクス製部材を嵌合により結合
した疲労破壊に対する抵抗が大きい金属・セラミ
ツクス結合体とその製造法に関するものである。
（従来の技術）
ジルコニア、窒化珪素、炭化珪素等のセラミツ
クスは機械的強度、耐熱性、耐摩耗性、耐食性に
すぐれているため、ガスタービンエンジン部品、
エンジン部品等の高温構造材料あるいは耐摩耗材
料として注目されている。しかし、セラミツクス
は一般に硬くて、脆いため金属材料に比較して成
形加工性が劣る。また、セラミツクスは靭性に乏
しいため衝撃力に対する抵抗が弱い。このため、
セラミツクス材料のみでエンジン部品のような機
械部品を形成することは難しく、一般には金属製
部材とセラミツク製部材とを結合した複合構造体
としての形で用いられる。金属製部材とセラミツ
ク製部材を結合して、かかる複合構造体を作る方
法としては、金属製部材に設けた凹部または貫通
孔にセラミツク製部材またはセラミツク製部材に
設けた凸部を嵌合させて一体化する方法が知られ
ている。しかし、該複合構造体をエンジン部品の
ような機械部品として使用するためには、該複合
構造体を構成する金属製部材にも機械的強度と耐
摩耗性が要求される。
クスは機械的強度、耐熱性、耐摩耗性、耐食性に
すぐれているため、ガスタービンエンジン部品、
エンジン部品等の高温構造材料あるいは耐摩耗材
料として注目されている。しかし、セラミツクス
は一般に硬くて、脆いため金属材料に比較して成
形加工性が劣る。また、セラミツクスは靭性に乏
しいため衝撃力に対する抵抗が弱い。このため、
セラミツクス材料のみでエンジン部品のような機
械部品を形成することは難しく、一般には金属製
部材とセラミツク製部材とを結合した複合構造体
としての形で用いられる。金属製部材とセラミツ
ク製部材を結合して、かかる複合構造体を作る方
法としては、金属製部材に設けた凹部または貫通
孔にセラミツク製部材またはセラミツク製部材に
設けた凸部を嵌合させて一体化する方法が知られ
ている。しかし、該複合構造体をエンジン部品の
ような機械部品として使用するためには、該複合
構造体を構成する金属製部材にも機械的強度と耐
摩耗性が要求される。
（発明が解決しようとする問題点）
一般に、金属材料の疲労は表面から発生、発達
する場合が多いので、表面仕上げが粗くなるほど
疲労限度は低下し、また、材料の強度が高くなる
ほど疲労限度が低下する割合が大きくなることが
知られている。（中沢一、本間寛臣共著：金属の
疲労強度、養賢堂p46） 金属製部材に設けられた凹部または貫通孔に、
セラミツク製部材に設けけられた凸部が嵌合され
ている構造の金属・セラミツクス結合体では、嵌
合部の金属製部材には常に引張応力が作用してい
るので、該金属製部材を高強度の金属材料で構成
すると疲労による破壊が起りやすくなる。また、
引張応力が作用している部分に傷や欠陥が存在す
ると、その部分に応力が集中し、低い引張応力の
下でも疲労破壊が生ずる可能性がある。このた
め、金属製部材に設けられた凹部または貫通孔に
セラミツク製部材またはセラミツク製部材に設け
られた凸部が嵌合されている構造の金属・セラミ
ツクス結合体では、疲労破壊防止のため金属性部
材の嵌合部内表面の表面粗さを管理することが必
要となつてきた。
する場合が多いので、表面仕上げが粗くなるほど
疲労限度は低下し、また、材料の強度が高くなる
ほど疲労限度が低下する割合が大きくなることが
知られている。（中沢一、本間寛臣共著：金属の
疲労強度、養賢堂p46） 金属製部材に設けられた凹部または貫通孔に、
セラミツク製部材に設けけられた凸部が嵌合され
ている構造の金属・セラミツクス結合体では、嵌
合部の金属製部材には常に引張応力が作用してい
るので、該金属製部材を高強度の金属材料で構成
すると疲労による破壊が起りやすくなる。また、
引張応力が作用している部分に傷や欠陥が存在す
ると、その部分に応力が集中し、低い引張応力の
下でも疲労破壊が生ずる可能性がある。このた
め、金属製部材に設けられた凹部または貫通孔に
セラミツク製部材またはセラミツク製部材に設け
られた凸部が嵌合されている構造の金属・セラミ
ツクス結合体では、疲労破壊防止のため金属性部
材の嵌合部内表面の表面粗さを管理することが必
要となつてきた。
本発明の第一の目的は高強度の金属材料を使用
し、疲労破壊に対する抵抗が大きく、しかも金属
製部材とセラミツク製部材の間の結合力が大きい
金属・セラミツクス結合体とその製造法を提供す
ることである。本発明の第二の目的は金属部分の
耐摩耗性がすぐれている金属・セラミツクス結合
体とその製造法を提供することである。
し、疲労破壊に対する抵抗が大きく、しかも金属
製部材とセラミツク製部材の間の結合力が大きい
金属・セラミツクス結合体とその製造法を提供す
ることである。本発明の第二の目的は金属部分の
耐摩耗性がすぐれている金属・セラミツクス結合
体とその製造法を提供することである。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、金属製部材に設けられた凹部または
貫通孔に、セラミツク製部材に設けられた凸部が
締まりばめで結合されている金属・セラミツクス
結合体において、該結合体を構成する金属製部材
の少なくとも嵌合部を含む金属部分をHRC38相
当以上の硬さの金属で構成するとともに、嵌合部
を構成している金属製部材の凹部または貫通孔の
内表面のうち、結合面の表面粗さが非結合面の表
面粗さより小さく、しかも最大高さ（Rmax）：
8μm以下あるいは中心線平均粗さ（Ra）：0.5μm
以下であることを特徴とする金属・セラミツクス
結合体であり、未析出硬化状態の析出硬化型合金
からなる金属製部材に設けた凹部または貫通孔
に、セラミツク製部材またはセラミツク製部材に
設けた凸部が締まりばめで結合されている金属・
セラミツクス結合体の製造法において、溶体化処
理した析出硬化型合金からなる金属製部材に凹部
または貫通孔を形成して、該凹部または貫通孔に
セラミツク製部材またはセラミツク製部材に設け
た凸部を該析出硬化型合金の析出開始温度以下の
温度で圧入したのち、該結合体の嵌合部を構成す
る金属製部材を熱処理により硬化させて、該結合
体を構成している金属製部材の少なくとも嵌合部
を含む金属部分の硬さがHRC38相当以上である
とともに、嵌合部を構成している金属製部材の凹
部または貫通孔の内表面のうち、結合面の表面粗
さが非結合面の表面粗さより小さく、しかも最大
高さ（Rmax）：8μm以下あるいは中心線平均粗
さ（Ra）：0.5μm以下である金属・セラミツクス
結合体を得ることを特徴とする金属・セラミツク
ス結合体の製造法である。
貫通孔に、セラミツク製部材に設けられた凸部が
締まりばめで結合されている金属・セラミツクス
結合体において、該結合体を構成する金属製部材
の少なくとも嵌合部を含む金属部分をHRC38相
当以上の硬さの金属で構成するとともに、嵌合部
を構成している金属製部材の凹部または貫通孔の
内表面のうち、結合面の表面粗さが非結合面の表
面粗さより小さく、しかも最大高さ（Rmax）：
8μm以下あるいは中心線平均粗さ（Ra）：0.5μm
以下であることを特徴とする金属・セラミツクス
結合体であり、未析出硬化状態の析出硬化型合金
からなる金属製部材に設けた凹部または貫通孔
に、セラミツク製部材またはセラミツク製部材に
設けた凸部が締まりばめで結合されている金属・
セラミツクス結合体の製造法において、溶体化処
理した析出硬化型合金からなる金属製部材に凹部
または貫通孔を形成して、該凹部または貫通孔に
セラミツク製部材またはセラミツク製部材に設け
た凸部を該析出硬化型合金の析出開始温度以下の
温度で圧入したのち、該結合体の嵌合部を構成す
る金属製部材を熱処理により硬化させて、該結合
体を構成している金属製部材の少なくとも嵌合部
を含む金属部分の硬さがHRC38相当以上である
とともに、嵌合部を構成している金属製部材の凹
部または貫通孔の内表面のうち、結合面の表面粗
さが非結合面の表面粗さより小さく、しかも最大
高さ（Rmax）：8μm以下あるいは中心線平均粗
さ（Ra）：0.5μm以下である金属・セラミツクス
結合体を得ることを特徴とする金属・セラミツク
ス結合体の製造法である。
（作 用）
本発明は金属製部材とセラミツク製部材を嵌合
により結合して得られる金属・セラミツクス結合
体の嵌合部を構成している金属製部材を引張強度
が125Kgｆ／mm2以上または硬さがHRC38以上の高
強度を有する金属材料としても、該金属製部材の
嵌合部の内表面の表面粗さを最大高さ
（Rmax）：8μm以下、中心線平均粗さ（Ra）：
0.5μm以下、内表面に存在する傷の深さを10μm
以下と限定することによつて、該金属製部材の疲
労による破壊の危険が極めて少なくなること、ま
た上記金属製部材が析出硬化型合金であり、該金
属製部材とセラミツク製部材との嵌合部が未析出
硬化状態の析出硬化型合金からなる金属製部材に
設けた凹部または貫通孔に対するセラミツク製部
材またはセラミツク製部材に設けた凸部の圧入で
ある場合には、圧入温度を該析出硬化型合金の析
出硬化開始温度以下に限定することによつて、上
記嵌合部の金属製部材の内表面の表面粗さと傷の
深さを上記限定値以下とすることが出来ることを
見いだしたことによる。
により結合して得られる金属・セラミツクス結合
体の嵌合部を構成している金属製部材を引張強度
が125Kgｆ／mm2以上または硬さがHRC38以上の高
強度を有する金属材料としても、該金属製部材の
嵌合部の内表面の表面粗さを最大高さ
（Rmax）：8μm以下、中心線平均粗さ（Ra）：
0.5μm以下、内表面に存在する傷の深さを10μm
以下と限定することによつて、該金属製部材の疲
労による破壊の危険が極めて少なくなること、ま
た上記金属製部材が析出硬化型合金であり、該金
属製部材とセラミツク製部材との嵌合部が未析出
硬化状態の析出硬化型合金からなる金属製部材に
設けた凹部または貫通孔に対するセラミツク製部
材またはセラミツク製部材に設けた凸部の圧入で
ある場合には、圧入温度を該析出硬化型合金の析
出硬化開始温度以下に限定することによつて、上
記嵌合部の金属製部材の内表面の表面粗さと傷の
深さを上記限定値以下とすることが出来ることを
見いだしたことによる。
本発明では、嵌合部を構成している金属製部材
が、引張強度125Kgｆ／mm2以上または硬さが
HRC38以上の高強度金属材料からなる場合には
該金属製部材の疲労破壊防止のため、該金属製部
材の嵌合部内表面の表面粗さを特定の値以下に限
定する。該表面粗さ（最大高さ）としては、8μm
Rmax以下が好ましく、4μm Rmax以下がより
好ましく、2μm Rmax以下が最も好ましいもの
である。また、該表面粗さ（中心線平均粗さ）と
しては、0.5μm Ra以下が好ましく、0.3μm Ra
以下がより好ましく、0.2μm Ra以下が最も好ま
しいものである。表面粗さが上記の値以上では、
嵌合部の金属製部材が疲労破壊を起しやすくなる
ので好ましくない。さらにまた、該金属製部材の
嵌合部内表面に存在する傷の深さは10μm以下が
好ましく、5μm以下がより好ましく、2μm以下が
最も好ましい。該傷の深さが10μm以上では、嵌
合部を構成している金属製部材の強度あるいは硬
さが本発明で規定している値以上の場合に、該嵌
合部が疲労破壊を起しやすくなるので好ましくな
い。この傷には、金属製部材に凹部または貫通孔
を加工した時の加工傷が嵌合後も残つたもの、お
よび嵌合により生じた傷の両方が含まれる。表面
粗さの程度および傷の深さを上記の値のどの範囲
にするかは嵌合部の締代、ならびに該嵌合部を構
成する金属製部材の強度または硬さに応じて決定
すればよい。本発明の構成の金属・セラミツクス
結合体では、嵌合の締代が大きくなることは嵌合
部の金属製部材に常時作用する引張の残留応力が
増加することを意味し、金属製部材の強度または
硬さが大きくなることは該金属製部材が疲労破壊
を起しやすくなることを意味する。従つて、本発
明では締代ならびに該金属製部材の強度または硬
さが大きくなるにつれて表面粗さおよび許容する
傷の深さを小さくする。
が、引張強度125Kgｆ／mm2以上または硬さが
HRC38以上の高強度金属材料からなる場合には
該金属製部材の疲労破壊防止のため、該金属製部
材の嵌合部内表面の表面粗さを特定の値以下に限
定する。該表面粗さ（最大高さ）としては、8μm
Rmax以下が好ましく、4μm Rmax以下がより
好ましく、2μm Rmax以下が最も好ましいもの
である。また、該表面粗さ（中心線平均粗さ）と
しては、0.5μm Ra以下が好ましく、0.3μm Ra
以下がより好ましく、0.2μm Ra以下が最も好ま
しいものである。表面粗さが上記の値以上では、
嵌合部の金属製部材が疲労破壊を起しやすくなる
ので好ましくない。さらにまた、該金属製部材の
嵌合部内表面に存在する傷の深さは10μm以下が
好ましく、5μm以下がより好ましく、2μm以下が
最も好ましい。該傷の深さが10μm以上では、嵌
合部を構成している金属製部材の強度あるいは硬
さが本発明で規定している値以上の場合に、該嵌
合部が疲労破壊を起しやすくなるので好ましくな
い。この傷には、金属製部材に凹部または貫通孔
を加工した時の加工傷が嵌合後も残つたもの、お
よび嵌合により生じた傷の両方が含まれる。表面
粗さの程度および傷の深さを上記の値のどの範囲
にするかは嵌合部の締代、ならびに該嵌合部を構
成する金属製部材の強度または硬さに応じて決定
すればよい。本発明の構成の金属・セラミツクス
結合体では、嵌合の締代が大きくなることは嵌合
部の金属製部材に常時作用する引張の残留応力が
増加することを意味し、金属製部材の強度または
硬さが大きくなることは該金属製部材が疲労破壊
を起しやすくなることを意味する。従つて、本発
明では締代ならびに該金属製部材の強度または硬
さが大きくなるにつれて表面粗さおよび許容する
傷の深さを小さくする。
また、本発明の金属・セラミツクス結合体で
は、金属製部材とセラミツク製部材のの嵌合方法
に応じて、嵌合前の金属製部材凹部内表面の表面
粗さを管理する。例えば、上記嵌合を焼ばめある
いは冷やしばめで行う場合には、嵌合前の該金属
製部材の凹部内表面の表面粗さと傷の深さが本発
明の範囲に入るようにする。これは、嵌合方法が
焼ばめあるいは冷やしばめの場合には、嵌合に際
して金属製部材凹部内表面が塑性変形をほとんど
受けないため、嵌合前の金属製部材の凹部内表面
の表面状態がそのまま嵌合部を構成する金属製部
材凹部内表面の表面状態となるためである。一
方、嵌合を圧入等のように金属製部材の凹部内表
面が塑性変形を生ずる方法で行う場合には、特定
の条件で圧入を行うと嵌合部を構成している金属
製部材の凹部内表面の表面粗さが嵌合前より良く
なる。このため、嵌合を本発明で特定した条件に
於ける圧入で行う場合には、圧入により嵌合部を
構成する金属製部材凹部内表面の表面粗さが改良
されるので、金属製部材凹部内表面の表面粗さと
傷の深さが本発明の範囲外である金属製部材を使
用して圧入を行つてもよい。この場合の圧入前の
金属製部材凹部内表面の表面状態は圧入に伴う金
属製部材凹部内表面の塑性変形量に応じて調整す
る。該塑性変形量は、圧入の締代すなわち嵌合部
を構成する金属製部材の圧入前の凹部内径とセラ
ミツク製部材の外径またはセラミツク製部材の圧
入前の凸部直径との差に比例し、該締代が大きい
ほど金属製部材凹部の塑性変形量が大となる。し
かし、嵌合を圧入で行う場合には、圧入による傷
が金属製部材凹部内表面に付かないように工夫が
必要である。このため、本発明では金属製部材凹
部内表面とセラミツク製部材外表面またはセラミ
ツク製部材凸部表面の間に潤滑材としての機能を
有する材料を介在させたり、金属製部材凹部の変
形抵抗を調整したりして圧入を行う。例えば、金
属製部材が非析出硬化型合金の場合には、圧入温
度を上昇させて金属製部材の変形抵抗を減少させ
る。一方、金属製部材が析出硬化型合金からなる
場合には、溶体化処理済の合金を使用し、圧入を
該析出硬化型合金の析出硬化開始温度以下の温度
で行うのが好ましく、室温と析出硬化開始温度の
間の温度で行うのがより好ましく、室温で行うの
が最も好ましい。金属製部材が未析出硬化処理の
析出硬化型合金からなる場合に、圧入を析出硬化
開始温度以上の温度で行うと、圧入作業中に析出
硬化が起り金属製部材の変形抵抗が増加し、圧入
部に“かじり”等の傷が生じるとともに表面粗さ
が増加するので好ましくない。
は、金属製部材とセラミツク製部材のの嵌合方法
に応じて、嵌合前の金属製部材凹部内表面の表面
粗さを管理する。例えば、上記嵌合を焼ばめある
いは冷やしばめで行う場合には、嵌合前の該金属
製部材の凹部内表面の表面粗さと傷の深さが本発
明の範囲に入るようにする。これは、嵌合方法が
焼ばめあるいは冷やしばめの場合には、嵌合に際
して金属製部材凹部内表面が塑性変形をほとんど
受けないため、嵌合前の金属製部材の凹部内表面
の表面状態がそのまま嵌合部を構成する金属製部
材凹部内表面の表面状態となるためである。一
方、嵌合を圧入等のように金属製部材の凹部内表
面が塑性変形を生ずる方法で行う場合には、特定
の条件で圧入を行うと嵌合部を構成している金属
製部材の凹部内表面の表面粗さが嵌合前より良く
なる。このため、嵌合を本発明で特定した条件に
於ける圧入で行う場合には、圧入により嵌合部を
構成する金属製部材凹部内表面の表面粗さが改良
されるので、金属製部材凹部内表面の表面粗さと
傷の深さが本発明の範囲外である金属製部材を使
用して圧入を行つてもよい。この場合の圧入前の
金属製部材凹部内表面の表面状態は圧入に伴う金
属製部材凹部内表面の塑性変形量に応じて調整す
る。該塑性変形量は、圧入の締代すなわち嵌合部
を構成する金属製部材の圧入前の凹部内径とセラ
ミツク製部材の外径またはセラミツク製部材の圧
入前の凸部直径との差に比例し、該締代が大きい
ほど金属製部材凹部の塑性変形量が大となる。し
かし、嵌合を圧入で行う場合には、圧入による傷
が金属製部材凹部内表面に付かないように工夫が
必要である。このため、本発明では金属製部材凹
部内表面とセラミツク製部材外表面またはセラミ
ツク製部材凸部表面の間に潤滑材としての機能を
有する材料を介在させたり、金属製部材凹部の変
形抵抗を調整したりして圧入を行う。例えば、金
属製部材が非析出硬化型合金の場合には、圧入温
度を上昇させて金属製部材の変形抵抗を減少させ
る。一方、金属製部材が析出硬化型合金からなる
場合には、溶体化処理済の合金を使用し、圧入を
該析出硬化型合金の析出硬化開始温度以下の温度
で行うのが好ましく、室温と析出硬化開始温度の
間の温度で行うのがより好ましく、室温で行うの
が最も好ましい。金属製部材が未析出硬化処理の
析出硬化型合金からなる場合に、圧入を析出硬化
開始温度以上の温度で行うと、圧入作業中に析出
硬化が起り金属製部材の変形抵抗が増加し、圧入
部に“かじり”等の傷が生じるとともに表面粗さ
が増加するので好ましくない。
なお、本発明の金属・セラミツクス結合体で
は、嵌合部を構成する金属製部材の硬さを
HRC38以上とする。該硬さがHRC38未満では金
属製部材の強度と耐摩耗性が不足するので好まし
くない。
は、嵌合部を構成する金属製部材の硬さを
HRC38以上とする。該硬さがHRC38未満では金
属製部材の強度と耐摩耗性が不足するので好まし
くない。
（実施例）
つぎに、図面により本発明をさらに詳しく説明
する。第１図ないし第２図は本発明の金属・セラ
ミツクス結合体の具体例の構造を示したものであ
る。
する。第１図ないし第２図は本発明の金属・セラ
ミツクス結合体の具体例の構造を示したものであ
る。
第１図は、金属製部材１に設けた凹部２にセラ
ミツク製部材３に設けた凸部４が嵌合されている
本発明の金属・セラミツクス結合体の一具体例の
部分縦断面図である。第２図は、中心に貫通孔を
有するリング状の金属製部材１１の貫通孔に中心
に貫通孔を有するリング状のセラミツク製部材１
３が嵌合されている本発明の金属・セラミツクス
結合体の一具体例の断面図である。本発明の金
属・セラミツクス結合体は、少なくとも第１図な
いし第２図に示すＡ区間に相当する金属部分の硬
さがHRC38以上で、しかも該Ａ区間において凸
部４と接触している凹部２の表面粗さ、またはセ
ラミツク製部材１３の外表面と接触している金属
製部材１１の内表面の表面粗さが8μm Rmax以
下あるいは0.5μm Ra以下である金属・セラミツ
クス結合体である。上記表面粗さは以下に述べる
方法で測定した値とする。すなわち、金属・セラ
ミツクス結合体が第１図に示す構造の金属・セラ
ミツクス結合体である場合には、Ａ区間内をＢ−
B′およびＣ−C′に沿つて切断し、外側が円筒状金
属体、内側が円柱状セラミツク体からなる複合円
柱を得、つぎに該複合円柱を直径に沿つて切断し
て上記金属体とセラミツク体を分離し、第３図に
示すごとき半円筒状の金属片を作製する。また、
金属・セラミツクス結合体が第２図に示す構造の
金属・セラミツクス結合体の場合には、該金属・
セラミツクス結合体を直径に沿つて切断して金属
製部材１１とセラミツク製部材１３を分離し、第
３図に示すごとき半円筒状の金属片を作製する。
しかるのち、例えばこれら金属片の内表面につい
てＸ−Ｙ方向の表面粗さをJIS Ｂ−0601に規定さ
れている方法にもとずいて測定する。
ミツク製部材３に設けた凸部４が嵌合されている
本発明の金属・セラミツクス結合体の一具体例の
部分縦断面図である。第２図は、中心に貫通孔を
有するリング状の金属製部材１１の貫通孔に中心
に貫通孔を有するリング状のセラミツク製部材１
３が嵌合されている本発明の金属・セラミツクス
結合体の一具体例の断面図である。本発明の金
属・セラミツクス結合体は、少なくとも第１図な
いし第２図に示すＡ区間に相当する金属部分の硬
さがHRC38以上で、しかも該Ａ区間において凸
部４と接触している凹部２の表面粗さ、またはセ
ラミツク製部材１３の外表面と接触している金属
製部材１１の内表面の表面粗さが8μm Rmax以
下あるいは0.5μm Ra以下である金属・セラミツ
クス結合体である。上記表面粗さは以下に述べる
方法で測定した値とする。すなわち、金属・セラ
ミツクス結合体が第１図に示す構造の金属・セラ
ミツクス結合体である場合には、Ａ区間内をＢ−
B′およびＣ−C′に沿つて切断し、外側が円筒状金
属体、内側が円柱状セラミツク体からなる複合円
柱を得、つぎに該複合円柱を直径に沿つて切断し
て上記金属体とセラミツク体を分離し、第３図に
示すごとき半円筒状の金属片を作製する。また、
金属・セラミツクス結合体が第２図に示す構造の
金属・セラミツクス結合体の場合には、該金属・
セラミツクス結合体を直径に沿つて切断して金属
製部材１１とセラミツク製部材１３を分離し、第
３図に示すごとき半円筒状の金属片を作製する。
しかるのち、例えばこれら金属片の内表面につい
てＸ−Ｙ方向の表面粗さをJIS Ｂ−0601に規定さ
れている方法にもとずいて測定する。
本発明では金属製部材の強度を表示する手段と
してロツクウエル硬度あるいはビツカース硬度を
使用する。これらの硬さの測定は引張強度の測定
に比べて容易であるうえ、試験片の形状による制
約も少ないので好ましいものである。
してロツクウエル硬度あるいはビツカース硬度を
使用する。これらの硬さの測定は引張強度の測定
に比べて容易であるうえ、試験片の形状による制
約も少ないので好ましいものである。
なお、本発明の金属・セラミツクス結合体は金
属製部材表面の耐摩耗性向上のため、表面焼入れ
あるいは窒化処理を行つて該金属製部材外表面の
一部分あるいは全部の外表面をさらに硬化させる
ことが出来る。該表面焼入れは、金属製部材内部
の硬さを所定の硬さに調整したのち行う。一方、
金属製部材が析出硬化型合金からなる場合には、
窒化処理温度と析出硬化処理温度を考慮して、窒
化処理を析出硬化処理と同時に行うか別々に行う
かを決定する。例えば、窒化処理温度と析出硬化
処理温度が等しい場合には、窒化処理と析出硬化
処理とを同時に行つてもよい。しかし、窒化処理
温度が析出硬化処理温度より低い場合には、窒化
処理を析出硬化処理のあとに行うのが好ましい。
属製部材表面の耐摩耗性向上のため、表面焼入れ
あるいは窒化処理を行つて該金属製部材外表面の
一部分あるいは全部の外表面をさらに硬化させる
ことが出来る。該表面焼入れは、金属製部材内部
の硬さを所定の硬さに調整したのち行う。一方、
金属製部材が析出硬化型合金からなる場合には、
窒化処理温度と析出硬化処理温度を考慮して、窒
化処理を析出硬化処理と同時に行うか別々に行う
かを決定する。例えば、窒化処理温度と析出硬化
処理温度が等しい場合には、窒化処理と析出硬化
処理とを同時に行つてもよい。しかし、窒化処理
温度が析出硬化処理温度より低い場合には、窒化
処理を析出硬化処理のあとに行うのが好ましい。
次に、添付の図面を参照して本発明を実施例に
ついてさらに詳細に説明する。
ついてさらに詳細に説明する。
第４図は析出硬化型合金の一種である18％Ni
マルエージング鋼を溶体化処理後100℃から550℃
の間の各温度に１時間保持したのち空冷して硬さ
を測定した結果を示したものである。第４図から
明かなように、上記18％Niマルエージング鋼は
300℃以上の温度で析出を開始し硬化する。
マルエージング鋼を溶体化処理後100℃から550℃
の間の各温度に１時間保持したのち空冷して硬さ
を測定した結果を示したものである。第４図から
明かなように、上記18％Niマルエージング鋼は
300℃以上の温度で析出を開始し硬化する。
第５図は上記18％Niマルエージング鋼からな
る金属製部材に設けた凹部にセラミツク製部材に
設けた凸部を室温と350℃で圧入して本発明の金
属・セラミツクス結合体とした場合の、圧入の締
代と該圧入部を構成していた金属製部材凹部内表
面の表面粗さの関係を示す特性図である。この表
面粗さは以下の方法で求めた。まず、直径が12.2
mmの溶体化処理済みの18％Niマルエージング鋼
丸棒の一端に内径が10mm、深さが20mmの凹部を設
けた金属製部材と窒化珪素丸棒の一端に前記凹部
内径より大きい種々の直径の凸部を設けたセラミ
ツク製部材を作製した。これらの金属製部材の凹
部にセラミツク製部材の凸部を室温と350℃で圧
入して金属・セラミツクス結合体とした。該金
属・セラミツクス結合体に500℃で３時間の析出
硬化処理を行い、金属製部材の硬さをHRC55と
したのち、該圧入部を切断して金属製部材とセラ
ミツク製部材を分離し、該圧入部を構成していた
金属製部材の凹部内表面について軸方向と平行方
向の表面粗さを測定した。第５図から明かな如
く、圧入温度が室温の場合には締代の増加に伴つ
て表面粗さが減少する。これに対して、圧入温度
が350℃では締代の増加につれて表面粗さも増加
する。なお、第５図において、締代が０の場合の
表面粗さは圧入前の金属製部材の凹部内表面の表
面粗さを示している。
る金属製部材に設けた凹部にセラミツク製部材に
設けた凸部を室温と350℃で圧入して本発明の金
属・セラミツクス結合体とした場合の、圧入の締
代と該圧入部を構成していた金属製部材凹部内表
面の表面粗さの関係を示す特性図である。この表
面粗さは以下の方法で求めた。まず、直径が12.2
mmの溶体化処理済みの18％Niマルエージング鋼
丸棒の一端に内径が10mm、深さが20mmの凹部を設
けた金属製部材と窒化珪素丸棒の一端に前記凹部
内径より大きい種々の直径の凸部を設けたセラミ
ツク製部材を作製した。これらの金属製部材の凹
部にセラミツク製部材の凸部を室温と350℃で圧
入して金属・セラミツクス結合体とした。該金
属・セラミツクス結合体に500℃で３時間の析出
硬化処理を行い、金属製部材の硬さをHRC55と
したのち、該圧入部を切断して金属製部材とセラ
ミツク製部材を分離し、該圧入部を構成していた
金属製部材の凹部内表面について軸方向と平行方
向の表面粗さを測定した。第５図から明かな如
く、圧入温度が室温の場合には締代の増加に伴つ
て表面粗さが減少する。これに対して、圧入温度
が350℃では締代の増加につれて表面粗さも増加
する。なお、第５図において、締代が０の場合の
表面粗さは圧入前の金属製部材の凹部内表面の表
面粗さを示している。
第４図と第５図から明かな如く、圧入温度が金
属製部材の析出硬化開始温度以下の場合には、該
圧入部を構成している金属製部材の凹部内表面の
表面粗さが圧入前の同一部の表面粗さより良くな
る。これに対して、圧入温度が金属製部材の析出
硬化開始温度以上の場合には、該圧入部を構成し
ている金属製部材の凹部内表面の表面粗さが圧入
前の同一部の表面粗さより悪化する。かかる現象
は、上記マルエージング鋼のみならずインコロイ
903などのオーステナイト系合金を含むすべての
析出硬化型合金に共通する現象である。従つて、
金属製部材として析出硬化型合金を使用する場合
には、析出硬化開始温度を第４図のようにして決
定し、該温度以下の温度で圧入を行えば嵌合部を
構成する金属製部材凹部内表面の表面粗さを本発
明で規定する表面粗さとすることが出来る。
属製部材の析出硬化開始温度以下の場合には、該
圧入部を構成している金属製部材の凹部内表面の
表面粗さが圧入前の同一部の表面粗さより良くな
る。これに対して、圧入温度が金属製部材の析出
硬化開始温度以上の場合には、該圧入部を構成し
ている金属製部材の凹部内表面の表面粗さが圧入
前の同一部の表面粗さより悪化する。かかる現象
は、上記マルエージング鋼のみならずインコロイ
903などのオーステナイト系合金を含むすべての
析出硬化型合金に共通する現象である。従つて、
金属製部材として析出硬化型合金を使用する場合
には、析出硬化開始温度を第４図のようにして決
定し、該温度以下の温度で圧入を行えば嵌合部を
構成する金属製部材凹部内表面の表面粗さを本発
明で規定する表面粗さとすることが出来る。
第６図ないし第７図は金属製部材に設けた円筒
形の凹部にセラミツク製部材に設けた円柱形の凸
部を圧入し一体的に結合した金属・セラミツクス
結合体について、該結合体の嵌合部を構成してい
る金属製部材の機械的特性と該金属製部材凹部内
表面の表面粗さならびに締代との関係を示す特性
図である。上記機械的特性は以下に述べる方法で
評価した。まず該結合体の嵌合部を輪切りにして
外側が金属、内側がセラミツクスからなる複合円
柱を得る。つぎに該円柱を直径に沿つて切断して
金属とセラミツクスを分離し、半円筒状の金属片
２１を採取する。しかるのち、該金属片２１に第
８図に示す方法で圧縮荷重２２を加え、該金属片
が破断するまでの上部加圧治具２３の降下量を測
定する。この降下量をもつて金属片の変形量とし
た。この試験においては、金属片の破断までの変
形量が大きいものほど機械的特性、とくに延性が
すぐれていることになる。なお、この試験は水中
で行なつた。
形の凹部にセラミツク製部材に設けた円柱形の凸
部を圧入し一体的に結合した金属・セラミツクス
結合体について、該結合体の嵌合部を構成してい
る金属製部材の機械的特性と該金属製部材凹部内
表面の表面粗さならびに締代との関係を示す特性
図である。上記機械的特性は以下に述べる方法で
評価した。まず該結合体の嵌合部を輪切りにして
外側が金属、内側がセラミツクスからなる複合円
柱を得る。つぎに該円柱を直径に沿つて切断して
金属とセラミツクスを分離し、半円筒状の金属片
２１を採取する。しかるのち、該金属片２１に第
８図に示す方法で圧縮荷重２２を加え、該金属片
が破断するまでの上部加圧治具２３の降下量を測
定する。この降下量をもつて金属片の変形量とし
た。この試験においては、金属片の破断までの変
形量が大きいものほど機械的特性、とくに延性が
すぐれていることになる。なお、この試験は水中
で行なつた。
第６図は、第５図の試験に使用した金属・セラ
ミツクス結合体と同一方法で作製した結合体の嵌
合部から採取した金属片について測定した変形量
を、横軸：圧入の締代、縦軸：変形量（水中）と
して示したものである。第６図から明かな如く、
室温で圧入した結合体の嵌合部から採取した金属
片の変形量は締代が増加すると僅かながら増加す
る。これに対して、350℃で圧入した結合体の嵌
合部から採取した金属片の変形量は締代が増加す
ると減少する。該変形量に対する圧入温度の差の
効果は、第５図ですでに説明した如く金属片内表
面の表面粗さの違いによるものである。
ミツクス結合体と同一方法で作製した結合体の嵌
合部から採取した金属片について測定した変形量
を、横軸：圧入の締代、縦軸：変形量（水中）と
して示したものである。第６図から明かな如く、
室温で圧入した結合体の嵌合部から採取した金属
片の変形量は締代が増加すると僅かながら増加す
る。これに対して、350℃で圧入した結合体の嵌
合部から採取した金属片の変形量は締代が増加す
ると減少する。該変形量に対する圧入温度の差の
効果は、第５図ですでに説明した如く金属片内表
面の表面粗さの違いによるものである。
第７図は、第５図の試験に使用した金属・セラ
ミツクス結合体と同一方法で作製した結合体の嵌
合部から採取した各金属片について、変形試験前
の内表面の表面粗さと変形量との関係を求め、横
軸：表面粗さ（Ra）、縦軸：変形量として示した
ものである。第７図において、中心線平均粗さが
0.3μm Ra以上の金属片は350℃で圧入した結合
体から採取したものである。第７図から明かなご
とく、変形量は表面粗さが増加すると減少する
が、中心線平均粗さが0.5μm Ra以上となると急
激に減少する。
ミツクス結合体と同一方法で作製した結合体の嵌
合部から採取した各金属片について、変形試験前
の内表面の表面粗さと変形量との関係を求め、横
軸：表面粗さ（Ra）、縦軸：変形量として示した
ものである。第７図において、中心線平均粗さが
0.3μm Ra以上の金属片は350℃で圧入した結合
体から採取したものである。第７図から明かなご
とく、変形量は表面粗さが増加すると減少する
が、中心線平均粗さが0.5μm Ra以上となると急
激に減少する。
第７図から明かなごとく、金属製部材に設けた
円筒形の凹部にセラミツク製部材に設けた凸部を
圧入して一体的に結合した金属・セラミツクス結
合体では嵌合部を構成する金属製部材の凹部内表
面の表面粗さが特定の値以上になると延性が減少
するのでで好ましくない。
円筒形の凹部にセラミツク製部材に設けた凸部を
圧入して一体的に結合した金属・セラミツクス結
合体では嵌合部を構成する金属製部材の凹部内表
面の表面粗さが特定の値以上になると延性が減少
するのでで好ましくない。
実施例 １
直径が12.2mmの溶体化処理済の18％Niマルエー
ジング鋼丸棒の一端に内径：10.0mm、深さ：20mm
の凹部を設けた金属製部材と常圧焼結法による直
径12mmの窒化珪素丸棒の一端に直径：10.1mm、長
さ：21mmの凹部を設けたセラミツク製部材を作製
した。該金属製部材の凹部に室温と350℃で前記
セラミツク製部材の凸部を圧入して金属製部材と
セラミツク製部材が一体的に結合された金属・セ
ラミツクス結合体を作製した。該金属・セラミツ
クス結合体に500℃で３時間の析出硬化処理を行
い、金属製部材の硬さをHRC：55とした。析出
硬化処理済の金属製部材の外表面直径を12mmに仕
上げて試験用結合体とした。該試験用結合体を構
成するマルエージング鋼と窒化珪素の熱膨張係数
は、それぞれ12.6×10-6／℃、3.3×10-6／℃なの
で、該試験用結合体を低温に保持すれば、両者の
収縮量の差のため、マルエージング鋼の嵌合部に
引張応力を発生させることが出来る。
ジング鋼丸棒の一端に内径：10.0mm、深さ：20mm
の凹部を設けた金属製部材と常圧焼結法による直
径12mmの窒化珪素丸棒の一端に直径：10.1mm、長
さ：21mmの凹部を設けたセラミツク製部材を作製
した。該金属製部材の凹部に室温と350℃で前記
セラミツク製部材の凸部を圧入して金属製部材と
セラミツク製部材が一体的に結合された金属・セ
ラミツクス結合体を作製した。該金属・セラミツ
クス結合体に500℃で３時間の析出硬化処理を行
い、金属製部材の硬さをHRC：55とした。析出
硬化処理済の金属製部材の外表面直径を12mmに仕
上げて試験用結合体とした。該試験用結合体を構
成するマルエージング鋼と窒化珪素の熱膨張係数
は、それぞれ12.6×10-6／℃、3.3×10-6／℃なの
で、該試験用結合体を低温に保持すれば、両者の
収縮量の差のため、マルエージング鋼の嵌合部に
引張応力を発生させることが出来る。
そこで、該試験用結合体を使用して液体窒素温
度と室温の間での熱疲労試験を行つた。すなわ
ち、該試験用結合体を液体窒素中に投入して一定
時間保持したのち、室温に戻す操作を繰り返して
行い、繰り返し数50回ごとに嵌合部表面の検査を
行つた。
度と室温の間での熱疲労試験を行つた。すなわ
ち、該試験用結合体を液体窒素中に投入して一定
時間保持したのち、室温に戻す操作を繰り返して
行い、繰り返し数50回ごとに嵌合部表面の検査を
行つた。
その結果、350℃で圧入した試験用結合体では、
500回で嵌合部表面にクラツクが検出された。こ
れに対して、室温で圧入した試験用結合体は1000
回経過しても異常が認められなかつた。
500回で嵌合部表面にクラツクが検出された。こ
れに対して、室温で圧入した試験用結合体は1000
回経過しても異常が認められなかつた。
実施例 ２
翼車と軸部が常圧焼結法による窒化珪素で一体
的に形成されているタービンローターの軸部先端
に直径10.1mm、長さ21mmの凸部を設けてセラミツ
ク製部材とした。また、直径が12.2mmの溶体化処
理済の18％Niマルエージング鋼丸棒の一端に内
径：10.0mm、深さ：20mmの凹部を設けて金属製部
材とした。該金属製部材の凹部にセラミツク製部
材の凸部を室温で圧入して金属製部材とセラミツ
ク製部材が一体的に結合された金属・セラミツク
ス結合体を作製した。該金属・セラミツクス結合
体に500℃で３時間の析出硬化処理を行い、金属
製部材の硬さをHRC：55とし、さらに該析出硬
化処理済金属製部材の外表面を所定の形状に仕上
げて嵌合部を構成する金属製部材の硬さと凹部内
表面の表面粗さが本発明の範囲内であるターボチ
ヤージヤ用タービンローター（供試体Ａと称す）
を作製した。また、上記金属・セラミツクス結合
体に析出硬化処理を行わずに金属製部材の外表面
を所定の形状に仕上げて嵌合部を構成する金属製
部材の硬さが本発明の範囲外のHRC：32、凹部
内表面の表面粗さが本発明の範囲内であるターボ
チヤージヤ用タービンローター（供試体Ｂと称
す）を作製した。
的に形成されているタービンローターの軸部先端
に直径10.1mm、長さ21mmの凸部を設けてセラミツ
ク製部材とした。また、直径が12.2mmの溶体化処
理済の18％Niマルエージング鋼丸棒の一端に内
径：10.0mm、深さ：20mmの凹部を設けて金属製部
材とした。該金属製部材の凹部にセラミツク製部
材の凸部を室温で圧入して金属製部材とセラミツ
ク製部材が一体的に結合された金属・セラミツク
ス結合体を作製した。該金属・セラミツクス結合
体に500℃で３時間の析出硬化処理を行い、金属
製部材の硬さをHRC：55とし、さらに該析出硬
化処理済金属製部材の外表面を所定の形状に仕上
げて嵌合部を構成する金属製部材の硬さと凹部内
表面の表面粗さが本発明の範囲内であるターボチ
ヤージヤ用タービンローター（供試体Ａと称す）
を作製した。また、上記金属・セラミツクス結合
体に析出硬化処理を行わずに金属製部材の外表面
を所定の形状に仕上げて嵌合部を構成する金属製
部材の硬さが本発明の範囲外のHRC：32、凹部
内表面の表面粗さが本発明の範囲内であるターボ
チヤージヤ用タービンローター（供試体Ｂと称
す）を作製した。
これらのターボチヤージヤ用タービンローター
を高温回転試験装置に組込んで、燃焼ガスにより
150000rpmで500時間の回転試験を行つたのち金
属製部材の嵌合部外表面の検査を行つたところ、
供試体Ａにはなんら異常が認められなかつた。し
かし、供試体Ｂはベアリング当接面が著しく摩耗
していた。
を高温回転試験装置に組込んで、燃焼ガスにより
150000rpmで500時間の回転試験を行つたのち金
属製部材の嵌合部外表面の検査を行つたところ、
供試体Ａにはなんら異常が認められなかつた。し
かし、供試体Ｂはベアリング当接面が著しく摩耗
していた。
このように、金属軸外表面の硬さが本発明の範
囲以下の金属・セラミツクス結合体は、金属軸の
耐摩耗性が不足しているので好ましくない。
囲以下の金属・セラミツクス結合体は、金属軸の
耐摩耗性が不足しているので好ましくない。
本発明は、上述した実施例のみ限定されるもの
でなく、幾多の変形、変更が可能でである。例え
ば、上述した実施例ではセラミツク製部材とし
て、窒化珪素を使用したが、使用目的に応じて、
炭化珪素、サイアロン、アルミナ、ジルコニア等
のセラミツクスを使用してもよいとともに、金属
製部材としてもマルエージング鋼の他に、析出硬
化型ステンレス鋼、析出硬化型耐熱鋼、析出硬化
型超合金鋼等の析出硬化型合金あるいは窒化鋼、
クロム・モリブデン鋼、ニツケル・クロム・モリ
ブデン鋼、マルテンササイト系ステンレス鋼等も
使用することが出来る。
でなく、幾多の変形、変更が可能でである。例え
ば、上述した実施例ではセラミツク製部材とし
て、窒化珪素を使用したが、使用目的に応じて、
炭化珪素、サイアロン、アルミナ、ジルコニア等
のセラミツクスを使用してもよいとともに、金属
製部材としてもマルエージング鋼の他に、析出硬
化型ステンレス鋼、析出硬化型耐熱鋼、析出硬化
型超合金鋼等の析出硬化型合金あるいは窒化鋼、
クロム・モリブデン鋼、ニツケル・クロム・モリ
ブデン鋼、マルテンササイト系ステンレス鋼等も
使用することが出来る。
本発明は疲労破壊に対する抵抗の向上以外に
も、応力腐食割れや遅れ破壊に対する抵抗の向上
にも有効である。
も、応力腐食割れや遅れ破壊に対する抵抗の向上
にも有効である。
さらにまた、上述の実施例では、棒状の金属製
部材に設けた凹部にセラミツク製部材に設けた凸
部を嵌合した構造の金属・セラミツクス結合体に
ついて説明したが、リング状のセラミツク製部材
の外周上にリング状の金属製部材を嵌合した構造
の金属・セラミツクス結合体についても上記結果
と同じ結果が得られることは本発明の趣旨からし
て明かである。
部材に設けた凹部にセラミツク製部材に設けた凸
部を嵌合した構造の金属・セラミツクス結合体に
ついて説明したが、リング状のセラミツク製部材
の外周上にリング状の金属製部材を嵌合した構造
の金属・セラミツクス結合体についても上記結果
と同じ結果が得られることは本発明の趣旨からし
て明かである。
（発明の効果）
以上説明したように、金属製部材に設けられた
凹部または貫通孔にセラミツク製部材またはセラ
ミツク製部材に設けられた凸部が嵌合されてなる
構造を有する本発明の金属・セラミツクス結合体
は、金属製部材の凹部または貫通孔内表面の表面
粗さが特定の値以下になつているので、嵌合部を
構成する金属製部材を高硬度を有し耐摩耗性にす
ぐれた金属材料で構成しても疲労破壊が起らな
い。
凹部または貫通孔にセラミツク製部材またはセラ
ミツク製部材に設けられた凸部が嵌合されてなる
構造を有する本発明の金属・セラミツクス結合体
は、金属製部材の凹部または貫通孔内表面の表面
粗さが特定の値以下になつているので、嵌合部を
構成する金属製部材を高硬度を有し耐摩耗性にす
ぐれた金属材料で構成しても疲労破壊が起らな
い。
従つて、本発明の金属・セラミツクス結合体で
タービンホイールおよびタービンシヤフトの一部
が窒化珪素セラミツクス、その他の部分が高強度
を有する金属からなるターボチヤージヤローター
を構成すれば、応答性と耐久性にすぐれた高効率
のターボチヤージヤとすることが出来る。
タービンホイールおよびタービンシヤフトの一部
が窒化珪素セラミツクス、その他の部分が高強度
を有する金属からなるターボチヤージヤローター
を構成すれば、応答性と耐久性にすぐれた高効率
のターボチヤージヤとすることが出来る。
また、本発明の金属・セラミツクス結合体で窒
化珪素リングの外周上に金属リングを嵌合し、バ
ルブ当接面がセラミツクスからなる構造のバルブ
シートインサートを構成すれば、耐摩耗性にすぐ
れたバルブシートインサートが出来る。
化珪素リングの外周上に金属リングを嵌合し、バ
ルブ当接面がセラミツクスからなる構造のバルブ
シートインサートを構成すれば、耐摩耗性にすぐ
れたバルブシートインサートが出来る。
このように、本発明の金属・セラミツクス結合
体はセラミツクスの耐熱性、耐摩耗性、高強度な
どの特性を生かして、ターボチヤージヤローター
やガスタービンローターあるいはバルブシートイ
ンサートなどのエンジン部品や高温にさらされた
り繰り返し荷重を受ける構造体部品として使用す
ることができ、かつこれらを耐久性にすぐれたも
のとして提供することができる利点を有する。
体はセラミツクスの耐熱性、耐摩耗性、高強度な
どの特性を生かして、ターボチヤージヤローター
やガスタービンローターあるいはバルブシートイ
ンサートなどのエンジン部品や高温にさらされた
り繰り返し荷重を受ける構造体部品として使用す
ることができ、かつこれらを耐久性にすぐれたも
のとして提供することができる利点を有する。
第１図は本発明の金属・セラミツクス結合体の
一具体例を示す部分縦断面図、第２図は本発明の
金属・セラミツクス結合体の他の具体例を示す断
面図、第３図は本発明の金属・セラミツクス結合
体の嵌合部から採取した表面粗さ測定用金属片の
外観図、第４図は金属製部材の熱処理温度と硬さ
の関係を示す特性図、第５図は圧入温度が異なる
場合に於ける圧入の締代と圧入後の金属製部材内
表面の表面粗さの関係を示す特性図、第６図は圧
入温度が異なる結合体から採取した試験片につい
て圧入の締代と変形量の関係を示す特性図、第７
図は結合部から採取した試験片の内表面の表面粗
さと変形量の関係を示す特性図、第８図は本発明
の金属・セラミツクス結合体の嵌合部から採取し
た金属片の変形量の測定法を示す説明図である。 １……金属製部材、２……金属製部材に設けた
凹部、３……セラミツク製部材、４……セラミツ
ク製部材に設けた凸部、１１……金属製部材、１
３……セラミツク製部材、２１……金属片、２２
……圧縮荷重、２３……上部加圧治具、２４……
下部固定治具。
一具体例を示す部分縦断面図、第２図は本発明の
金属・セラミツクス結合体の他の具体例を示す断
面図、第３図は本発明の金属・セラミツクス結合
体の嵌合部から採取した表面粗さ測定用金属片の
外観図、第４図は金属製部材の熱処理温度と硬さ
の関係を示す特性図、第５図は圧入温度が異なる
場合に於ける圧入の締代と圧入後の金属製部材内
表面の表面粗さの関係を示す特性図、第６図は圧
入温度が異なる結合体から採取した試験片につい
て圧入の締代と変形量の関係を示す特性図、第７
図は結合部から採取した試験片の内表面の表面粗
さと変形量の関係を示す特性図、第８図は本発明
の金属・セラミツクス結合体の嵌合部から採取し
た金属片の変形量の測定法を示す説明図である。 １……金属製部材、２……金属製部材に設けた
凹部、３……セラミツク製部材、４……セラミツ
ク製部材に設けた凸部、１１……金属製部材、１
３……セラミツク製部材、２１……金属片、２２
……圧縮荷重、２３……上部加圧治具、２４……
下部固定治具。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 金属製部材に設けられた凹部または貫通孔
に、セラミツク製部材に設けられた凸部が締まり
ばめで結合されている金属・セラミツクス結合体
において、該結合体を構成する金属製部材の少な
くとも嵌合部を含む金属部分をHRC38相当以上
の硬さの金属で構成するとともに、嵌合部を構成
している金属製部材の凹部または貫通孔の内表面
のうち、結合面の表面粗さが非結合面の表面粗さ
より小さく、しかも最大高さ（Rmax）：8μm以
下あるいは中心線平均粗さ（Ra）：0.5μm以下で
あることを特徴とする金属・セラミツクス結合
体。 ２ 該結合体を構成する金属製部材のうち、少な
くとも嵌合部の金属部分が析出硬化型合金からな
る特許請求の範囲第１項記載の金属・セラミツク
ス結合体。 ３ 該結合体を構成する金属製部材のうち、金属
部分の外表面の少なくとも一部の硬さが内表面の
硬さより大である特許請求の範囲第１項ないし第
２項のいずれかに記載の金属・セラミツクス結合
体。 ４ 未析出硬化状態の析出硬化型合金からなる金
属製部材に設けた凹部または貫通孔に、セラミツ
ク製部材またはセラミツクス製部材に設けた凸部
が締まりばめで結合されている金属・セラミツク
ス結合体の製造法において、溶体化処理した析出
硬化型合金からなる金属製部材に凹部または貫通
孔を形成して、該凹部または貫通孔にセラミツク
製部材またはセラミツク製部材に設けた凸部を該
析出硬化型合金の析出開始温度以下の温度で圧入
したのち、該結合体の嵌合部を構成する金属製部
材を熱処理により硬化させて、該結合体を構成し
ている金属製部材の少なくとも嵌合部を含む金属
部分の硬さがHRC38相当以上であるとともに、
嵌合部を構成している金属製部材の凹部または貫
通孔の内表面のうち、結合面の表面粗さが非結合
面の表面粗さより小さく、しかも最大高さ
（Rmax）：8μm以下あるいは中心線平均粗さ
（Ra）：0.5μm以下である金属・セラミツクス結
合体を得ることを特徴とする金属・セラミツクス
結合体の製造法。 ５ 金属・セラミツクス結合体の嵌合部を構成す
る金属製部材の硬化を析出硬化処理単独あるいは
表面硬化処理との組合わせで行う特許請求の範囲
第４項記載の金属・セラミツクス結合体の製造
法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6249086 | 1986-03-20 | ||
| JP61-62490 | 1986-03-20 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6322225A JPS6322225A (ja) | 1988-01-29 |
| JPH0526611B2 true JPH0526611B2 (ja) | 1993-04-16 |
Family
ID=13201664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62005122A Granted JPS6322225A (ja) | 1986-03-20 | 1987-01-14 | 金属・セラミツクス結合体およびその製造法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4810585A (ja) |
| EP (1) | EP0238321B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6322225A (ja) |
| CA (1) | CA1265654A (ja) |
| DE (1) | DE3770498D1 (ja) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61191572A (ja) * | 1985-02-18 | 1986-08-26 | 日本特殊陶業株式会社 | 金属とセラミックスとの接合体及びその製造法 |
| JPH043129Y2 (ja) * | 1987-05-11 | 1992-01-31 | ||
| US5365661A (en) * | 1988-02-25 | 1994-11-22 | Ngk Insulators, Ltd. | Ceramic-metal composite joint body |
| JP2551619B2 (ja) * | 1988-03-09 | 1996-11-06 | 日本特殊陶業株式会社 | セラミック製摺動部材 |
| JP2531708Y2 (ja) * | 1988-10-18 | 1997-04-09 | 日本碍子株式会社 | セラミックス・金属結合体 |
| JPH05155668A (ja) * | 1991-12-09 | 1993-06-22 | Ngk Spark Plug Co Ltd | セラミックスと金属との結合体 |
| JP3174979B2 (ja) * | 1992-12-03 | 2001-06-11 | 日本特殊陶業株式会社 | セラミックスと金属との回転体 |
| AT407306B (de) | 1998-08-31 | 2001-02-26 | Silhouette Internat Schmied Gm | Formschlüssige verbindung zwischen einem metallischen steg und einem aus kunststoff gespritzten formkörper, insbesondere für eine brille |
| US6367774B1 (en) | 2000-04-19 | 2002-04-09 | Flowserve Corporation | Element having ceramic insert and high-strength element-to-shaft connection for use in a valve |
| US7033156B2 (en) * | 2002-04-11 | 2006-04-25 | Luka Gakovic | Ceramic center pin for compaction tooling and method for making same |
| US8312612B2 (en) * | 2002-04-11 | 2012-11-20 | Blue Sky Vision Partners, Llc | Refurbished punch tip and method for manufacture and refurbishing |
| US20050022362A1 (en) * | 2003-08-01 | 2005-02-03 | San Shing Fastech Corp. | Method for making a composite tool |
| GB201014059D0 (en) * | 2010-08-24 | 2010-10-06 | Element Six Production Pty Ltd | Wear part |
| CN105522137B (zh) * | 2014-10-24 | 2018-09-11 | 比亚迪股份有限公司 | 一种金属陶瓷复合体及其制备方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53146948A (en) * | 1977-05-27 | 1978-12-21 | Hitachi Ltd | Joint method for steel member |
| JPS55140771A (en) * | 1979-04-16 | 1980-11-04 | Tokyo Shibaura Electric Co | Joint of ceramic member to metal member |
| JPS6050204A (ja) * | 1983-08-31 | 1985-03-19 | Ngk Insulators Ltd | 金属・セラミツクス結合体およびその製造法 |
| JPS60103082A (ja) * | 1983-11-09 | 1985-06-07 | 日本碍子株式会社 | 金属・セラミツクス結合体およびその製造法 |
| DE3571678D1 (en) * | 1984-03-29 | 1989-08-24 | Ngk Insulators Ltd | A metal ceramics composite article and a process for manufacturing the same |
-
1987
- 1987-01-14 JP JP62005122A patent/JPS6322225A/ja active Granted
- 1987-03-12 US US07/025,199 patent/US4810585A/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-03-18 DE DE8787302315T patent/DE3770498D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-03-18 EP EP87302315A patent/EP0238321B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-03-19 CA CA000532423A patent/CA1265654A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0238321B1 (en) | 1991-06-05 |
| US4810585A (en) | 1989-03-07 |
| EP0238321A1 (en) | 1987-09-23 |
| DE3770498D1 (de) | 1991-07-11 |
| CA1265654A (en) | 1990-02-13 |
| JPS6322225A (ja) | 1988-01-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4719074A (en) | Metal-ceramic composite article and a method of producing the same | |
| EP0224345B1 (en) | Valve seat insert and cylinder head with the valve seat insert | |
| EP0142334B1 (en) | A metal-ceramic composite body and a method of manufacturing the same | |
| EP0139406B1 (en) | Metal-ceramics composite article and a method of producing the same | |
| JPH0526611B2 (ja) | ||
| US4856970A (en) | Metal-ceramic combination | |
| US4886695A (en) | Ceramic-metal composite bodies | |
| US4798493A (en) | Ceramic-metal composite body | |
| US4719075A (en) | Metal-ceramic composite article and a process for manufacturing the same | |
| US5089312A (en) | Ceramic-metal joined composite bodies with a curved bottom metal recess | |
| US4908256A (en) | Ceramic-metal composite bodies | |
| EP0157479B1 (en) | A metal ceramics composite article and a process for manufacturing the same | |
| KR100246703B1 (ko) | 세라믹 미끄름 부품 | |
| JPH0444630B2 (ja) | ||
| JPH0449512B2 (ja) | ||
| JPS59176407A (ja) | 環体部品と管状部材との結合体及びその製造法 | |
| JPH02211359A (ja) | セラミックスクラウンピストン及びその製造法 | |
| JPH01153577A (ja) | 金属・セラミックス接合体およびその製造方法 | |
| JPS63297280A (ja) | セラミツクと金属の接合構造 | |
| JPH05288014A (ja) | カムシャフト | |
| JPS62251023A (ja) | 金属・セラミツクス結合体 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |