JPH05276524A - 色信号処理回路 - Google Patents
色信号処理回路Info
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- JPH05276524A JPH05276524A JP6863392A JP6863392A JPH05276524A JP H05276524 A JPH05276524 A JP H05276524A JP 6863392 A JP6863392 A JP 6863392A JP 6863392 A JP6863392 A JP 6863392A JP H05276524 A JPH05276524 A JP H05276524A
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- signal
- switching
- color
- transistors
- amplifier
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 色副搬送波信号の安定な位相角切換え、復調
利得切換え、復調回路の位相軸と利得の連動、非連動又
は個々の切換えができる。 【構成】 差動アンプＱ28，Ｑ29，Ｑ42，Ｑ43から成る
色副搬送波アンプと、差動アンプの一方のトランジスタ
のコレクタに接続したトランジスタから成る差動切換用
アンプＱ25〜Ｑ27，Ｑ39〜Ｑ41と、それらのベースに接
続して差動切換用アンプを切り換えるためのスイッチ用
トランジスタＱ45，Ｑ46と、差動切換用アンプのトラン
ジスタのコレクタにエミッタサイズ比の異なるトランジ
スタを接続した信号電流分割手段Ｑ23，Ｑ24，Ｑ33〜Ｑ
38と、各差動アンプのトランジスタのコレクタにカスケ
ード接続し、分割信号電流を位相合成し、負荷抵抗Ｒ2
1，Ｒ22より２種の位相の異なる色副搬送波信号を復調
回路へ出力するカスケード接続トランジスタＱ21，Ｑ2
2，Ｑ31，Ｑ32とを具備する。
利得切換え、復調回路の位相軸と利得の連動、非連動又
は個々の切換えができる。 【構成】 差動アンプＱ28，Ｑ29，Ｑ42，Ｑ43から成る
色副搬送波アンプと、差動アンプの一方のトランジスタ
のコレクタに接続したトランジスタから成る差動切換用
アンプＱ25〜Ｑ27，Ｑ39〜Ｑ41と、それらのベースに接
続して差動切換用アンプを切り換えるためのスイッチ用
トランジスタＱ45，Ｑ46と、差動切換用アンプのトラン
ジスタのコレクタにエミッタサイズ比の異なるトランジ
スタを接続した信号電流分割手段Ｑ23，Ｑ24，Ｑ33〜Ｑ
38と、各差動アンプのトランジスタのコレクタにカスケ
ード接続し、分割信号電流を位相合成し、負荷抵抗Ｒ2
1，Ｒ22より２種の位相の異なる色副搬送波信号を復調
回路へ出力するカスケード接続トランジスタＱ21，Ｑ2
2，Ｑ31，Ｑ32とを具備する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は色信号処理回路に係り、
特にテレビジョン受像機の色復調回路における位相や利
得の切換えを行う色信号処理回路に関する。
特にテレビジョン受像機の色復調回路における位相や利
得の切換えを行う色信号処理回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】図１３は従来の色信号処理回路を示すブ
ロック図である。図１３において、搬送色信号が第１ク
ロマアンプ１に入力され、ここで増幅された搬送色信号
（クロマ信号及びバースト信号）は、次段のバーストア
ンプ２と第２のクロマアンプ３に供給される。バースト
アンプ２では、バースト信号が分離・増幅され、増幅さ
れたバースト信号は自動カラー（色飽和度・彩度）調整
回路（以下、ＡＣＣ検波回路という）４へ伝達され、こ
こで平滑されて、クロマ入力振幅に関係なくある一定の
バースト振幅になるように第１クロマアンプ１の利得を
制御し、その結果第１クロマアンプ１の搬送色信号を一
定にし、バーストアンプ２の出力のバースト信号振幅も
一定値に保つ。安定化（一定）されたバースト信号は次
段の自動位相制御回路（以下、ＡＰＣ検波回路という）
５及びカラーキラー検波回路６へ入力される。電圧制御
発振回路（以下、ＶＣＯ回路という）７より自由に発振
した色副搬送波信号を９０°移相回路及びキャリアアン
プ（以下、９０°移相回路及びＣＷアンプという）８へ
入力し、出力した２種の９０°位相差を保った色副搬送
波信号を、色副搬送波用ＡＣＣ検波回路（以下、ＣＷＡ
ＣＣ検波回路という）９へ入力し、ＶＣＯ回路７の出力
振幅変化による振幅を制御し一定の互いに９０°位相差
を保った各色副搬送波信号を、バースト期間制御するこ
となくクロマ期間のみ色相制御する色相回路１０へ入力
し、バースト期間制御しない位相制御用（ＡＰＣ）色副
搬送波信号（ＡＰＣ ＣＷという）と前記ＡＣＣ検波回
路４により一定となったバーストアンプ２の出力のバー
スト信号とで９０°ロック（閉ループ形成）するように
ＡＰＣ検波回路５が働く。即ち、ＡＰＣ検波回路５で
は、バースト信号と色相回路１０からのＡＰＣ検波用色
副搬送波信号（ＡＰＣ ＣＷ）との位相差を検出し、両
信号の位相差が９０°の関係となるように、ＶＣＯ回路
７の発振周波数を位相制御する。また、ＡＰＣキラーキ
ャリアアンプ（ＡＰＣ／Ｋｉｌｌｅｒ ＣＷアンプ）１
１では、バースト信号に対して９０°移相ロックした色
副搬送波信号（ＡＰＣ ＣＷ）よりもさらに９０°位相
シフトしたカラーキラー検波用の色副搬送波信号（Ｋｉ
ｌｌｅｒ ＣＷ）を作成し、カラーキラー検波回路６で
はこのＫｉｌｌｅｒ ＣＷと前記バースト信号とで同位
相又は逆位相の検波を行い、この検波に基づいてバース
ト信号の有無を判定し、これによりカラー・白黒判定を
し、白黒の場合にはカラーキラーを第２クロマアンプ３
からのクロマ信号にかける。即ち、バースト信号がない
場合（白黒放送時）、或いは搬送色信号レベルが非常に
低下している場合を検出し、このような場合にはカラー
制御回路１２を制御してクロマ信号を遮断する。また、
色相回路１０の位相可変ボリューム１６によりＡＰＣ
ＣＷ，ＫｉｌｌｅｒＣＷに対して復調用色副搬送波信号
位相が変化して色相を変化させることができる。即ち、
バースト信号とＡＰＣ ＣＷ，Ｋｉｌｌｅｒ ＣＷが９
０°にロックしており、位相可変ボリューム１６の可変
により等価的に復調用色副搬送波信号軸が変化する。
ロック図である。図１３において、搬送色信号が第１ク
ロマアンプ１に入力され、ここで増幅された搬送色信号
（クロマ信号及びバースト信号）は、次段のバーストア
ンプ２と第２のクロマアンプ３に供給される。バースト
アンプ２では、バースト信号が分離・増幅され、増幅さ
れたバースト信号は自動カラー（色飽和度・彩度）調整
回路（以下、ＡＣＣ検波回路という）４へ伝達され、こ
こで平滑されて、クロマ入力振幅に関係なくある一定の
バースト振幅になるように第１クロマアンプ１の利得を
制御し、その結果第１クロマアンプ１の搬送色信号を一
定にし、バーストアンプ２の出力のバースト信号振幅も
一定値に保つ。安定化（一定）されたバースト信号は次
段の自動位相制御回路（以下、ＡＰＣ検波回路という）
５及びカラーキラー検波回路６へ入力される。電圧制御
発振回路（以下、ＶＣＯ回路という）７より自由に発振
した色副搬送波信号を９０°移相回路及びキャリアアン
プ（以下、９０°移相回路及びＣＷアンプという）８へ
入力し、出力した２種の９０°位相差を保った色副搬送
波信号を、色副搬送波用ＡＣＣ検波回路（以下、ＣＷＡ
ＣＣ検波回路という）９へ入力し、ＶＣＯ回路７の出力
振幅変化による振幅を制御し一定の互いに９０°位相差
を保った各色副搬送波信号を、バースト期間制御するこ
となくクロマ期間のみ色相制御する色相回路１０へ入力
し、バースト期間制御しない位相制御用（ＡＰＣ）色副
搬送波信号（ＡＰＣ ＣＷという）と前記ＡＣＣ検波回
路４により一定となったバーストアンプ２の出力のバー
スト信号とで９０°ロック（閉ループ形成）するように
ＡＰＣ検波回路５が働く。即ち、ＡＰＣ検波回路５で
は、バースト信号と色相回路１０からのＡＰＣ検波用色
副搬送波信号（ＡＰＣ ＣＷ）との位相差を検出し、両
信号の位相差が９０°の関係となるように、ＶＣＯ回路
７の発振周波数を位相制御する。また、ＡＰＣキラーキ
ャリアアンプ（ＡＰＣ／Ｋｉｌｌｅｒ ＣＷアンプ）１
１では、バースト信号に対して９０°移相ロックした色
副搬送波信号（ＡＰＣ ＣＷ）よりもさらに９０°位相
シフトしたカラーキラー検波用の色副搬送波信号（Ｋｉ
ｌｌｅｒ ＣＷ）を作成し、カラーキラー検波回路６で
はこのＫｉｌｌｅｒ ＣＷと前記バースト信号とで同位
相又は逆位相の検波を行い、この検波に基づいてバース
ト信号の有無を判定し、これによりカラー・白黒判定を
し、白黒の場合にはカラーキラーを第２クロマアンプ３
からのクロマ信号にかける。即ち、バースト信号がない
場合（白黒放送時）、或いは搬送色信号レベルが非常に
低下している場合を検出し、このような場合にはカラー
制御回路１２を制御してクロマ信号を遮断する。また、
色相回路１０の位相可変ボリューム１６によりＡＰＣ
ＣＷ，ＫｉｌｌｅｒＣＷに対して復調用色副搬送波信号
位相が変化して色相を変化させることができる。即ち、
バースト信号とＡＰＣ ＣＷ，Ｋｉｌｌｅｒ ＣＷが９
０°にロックしており、位相可変ボリューム１６の可変
により等価的に復調用色副搬送波信号軸が変化する。
【０００３】次に、クロマ信号及び色復調については、
前記搬送色信号からバースト信号，クロマ信号と分離さ
れ、ＡＣＣ検波回路４により一定にされたクロマ信号は
第２クロマアンプ３で増幅され、さらにカラー制御回路
１２によってカラー制御（色飽和度制御）されたクロマ
信号は次段の復調回路１３に入力される。１７は手動の
カラー制御用ボリュームである。復調回路１３には、Ｒ
−Ｙ／Ｂ−Ｙキャリアアンプ及び位相切換回路（以下、
Ｒ−Ｙ／Ｂ−ＹＣＷアンプ及び位相切換回路という）１
４が接続され、前記のＶＣＯ回路７より発振出力した色
副搬送波信号のクロマ期間位相制御又は利得制御された
色副搬送波信号Ｒ−Ｙ及びＢ−Ｙ軸で復調され、復調回
路１３内の抵抗マトリクス（Ｇ−Ｙ）でそれぞれ色差信
号Ｒ−Ｙ，Ｇ−Ｙ，Ｂ−Ｙとして出力する。回路１４に
おける位相切換（又は利得切換）は、色副搬送波出力
（ｆsc Out）及び切換回路１５による外部抵抗（ＶＣ
Ｏ，開放，ＧＮＤ）切換えによって行われる。
前記搬送色信号からバースト信号，クロマ信号と分離さ
れ、ＡＣＣ検波回路４により一定にされたクロマ信号は
第２クロマアンプ３で増幅され、さらにカラー制御回路
１２によってカラー制御（色飽和度制御）されたクロマ
信号は次段の復調回路１３に入力される。１７は手動の
カラー制御用ボリュームである。復調回路１３には、Ｒ
−Ｙ／Ｂ−Ｙキャリアアンプ及び位相切換回路（以下、
Ｒ−Ｙ／Ｂ−ＹＣＷアンプ及び位相切換回路という）１
４が接続され、前記のＶＣＯ回路７より発振出力した色
副搬送波信号のクロマ期間位相制御又は利得制御された
色副搬送波信号Ｒ−Ｙ及びＢ−Ｙ軸で復調され、復調回
路１３内の抵抗マトリクス（Ｇ−Ｙ）でそれぞれ色差信
号Ｒ−Ｙ，Ｇ−Ｙ，Ｂ−Ｙとして出力する。回路１４に
おける位相切換（又は利得切換）は、色副搬送波出力
（ｆsc Out）及び切換回路１５による外部抵抗（ＶＣ
Ｏ，開放，ＧＮＤ）切換えによって行われる。
【０００４】しかし、一般的にＮＴＳＣ放送信号を受信
するに当たり伝送による位相歪み，ＣＲＴ発色及び色画
質等により、復調出力の位相を相対的に変更することは
従来から行われており、時々変更するのが一般的であ
る。このため、ＣＲＴ発色の変更に伴う復調相対位相変
更及び色画質に対する位相の合わせ込みについては、一
般的な集積回路設計をする際、事前に定数準備・用意し
希望値に対応させる。しかし、ＩＣ種類を増加してユー
ザーの要求に応えなければならず、コスト及び量産日程
等に問題を生ずる。
するに当たり伝送による位相歪み，ＣＲＴ発色及び色画
質等により、復調出力の位相を相対的に変更することは
従来から行われており、時々変更するのが一般的であ
る。このため、ＣＲＴ発色の変更に伴う復調相対位相変
更及び色画質に対する位相の合わせ込みについては、一
般的な集積回路設計をする際、事前に定数準備・用意し
希望値に対応させる。しかし、ＩＣ種類を増加してユー
ザーの要求に応えなければならず、コスト及び量産日程
等に問題を生ずる。
【０００５】上記問題点の改善として一例であるが、図
１４の従来例を参考にして説明する。
１４の従来例を参考にして説明する。
【０００６】図１４のＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ色副搬送波軸切換
回路は、図１３における破線枠内の回路ブロック部１４
に相当している。９０°移相回路及びＣＷアンプ８より
出力しＡＰＣロックした２種の互いに９０°移相差を保
った振幅一定（ＣＷ ＡＣＣ検波回路９により）の色副
搬送波信号ａ′及びｂ′（ただし、ａ′及びｂ′
の（′）はベクトルを表しており、ベクトルａ′とｂ′
間には図１５に示すような関係がある）は、それぞれの
差動アンプ（Ｑ5 ，Ｑ6 ，Ｑ7 ）を構成する各アンプ，
差動アンプ（Ｑ9 ，Ｑ10，Ｑ11）を構成する各アンプで
増幅される。差動アンプ（Ｑ5 ，Ｑ6 ，Ｑ7 ）を構成す
る各アンプの各コレクタにはトランジスタＱ1，差動切
換用トランジスタＱ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 がカスケード接続さ
れ、抵抗Ｒ1 を負荷とするカスケード接続のトランジス
タＱ1 のコレクタにはｂ′ベクトル位相の色副搬送波信
号が出力され次段復調回路１３へはＢ−Ｙ色副搬送波信
号（Ｂ−Ｙ ＣＷ）軸として入力される。また、前記差
動アンプ（Ｑ9 ，Ｑ10，Ｑ11）のアンプＱ9 のコレクタ
にはトランジスタＱ8 がカスケード接続され、アンプＱ
10のコレクタは直流電源Ｖccに接続されている。アンプ
Ｑ6 の−ｂ′位相の出力する差動切換用トランジスタＱ
2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 の各コレクタは抵抗負荷Ｒ2 、Ｒ2とＲ3
、Ｒ2 とＲ3 とＲ4 をそれぞれ介して直流電源Ｖccに
接続され、トランジスタＱ8 のコレクタは抵抗負荷Ｒ2
，Ｒ3 ，Ｒ4 及びＲ5 を直列に介して直流電源Ｖccに
接続し、これらトランジスタＱ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 ，Ｑ8 の
コレクタ出力はそれぞれベクトル合成され、次段の復調
回路１３へＲ−Ｙ色副搬送波信号（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸と
して入力される。Ｒ−Ｙ色副搬送波信号（Ｒ−Ｙ Ｃ
Ｗ）軸は差動切換用トランジスタＱ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 でそ
れぞれ位相角が切り換えられる。差動切換用トランジス
タＱ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 の切換えは、スイッチ用トランジス
タＱ12，Ｑ13のオン・オフによって行う。
回路は、図１３における破線枠内の回路ブロック部１４
に相当している。９０°移相回路及びＣＷアンプ８より
出力しＡＰＣロックした２種の互いに９０°移相差を保
った振幅一定（ＣＷ ＡＣＣ検波回路９により）の色副
搬送波信号ａ′及びｂ′（ただし、ａ′及びｂ′
の（′）はベクトルを表しており、ベクトルａ′とｂ′
間には図１５に示すような関係がある）は、それぞれの
差動アンプ（Ｑ5 ，Ｑ6 ，Ｑ7 ）を構成する各アンプ，
差動アンプ（Ｑ9 ，Ｑ10，Ｑ11）を構成する各アンプで
増幅される。差動アンプ（Ｑ5 ，Ｑ6 ，Ｑ7 ）を構成す
る各アンプの各コレクタにはトランジスタＱ1，差動切
換用トランジスタＱ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 がカスケード接続さ
れ、抵抗Ｒ1 を負荷とするカスケード接続のトランジス
タＱ1 のコレクタにはｂ′ベクトル位相の色副搬送波信
号が出力され次段復調回路１３へはＢ−Ｙ色副搬送波信
号（Ｂ−Ｙ ＣＷ）軸として入力される。また、前記差
動アンプ（Ｑ9 ，Ｑ10，Ｑ11）のアンプＱ9 のコレクタ
にはトランジスタＱ8 がカスケード接続され、アンプＱ
10のコレクタは直流電源Ｖccに接続されている。アンプ
Ｑ6 の−ｂ′位相の出力する差動切換用トランジスタＱ
2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 の各コレクタは抵抗負荷Ｒ2 、Ｒ2とＲ3
、Ｒ2 とＲ3 とＲ4 をそれぞれ介して直流電源Ｖccに
接続され、トランジスタＱ8 のコレクタは抵抗負荷Ｒ2
，Ｒ3 ，Ｒ4 及びＲ5 を直列に介して直流電源Ｖccに
接続し、これらトランジスタＱ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 ，Ｑ8 の
コレクタ出力はそれぞれベクトル合成され、次段の復調
回路１３へＲ−Ｙ色副搬送波信号（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸と
して入力される。Ｒ−Ｙ色副搬送波信号（Ｒ−Ｙ Ｃ
Ｗ）軸は差動切換用トランジスタＱ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 でそ
れぞれ位相角が切り換えられる。差動切換用トランジス
タＱ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 の切換えは、スイッチ用トランジス
タＱ12，Ｑ13のオン・オフによって行う。
【０００７】Ｑ12オフ・Ｑ13オンの場合、差動切換用ト
ランジスタはＱ2 ，Ｑ3 で構成するが、初期バイアス電
圧＋Ｂ3 ，＋Ｂ2 については＋Ｂ3 ＞＋Ｂ2 と予め設定
してあるため、差動切換用トランジスタはＱ2 がオンす
る。このため、−ｂ′位相の負荷はＲ2 ，また合成用の
ａ′位相の負荷は（Ｒ2 ＋Ｒ3 ＋Ｒ4 ＋Ｒ5 ）となりベ
クトル合成しＲ−Ｙ色副搬送波信号（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸
を作成する。
ランジスタはＱ2 ，Ｑ3 で構成するが、初期バイアス電
圧＋Ｂ3 ，＋Ｂ2 については＋Ｂ3 ＞＋Ｂ2 と予め設定
してあるため、差動切換用トランジスタはＱ2 がオンす
る。このため、−ｂ′位相の負荷はＲ2 ，また合成用の
ａ′位相の負荷は（Ｒ2 ＋Ｒ3 ＋Ｒ4 ＋Ｒ5 ）となりベ
クトル合成しＲ−Ｙ色副搬送波信号（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸
を作成する。
【０００８】次に、Ｑ12，Ｑ13の両者共オンの場合、差
動切換用トランジスタはＱ3 がオンする。このため、−
ｂ′位相の負荷は（Ｒ2 ＋Ｒ3 ）、また合成用のａ′位
相の負荷は（Ｒ2 ＋Ｒ3 ＋Ｒ4 ＋Ｒ5 ）となりベクトル
合成しＲ−Ｙ色副搬送波信号（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸を作成
する。
動切換用トランジスタはＱ3 がオンする。このため、−
ｂ′位相の負荷は（Ｒ2 ＋Ｒ3 ）、また合成用のａ′位
相の負荷は（Ｒ2 ＋Ｒ3 ＋Ｒ4 ＋Ｒ5 ）となりベクトル
合成しＲ−Ｙ色副搬送波信号（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸を作成
する。
【０００９】さらに、Ｑ12オン・Ｑ13オフの場合、差動
切換用トランジスタはＱ4 がオンする。よって、−ｂ′
位相の負荷は（Ｒ2 ＋Ｒ3 ＋Ｒ4 ）また合成用のａ′位
相の負荷は（Ｒ2 ＋Ｒ3 ＋Ｒ4 ＋Ｒ5 ）となりベクトル
合成しＲ−Ｙ色副搬送波信号（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸を作成
する。このようにＱ12，Ｑ13のオン・オフによって、Ｒ
−Ｙ ＣＷ軸の位相切換えが可能となる。
切換用トランジスタはＱ4 がオンする。よって、−ｂ′
位相の負荷は（Ｒ2 ＋Ｒ3 ＋Ｒ4 ）また合成用のａ′位
相の負荷は（Ｒ2 ＋Ｒ3 ＋Ｒ4 ＋Ｒ5 ）となりベクトル
合成しＲ−Ｙ色副搬送波信号（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸を作成
する。このようにＱ12，Ｑ13のオン・オフによって、Ｒ
−Ｙ ＣＷ軸の位相切換えが可能となる。
【００１０】図１６はＱ12，Ｑ13のオン，オフによって
切り換えられるＢ−Ｙ色副搬送波信号（Ｂ−Ｙ ＣＷ）
軸に対するＲ−Ｙ色副搬送波信号（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸の
位相角を示している。図１６において、(a) はＱ12オフ
・Ｑ13オンの場合、(b) はＱ12，Ｑ13共にオンの場合、
(c) はＱ12オン・Ｑ13オフの場合の位相角の変化を示し
ている。
切り換えられるＢ−Ｙ色副搬送波信号（Ｂ−Ｙ ＣＷ）
軸に対するＲ−Ｙ色副搬送波信号（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸の
位相角を示している。図１６において、(a) はＱ12オフ
・Ｑ13オンの場合、(b) はＱ12，Ｑ13共にオンの場合、
(c) はＱ12オン・Ｑ13オフの場合の位相角の変化を示し
ている。
【００１１】ところで、図１４の回路には次のような問
題点がある。即ち、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ色副搬送波信号の相
対的位相差を比較する際、Ｂ−Ｙ色副搬送波用トランジ
スタについてはＱ1 のコレクタサブ容量が負荷抵抗に付
加するだけですむが、Ｒ−Ｙ色副搬送波用トランジスタ
についてはＱ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 ，Ｑ8 のコレクタサブ容量
が各負荷抵抗に付加するため、予め決めた位相角が得ら
れない。また、素子のばらつき特に抵抗ばらつき（一般
に±２０％の絶対値変化）による位相回転が大きい問題
点などがある。従って、ユーザーの要求する位相角が得
にくく、しかもばらつきが大きいという欠点がある。
題点がある。即ち、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ色副搬送波信号の相
対的位相差を比較する際、Ｂ−Ｙ色副搬送波用トランジ
スタについてはＱ1 のコレクタサブ容量が負荷抵抗に付
加するだけですむが、Ｒ−Ｙ色副搬送波用トランジスタ
についてはＱ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 ，Ｑ8 のコレクタサブ容量
が各負荷抵抗に付加するため、予め決めた位相角が得ら
れない。また、素子のばらつき特に抵抗ばらつき（一般
に±２０％の絶対値変化）による位相回転が大きい問題
点などがある。従って、ユーザーの要求する位相角が得
にくく、しかもばらつきが大きいという欠点がある。
【００１２】また一方、一般的にＮＴＳＣ放送信号を受
信するにあたり、伝送による位相歪み・ＣＲＴ蛍光体変
更による発色及び色画質等により、復調出力の相対振幅
を切り換えるのは従来から行われている。このＣＲＴ発
色の変更に伴う復調相対振幅変更及び色画質に対する振
幅の合わせ込みについても、一般的な集積回路設計をす
る際に事前に定数準備・用意し希望の値に対応させる。
具体的には、集積回路内のアルミ層を変更することによ
り行われる。しかしながら、ＩＣコスト及び量産日程等
に問題がある。
信するにあたり、伝送による位相歪み・ＣＲＴ蛍光体変
更による発色及び色画質等により、復調出力の相対振幅
を切り換えるのは従来から行われている。このＣＲＴ発
色の変更に伴う復調相対振幅変更及び色画質に対する振
幅の合わせ込みについても、一般的な集積回路設計をす
る際に事前に定数準備・用意し希望の値に対応させる。
具体的には、集積回路内のアルミ層を変更することによ
り行われる。しかしながら、ＩＣコスト及び量産日程等
に問題がある。
【００１３】上記の問題点の改善として図１７の従来例
について説明する。図１７は図１３における復調回路１
３とＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ利得切換回路の部分を具体的に示し
たものである。第１クロマアンプ１から出力される互い
に１８０°位相の異なった搬送色信号（クロマ信号及び
バースト信号）は第２クロマアンプ３（Ｑ75〜Ｑ78，Ｑ
79）に入力され、ここでクロマ信号が分離・増幅され
る。このクロマ信号はカラー制御回路１２（Ｑ71〜Ｑ7
4）でカラー制御され、たクロマ信号は、容量結合回路
を介して次段の復調回路１３へ入力される。ここで、上
記カラー制御されたクロマ信号ａ′，−ａ′は、３利得
切換したＲ−Ｙ差動アンプ（Ｑ84〜Ｑ87とＱ104，Ｑ88
〜Ｑ91とＱ105，Ｑ92〜Ｑ95とＱ106 ），基準用Ｂ−Ｙ
差動アンプ（Ｑ100〜Ｑ103 とＱ107）を構成するＱ84・
Ｑ87，Ｑ88・Ｑ91，Ｑ92・Ｑ95，Ｑ100・Ｑ103の各ベー
スにそれぞれ差動入力され、またＱ85・Ｑ86，Ｑ89・Ｑ
90，Ｑ93・Ｑ94，Ｑ101・Ｑ102の各ベースにはバースト
期間のみオンになる水平ブランキングパルス（Ｈ．ＢＬ
Ｋ）を印加する。前記Ｒ−Ｙ差動アンプ（Ｑ84・Ｑ85，
Ｑ88・Ｑ89，Ｑ92・Ｑ93）のコレクタ同士を接続し、ま
たＲ−Ｙ差動アンプ（Ｑ86・Ｑ87，Ｑ90・Ｑ91，Ｑ94・
Ｑ95）のコレクタ同士を接続し、更にＢ−Ｙ差動アンプ
（Ｑ100・Ｑ101，Ｑ102・Ｑ103）のコレクタ同士を接続
し、上段には、Ｒ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸と
の位相検波を行うダブルバランス回路（Ｑ80〜Ｑ83）、
Ｂ−Ｙ色副搬送波（Ｂ−Ｙ ＣＷ）軸との位相検波を行
うダブルバランス回路（Ｑ96〜Ｑ99）が構成され、前記
のカラー制御されたクロマ信号位相とＶＣＯ発振よりＡ
ＰＣロック（ＡＰＣ閉ループ状態）されたＲ−Ｙ／Ｂ−
Ｙ色副搬送波軸とでそれぞれ位相検波され、負荷抵抗Ｒ
79と容量Ｃ71（復調の際に発生する高調波の除去）によ
りＲ−Ｙ軸で復調したＲ−Ｙ色差信号が出力される。ま
た、負荷抵抗Ｒ80，容量Ｃ72によりＢ−Ｙ軸で復調した
Ｂ−Ｙ色差信号が出力され、Ｇ−Ｙ色差出力は−（Ｒ−
Ｙ） ＣＷ，−（Ｂ−Ｙ） ＣＷの各負荷抵抗Ｒ81，Ｒ8
2，Ｒ83，Ｒ84（但し、Ｒ83，Ｒ84は出力の直流レベル
合わせ），容量Ｃ73により抵抗マトリクスで再現でき
る。さらに、Ｒ−Ｙ復調出力振幅を切り換えるため、各
Ｒ−Ｙ差動アンプの定電流源Ｑ104，Ｑ105，Ｑ106 をそ
れぞれ切り換えることにより利得切換えが可能である。
この場合スイッチ用トランジスタＱ109，Ｑ110，Ｑ111
のオン・オフによりＲ−Ｙ利得を小，中，大と切り換え
る構成とすることにより、Ｂ−Ｙ復調出力比に対してＲ
−Ｙ復調出力比を切り換えることが可能となり、上記の
問題（ＩＣコスト及び量産日程など）は改善する。
について説明する。図１７は図１３における復調回路１
３とＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ利得切換回路の部分を具体的に示し
たものである。第１クロマアンプ１から出力される互い
に１８０°位相の異なった搬送色信号（クロマ信号及び
バースト信号）は第２クロマアンプ３（Ｑ75〜Ｑ78，Ｑ
79）に入力され、ここでクロマ信号が分離・増幅され
る。このクロマ信号はカラー制御回路１２（Ｑ71〜Ｑ7
4）でカラー制御され、たクロマ信号は、容量結合回路
を介して次段の復調回路１３へ入力される。ここで、上
記カラー制御されたクロマ信号ａ′，−ａ′は、３利得
切換したＲ−Ｙ差動アンプ（Ｑ84〜Ｑ87とＱ104，Ｑ88
〜Ｑ91とＱ105，Ｑ92〜Ｑ95とＱ106 ），基準用Ｂ−Ｙ
差動アンプ（Ｑ100〜Ｑ103 とＱ107）を構成するＱ84・
Ｑ87，Ｑ88・Ｑ91，Ｑ92・Ｑ95，Ｑ100・Ｑ103の各ベー
スにそれぞれ差動入力され、またＱ85・Ｑ86，Ｑ89・Ｑ
90，Ｑ93・Ｑ94，Ｑ101・Ｑ102の各ベースにはバースト
期間のみオンになる水平ブランキングパルス（Ｈ．ＢＬ
Ｋ）を印加する。前記Ｒ−Ｙ差動アンプ（Ｑ84・Ｑ85，
Ｑ88・Ｑ89，Ｑ92・Ｑ93）のコレクタ同士を接続し、ま
たＲ−Ｙ差動アンプ（Ｑ86・Ｑ87，Ｑ90・Ｑ91，Ｑ94・
Ｑ95）のコレクタ同士を接続し、更にＢ−Ｙ差動アンプ
（Ｑ100・Ｑ101，Ｑ102・Ｑ103）のコレクタ同士を接続
し、上段には、Ｒ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸と
の位相検波を行うダブルバランス回路（Ｑ80〜Ｑ83）、
Ｂ−Ｙ色副搬送波（Ｂ−Ｙ ＣＷ）軸との位相検波を行
うダブルバランス回路（Ｑ96〜Ｑ99）が構成され、前記
のカラー制御されたクロマ信号位相とＶＣＯ発振よりＡ
ＰＣロック（ＡＰＣ閉ループ状態）されたＲ−Ｙ／Ｂ−
Ｙ色副搬送波軸とでそれぞれ位相検波され、負荷抵抗Ｒ
79と容量Ｃ71（復調の際に発生する高調波の除去）によ
りＲ−Ｙ軸で復調したＲ−Ｙ色差信号が出力される。ま
た、負荷抵抗Ｒ80，容量Ｃ72によりＢ−Ｙ軸で復調した
Ｂ−Ｙ色差信号が出力され、Ｇ−Ｙ色差出力は−（Ｒ−
Ｙ） ＣＷ，−（Ｂ−Ｙ） ＣＷの各負荷抵抗Ｒ81，Ｒ8
2，Ｒ83，Ｒ84（但し、Ｒ83，Ｒ84は出力の直流レベル
合わせ），容量Ｃ73により抵抗マトリクスで再現でき
る。さらに、Ｒ−Ｙ復調出力振幅を切り換えるため、各
Ｒ−Ｙ差動アンプの定電流源Ｑ104，Ｑ105，Ｑ106 をそ
れぞれ切り換えることにより利得切換えが可能である。
この場合スイッチ用トランジスタＱ109，Ｑ110，Ｑ111
のオン・オフによりＲ−Ｙ利得を小，中，大と切り換え
る構成とすることにより、Ｂ−Ｙ復調出力比に対してＲ
−Ｙ復調出力比を切り換えることが可能となり、上記の
問題（ＩＣコスト及び量産日程など）は改善する。
【００１４】しかし、Ｒ−Ｙ復調出力を切り換え際、次
のような問題点が考えられる。第１には定電流を切り換
えるため、Ｒ−Ｙ色差信号の出力直流電圧が変化するこ
と。このため、Ｇ−Ｙ出力直流電圧も若干変化する。第
２にはＲ−Ｙ復調利得を切り換えるため、復調器による
色副搬送波信号リーク（もれ）が変化するなどの問題が
ある。色差信号の直流電圧変化による差はホワイトバラ
ンス変化，色副搬送波リークは画面斜縞現象として現
れ、素子ばらつき特に抵抗や容量（一般には抵抗が±２
０％，容量が±３０％絶対値変化すると言われてい
る。）等で、ホワイトバランス変化の場合、ＣＲＴカッ
トオフ調整が困難となること，色副搬送波リークの場
合、外部フィルタ回路の定数を変更する必要が生じるこ
と等の問題があり、実際に量産する場合に使いにくい欠
点がある。
のような問題点が考えられる。第１には定電流を切り換
えるため、Ｒ−Ｙ色差信号の出力直流電圧が変化するこ
と。このため、Ｇ−Ｙ出力直流電圧も若干変化する。第
２にはＲ−Ｙ復調利得を切り換えるため、復調器による
色副搬送波信号リーク（もれ）が変化するなどの問題が
ある。色差信号の直流電圧変化による差はホワイトバラ
ンス変化，色副搬送波リークは画面斜縞現象として現
れ、素子ばらつき特に抵抗や容量（一般には抵抗が±２
０％，容量が±３０％絶対値変化すると言われてい
る。）等で、ホワイトバランス変化の場合、ＣＲＴカッ
トオフ調整が困難となること，色副搬送波リークの場
合、外部フィルタ回路の定数を変更する必要が生じるこ
と等の問題があり、実際に量産する場合に使いにくい欠
点がある。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】上記の如く、集積回路
（ＩＣ）において、色信号処理回路の復調回路の位相軸
（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）切換や復調回路利得（Ｒ−Ｙ／Ｂ
−Ｙ比）切換は、ＩＣ内部で変更できるよう定数準備・
用意しＩＣ変更するのが一般的である。このため、従来
ではＩＣ種類を増加してユーザーの要求に応えなければ
ならず、量産する上での欠点となる。また、図１４の色
副搬送波信号（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ）位相切換では、負荷抵
抗を切り換えるため、トランジスタのコレクタサブ容量
により位相回転が変化し、所定の位相角が得られない。
また、素子ばらつき特に抵抗のばらつきに大きく左右さ
れる。
（ＩＣ）において、色信号処理回路の復調回路の位相軸
（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）切換や復調回路利得（Ｒ−Ｙ／Ｂ
−Ｙ比）切換は、ＩＣ内部で変更できるよう定数準備・
用意しＩＣ変更するのが一般的である。このため、従来
ではＩＣ種類を増加してユーザーの要求に応えなければ
ならず、量産する上での欠点となる。また、図１４の色
副搬送波信号（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ）位相切換では、負荷抵
抗を切り換えるため、トランジスタのコレクタサブ容量
により位相回転が変化し、所定の位相角が得られない。
また、素子ばらつき特に抵抗のばらつきに大きく左右さ
れる。
【００１６】また、復調出力の利得切換では、図１７の
ように復調回路のＡＣ利得の切換えが考えられる。しか
し、復調出力の直流電圧及び３軸電圧差の変化を生じた
り、復調回路からの色副搬送波信号リークが３軸相対比
で変化する欠点がある。
ように復調回路のＡＣ利得の切換えが考えられる。しか
し、復調出力の直流電圧及び３軸電圧差の変化を生じた
り、復調回路からの色副搬送波信号リークが３軸相対比
で変化する欠点がある。
【００１７】上記問題点を解決するため、本発明は、復
調回路位相軸（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）の切換において、色
副搬送波信号を切り換える際に、位相角切換えによる位
相回転の変化を少なくすることができる色信号処理回路
を提供することを目的とするものである。
調回路位相軸（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）の切換において、色
副搬送波信号を切り換える際に、位相角切換えによる位
相回転の変化を少なくすることができる色信号処理回路
を提供することを目的とするものである。
【００１８】また、本発明の他の目的は、復調回路利得
（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）の切換において、復調出力直流電
圧及び３軸電圧差が変化したり、復調回路からの色副搬
送波信号リークが３軸相対比で変化することなく、安定
な復調利得切換えを行うことができる色信号処理回路を
提供することである。
（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）の切換において、復調出力直流電
圧及び３軸電圧差が変化したり、復調回路からの色副搬
送波信号リークが３軸相対比で変化することなく、安定
な復調利得切換えを行うことができる色信号処理回路を
提供することである。
【００１９】さらに、本発明の他の目的は、復調回路位
相軸（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比），復調回路利得（Ｒ−Ｙ／Ｂ
−Ｙ比）を連動又は非連動で切り換えることができると
共に、また位相軸，利得をそれぞれ個々に切換えできる
柔軟性を持った色信号処理回路を提供することである。
相軸（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比），復調回路利得（Ｒ−Ｙ／Ｂ
−Ｙ比）を連動又は非連動で切り換えることができると
共に、また位相軸，利得をそれぞれ個々に切換えできる
柔軟性を持った色信号処理回路を提供することである。
【００２０】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、搬送色信
号を入力し、該信号中から分離したバースト信号に基づ
いて互いに所定角度位相の異なる２つの色副搬送波信号
を作成し、復調回路で前記搬送色信号から分離したクロ
マ信号と前記２つの色副搬送波信号を用いて３つの色差
信号を復調する際に、前記２つの色副搬送波信号の位相
差を切り換えることにより、Ｒ−Ｙ色差信号とＢ−Ｙ色
差信号の相対位相を切り換えるための色信号処理回路で
あって、前記２つの色副搬送波信号を増幅する２つの差
動アンプから成る第１，第２の色副搬送波アンプと、前
記第１，第２の色副搬送波アンプを構成する各差動アン
プの一方のトランジスタの各コレクタに接続した複数の
トランジスタから成る第１，第２の差動切換用アンプ
と、前記第１，第２の差動切換用アンプを構成するトラ
ンジスタの各ベースに接続してオン，オフし、第１，第
２の差動切換用アンプを切り換えるための第１，第２の
スイッチ用トランジスタと、第１，第２の差動切換用ア
ンプを構成する各トランジスタのコレクタにエミッタサ
イズ比の異なるトランジスタを接続し、各第１，第２の
差動切換用アンプごとに信号電流を分割する第１，第２
の信号電流分割手段と、前記第１，第２の色副搬送波ア
ンプを構成する各差動アンプの一方又はもう一方のトラ
ンジスタの各コレクタにカスケード接続し、前記第１，
第２の信号電流分割手段からの分割信号電流を位相合成
し、第１，第２の負荷抵抗より２種の位相の異なる色副
搬送波信号を前記復調回路へ出力する第１，第２のカス
ケード接続トランジスタとを具備したことを特徴とする
ものである。
号を入力し、該信号中から分離したバースト信号に基づ
いて互いに所定角度位相の異なる２つの色副搬送波信号
を作成し、復調回路で前記搬送色信号から分離したクロ
マ信号と前記２つの色副搬送波信号を用いて３つの色差
信号を復調する際に、前記２つの色副搬送波信号の位相
差を切り換えることにより、Ｒ−Ｙ色差信号とＢ−Ｙ色
差信号の相対位相を切り換えるための色信号処理回路で
あって、前記２つの色副搬送波信号を増幅する２つの差
動アンプから成る第１，第２の色副搬送波アンプと、前
記第１，第２の色副搬送波アンプを構成する各差動アン
プの一方のトランジスタの各コレクタに接続した複数の
トランジスタから成る第１，第２の差動切換用アンプ
と、前記第１，第２の差動切換用アンプを構成するトラ
ンジスタの各ベースに接続してオン，オフし、第１，第
２の差動切換用アンプを切り換えるための第１，第２の
スイッチ用トランジスタと、第１，第２の差動切換用ア
ンプを構成する各トランジスタのコレクタにエミッタサ
イズ比の異なるトランジスタを接続し、各第１，第２の
差動切換用アンプごとに信号電流を分割する第１，第２
の信号電流分割手段と、前記第１，第２の色副搬送波ア
ンプを構成する各差動アンプの一方又はもう一方のトラ
ンジスタの各コレクタにカスケード接続し、前記第１，
第２の信号電流分割手段からの分割信号電流を位相合成
し、第１，第２の負荷抵抗より２種の位相の異なる色副
搬送波信号を前記復調回路へ出力する第１，第２のカス
ケード接続トランジスタとを具備したことを特徴とする
ものである。
【００２１】第２の発明は、搬送色信号を入力し、該信
号中から分離したバースト信号に基づいて互いに所定角
度位相の異なる２つの色副搬送波信号を作成し、復調回
路で前記搬送色信号から分離したクロマ信号と前記２つ
の色副搬送波信号を用いて３つの色差信号を復調する際
に、Ｒ−Ｙ色差信号とＢ−Ｙ色差信号の相対振幅を切り
換えるための色信号処理回路であって、前記の入力搬送
色信号を互いに逆相の２つの搬送色信号として出力する
第１のクロマアンプと、この第１のクロマアンプからの
２つの搬送色信号を差動入力し、互いに逆相のクロマ信
号成分のみを増幅する差動アンプから成る第２のクロマ
アンプと、この第２のクロマアンプを構成する差動アン
プの一方のトランジスタのコレクタに接続した複数のト
ランジスタから成る第１の差動切換用アンプと、前記第
２のクロマアンプを構成する差動アンプの他方のトラン
ジスタのコレクタに接続した複数のトランジスタから成
る第２の差動切換用アンプと、前記第１，第２の差動切
換用アンプを構成するトランジスタの各ベースに接続し
てオン，オフし、第１，第２の差動切換用アンプの各ト
ランジスタを切り換えるための第１，第２のスイッチ用
トランジスタと、前記第１の差動切換用アンプを構成す
る各トランジスタのコレクタにエミッタサイズ比の異な
るトランジスタを接続し、信号利得を切り換えるための
第１の信号電流分割手段と、前記第２の差動切換用アン
プを構成する各トランジスタのコレクタにエミッタサイ
ズ比の異なるトランジスタを接続し、信号利得を切り換
えるための第２の信号電流分割手段と、前記第１，第２
の信号電流分割手段のコレクタ出力をカラー制御電圧に
て制御するダブルバランス回路から成り、第１，第２の
負荷抵抗より互いに逆位相の振幅の異なった２種のクロ
マ信号を前記復調回路へ出力するカラー制御手段とを具
備したことを特徴とするものである。
号中から分離したバースト信号に基づいて互いに所定角
度位相の異なる２つの色副搬送波信号を作成し、復調回
路で前記搬送色信号から分離したクロマ信号と前記２つ
の色副搬送波信号を用いて３つの色差信号を復調する際
に、Ｒ−Ｙ色差信号とＢ−Ｙ色差信号の相対振幅を切り
換えるための色信号処理回路であって、前記の入力搬送
色信号を互いに逆相の２つの搬送色信号として出力する
第１のクロマアンプと、この第１のクロマアンプからの
２つの搬送色信号を差動入力し、互いに逆相のクロマ信
号成分のみを増幅する差動アンプから成る第２のクロマ
アンプと、この第２のクロマアンプを構成する差動アン
プの一方のトランジスタのコレクタに接続した複数のト
ランジスタから成る第１の差動切換用アンプと、前記第
２のクロマアンプを構成する差動アンプの他方のトラン
ジスタのコレクタに接続した複数のトランジスタから成
る第２の差動切換用アンプと、前記第１，第２の差動切
換用アンプを構成するトランジスタの各ベースに接続し
てオン，オフし、第１，第２の差動切換用アンプの各ト
ランジスタを切り換えるための第１，第２のスイッチ用
トランジスタと、前記第１の差動切換用アンプを構成す
る各トランジスタのコレクタにエミッタサイズ比の異な
るトランジスタを接続し、信号利得を切り換えるための
第１の信号電流分割手段と、前記第２の差動切換用アン
プを構成する各トランジスタのコレクタにエミッタサイ
ズ比の異なるトランジスタを接続し、信号利得を切り換
えるための第２の信号電流分割手段と、前記第１，第２
の信号電流分割手段のコレクタ出力をカラー制御電圧に
て制御するダブルバランス回路から成り、第１，第２の
負荷抵抗より互いに逆位相の振幅の異なった２種のクロ
マ信号を前記復調回路へ出力するカラー制御手段とを具
備したことを特徴とするものである。
【００２２】第３の発明は、搬送色信号を入力し、該信
号中から分離したバースト信号に基づいて互いに所定角
度位相の異なる２つの色副搬送波信号を作成し、復調回
路で前記搬送色信号から分離したクロマ信号と前記２つ
の色副搬送波信号を用いて３つの色差信号を復調する際
に、Ｒ−Ｙ色差信号とＢ−Ｙ色差信号の相対位相及び／
又は相対振幅を切り換えるための色信号処理回路であっ
て、前記２つの色副搬送波信号を増幅する２つの差動ア
ンプから成る第１，第２の色副搬送波アンプと、前記第
１，第２の色副搬送波アンプを構成する各差動アンプの
一方のトランジスタの各コレクタに接続した複数のトラ
ンジスタから成る第１，第２の差動切換用アンプと、前
記第１，第２の差動切換用アンプを構成するトランジス
タの各ベースに接続してオン，オフし、第１，第２の差
動切換用アンプを切り換えるための第１，第２のスイッ
チ用トランジスタと、第１，第２の差動切換用アンプを
構成する各トランジスタのコレクタにエミッタサイズ比
の異なるトランジスタを接続し、各第１，第２の差動切
換用アンプごとに信号電流を分割する第１，第２の信号
電流分割手段と、前記第１，第２の色副搬送波アンプを
構成する各差動アンプの一方又はもう一方のトランジス
タの各コレクタにカスケード接続し、前記第１，第２の
信号電流分割手段からの分割信号電流を位相合成し、第
１，第２の負荷抵抗より２種の位相の異なる色副搬送波
信号を前記復調回路へ出力する第１，第２のカスケード
接続トランジスタとを具備して成る、Ｒ−Ｙ色差信号と
Ｂ−Ｙ色差信号の相対位相切換手段と、前記の入力搬送
色信号を互いに逆相の２つの搬送色信号として出力する
第１のクロマアンプと、この第１のクロマアンプからの
２つの搬送色信号を差動入力し、互いに逆相のクロマ信
号成分のみを増幅する差動アンプから成る第２のクロマ
アンプと、この第２のクロマアンプを構成する差動アン
プの一方のトランジスタのコレクタに接続した複数のト
ランジスタから成る第３の差動切換用アンプと、前記第
２のクロマアンプを構成する差動アンプの他方のトラン
ジスタのコレクタに接続した複数のトランジスタから成
る第４の差動切換用アンプと、前記第３，第４の差動切
換用アンプを構成するトランジスタの各ベースに接続し
てオン，オフし、第３，第４の差動切換用アンプの各ト
ランジスタを切り換えるための第３，第４のスイッチ用
トランジスタと、前記第３の差動切換用アンプを構成す
る各トランジスタのコレクタにエミッタサイズ比の異な
るトランジスタを接続し、信号利得を切り換えるための
第３の信号電流分割手段と、前記第４の差動切換用アン
プを構成する各トランジスタのコレクタにエミッタサイ
ズ比の異なるトランジスタを接続し、信号利得を切り換
えるための第４の信号電流分割手段と、前記第３，第４
の信号電流分割手段のコレクタ出力をカラー制御電圧に
て制御するダブルバランス回路から成り、第３，第４の
負荷抵抗より互いに逆位相の振幅の異なった２種のクロ
マ信号を前記復調回路へ出力するカラー制御手段とを具
備して成る、Ｒ−Ｙ色差信号とＢ−Ｙ色差信号の相対利
得切換手段と、前記相対位相切換手段の第１，第２のス
イッチ用トランジスタ及び前記相対利得切換手段の第
３，第４のスイッチ用トランジスタに対して並列に接続
してオン，オフすることにより、Ｒ−Ｙ色差信号とＢ−
Ｙ色差信号の相対位相・相対振幅を連動或いは固定選択
するための第５，第６のスイッチ用トランジスタとを具
備したことを特徴とするものである。
号中から分離したバースト信号に基づいて互いに所定角
度位相の異なる２つの色副搬送波信号を作成し、復調回
路で前記搬送色信号から分離したクロマ信号と前記２つ
の色副搬送波信号を用いて３つの色差信号を復調する際
に、Ｒ−Ｙ色差信号とＢ−Ｙ色差信号の相対位相及び／
又は相対振幅を切り換えるための色信号処理回路であっ
て、前記２つの色副搬送波信号を増幅する２つの差動ア
ンプから成る第１，第２の色副搬送波アンプと、前記第
１，第２の色副搬送波アンプを構成する各差動アンプの
一方のトランジスタの各コレクタに接続した複数のトラ
ンジスタから成る第１，第２の差動切換用アンプと、前
記第１，第２の差動切換用アンプを構成するトランジス
タの各ベースに接続してオン，オフし、第１，第２の差
動切換用アンプを切り換えるための第１，第２のスイッ
チ用トランジスタと、第１，第２の差動切換用アンプを
構成する各トランジスタのコレクタにエミッタサイズ比
の異なるトランジスタを接続し、各第１，第２の差動切
換用アンプごとに信号電流を分割する第１，第２の信号
電流分割手段と、前記第１，第２の色副搬送波アンプを
構成する各差動アンプの一方又はもう一方のトランジス
タの各コレクタにカスケード接続し、前記第１，第２の
信号電流分割手段からの分割信号電流を位相合成し、第
１，第２の負荷抵抗より２種の位相の異なる色副搬送波
信号を前記復調回路へ出力する第１，第２のカスケード
接続トランジスタとを具備して成る、Ｒ−Ｙ色差信号と
Ｂ−Ｙ色差信号の相対位相切換手段と、前記の入力搬送
色信号を互いに逆相の２つの搬送色信号として出力する
第１のクロマアンプと、この第１のクロマアンプからの
２つの搬送色信号を差動入力し、互いに逆相のクロマ信
号成分のみを増幅する差動アンプから成る第２のクロマ
アンプと、この第２のクロマアンプを構成する差動アン
プの一方のトランジスタのコレクタに接続した複数のト
ランジスタから成る第３の差動切換用アンプと、前記第
２のクロマアンプを構成する差動アンプの他方のトラン
ジスタのコレクタに接続した複数のトランジスタから成
る第４の差動切換用アンプと、前記第３，第４の差動切
換用アンプを構成するトランジスタの各ベースに接続し
てオン，オフし、第３，第４の差動切換用アンプの各ト
ランジスタを切り換えるための第３，第４のスイッチ用
トランジスタと、前記第３の差動切換用アンプを構成す
る各トランジスタのコレクタにエミッタサイズ比の異な
るトランジスタを接続し、信号利得を切り換えるための
第３の信号電流分割手段と、前記第４の差動切換用アン
プを構成する各トランジスタのコレクタにエミッタサイ
ズ比の異なるトランジスタを接続し、信号利得を切り換
えるための第４の信号電流分割手段と、前記第３，第４
の信号電流分割手段のコレクタ出力をカラー制御電圧に
て制御するダブルバランス回路から成り、第３，第４の
負荷抵抗より互いに逆位相の振幅の異なった２種のクロ
マ信号を前記復調回路へ出力するカラー制御手段とを具
備して成る、Ｒ−Ｙ色差信号とＢ−Ｙ色差信号の相対利
得切換手段と、前記相対位相切換手段の第１，第２のス
イッチ用トランジスタ及び前記相対利得切換手段の第
３，第４のスイッチ用トランジスタに対して並列に接続
してオン，オフすることにより、Ｒ−Ｙ色差信号とＢ−
Ｙ色差信号の相対位相・相対振幅を連動或いは固定選択
するための第５，第６のスイッチ用トランジスタとを具
備したことを特徴とするものである。
【００２３】
【作用】第１の発明では、２軸復調回路におけるＲ−
Ｙ，Ｂ−Ｙ復調軸を色副搬送波信号の位相角で決定する
際に、ベクトル合成に必要な信号電流比を切り換えるこ
とによって、Ｂ−Ｙ色副搬送波信号に対するＲ−Ｙ色副
搬送波信号の相対位相角を変化させ、安定な復調回路軸
の位相角を選択できるようにした。
Ｙ，Ｂ−Ｙ復調軸を色副搬送波信号の位相角で決定する
際に、ベクトル合成に必要な信号電流比を切り換えるこ
とによって、Ｂ−Ｙ色副搬送波信号に対するＲ−Ｙ色副
搬送波信号の相対位相角を変化させ、安定な復調回路軸
の位相角を選択できるようにした。
【００２４】第２の発明では、２軸復調回路の相対振幅
（利得）を切り換える際に、第２クロマアンプの利得
を、信号電流比で切り換えて、それぞれＲ−Ｙクロマ信
号とＢ−Ｙクロマ信号の比率を変えることによって、後
段の同利得の２軸復調回路にて復調されるＲ−Ｙ色差信
号，Ｂ−Ｙ色差信号の相対振幅が等価的に切り換えられ
る。これにより、安定なＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ相対利得比が得
られる。
（利得）を切り換える際に、第２クロマアンプの利得
を、信号電流比で切り換えて、それぞれＲ−Ｙクロマ信
号とＢ−Ｙクロマ信号の比率を変えることによって、後
段の同利得の２軸復調回路にて復調されるＲ−Ｙ色差信
号，Ｂ−Ｙ色差信号の相対振幅が等価的に切り換えられ
る。これにより、安定なＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ相対利得比が得
られる。
【００２５】第３の発明では、２軸復調回路における相
対位相角，相対振幅をそれぞれ切り換える際に、Ｒ−Ｙ
色副搬送波信号の位相角，第２クロマアンプのＲ−Ｙク
ロマ信号・Ｂ−Ｙクロマ信号比率を対として連動で切り
換えたり、またＲ−Ｙ色副搬送波信号の位相角，第２ク
ロマアンプのＲ−Ｙクロマ信号・Ｂ−Ｙクロマ信号比率
を個々に切り換えることができるようにした。しかも、
位相角及び相対振幅の切換えを信号電流比の切換えによ
って行うので、復調回路軸の安定な位相角及び相対振幅
を得ることができる。
対位相角，相対振幅をそれぞれ切り換える際に、Ｒ−Ｙ
色副搬送波信号の位相角，第２クロマアンプのＲ−Ｙク
ロマ信号・Ｂ−Ｙクロマ信号比率を対として連動で切り
換えたり、またＲ−Ｙ色副搬送波信号の位相角，第２ク
ロマアンプのＲ−Ｙクロマ信号・Ｂ−Ｙクロマ信号比率
を個々に切り換えることができるようにした。しかも、
位相角及び相対振幅の切換えを信号電流比の切換えによ
って行うので、復調回路軸の安定な位相角及び相対振幅
を得ることができる。
【００２６】
【実施例】実施例について図面を参照して説明する。図
１は本発明の一実施例に係る色信号処理回路を示す回路
図である。
１は本発明の一実施例に係る色信号処理回路を示す回路
図である。
【００２７】図１は図１３のブロック図におけるＲ−Ｙ
／Ｂ−Ｙ色副搬送波アンプ及び位相切換回路１４（破線
枠にて示す）の一実施例である。
／Ｂ−Ｙ色副搬送波アンプ及び位相切換回路１４（破線
枠にて示す）の一実施例である。
【００２８】図１において、回路１４は、９０°移相回
路及びＣＷアンプ８からの色副搬送波信号ａ′を増幅す
る第１の差動アンプ（Ｑ28，Ｑ29，Ｑ30）と、色副搬送
波信号ｂ′を増幅する第２の差動アンプ（Ｑ42，Ｑ43，
Ｑ44）と、前記トランジスタＱ29のコレクタに接続した
複数のトランジスタ（Ｑ25，Ｑ26，Ｑ27）から成る第１
の差動切換用アンプと、前記トランジスタＱ43のコレク
タに接続した複数のトランジスタ（Ｑ39，Ｑ40，Ｑ41）
から成る第２の差動切換用アンプと、前記トランジスタ
Ｑ25にカスケード接続したトランジスタＱ22，Ｑ21と、
前記トランジスタＱ42にカスケード接続したトランジス
タＱ32，Ｑ31と、前記第１の差動切換用アンプの各トラ
ンジスタ（Ｑ25〜Ｑ27）のコレクタに接続したエミッタ
サイズ比の異なる第１の信号電流分割用のトランジスタ
Ｑ22，Ｑ23・Ｑ24×３（×３はエミッタサイズが通常の
３倍を意味する）と、前記第２の差動切換用アンプの各
トランジスタ（Ｑ39〜Ｑ41）のコレクタに接続したエミ
ッタサイズ比の異なる第２の信号電流分割用のトランジ
スタ（Ｑ33・Ｑ34×３，Ｑ35・Ｑ36×４，Ｑ37・Ｑ38×
５）と、前記トランジスタＱ21のコレクタに接続した第
１の負荷抵抗Ｒ21と、前記トランジスタＱ31のコレクタ
に接続した第２の負荷抵抗Ｒ22と、前記第１，第２の差
動切換用アンプの各トランジスタを切り換えるための第
１，第２のスイッチ用トランジスタＱ45，Ｑ46とを具備
し、第１，第２の負荷抵抗Ｒ21，Ｒ22より２種の位相の
異なる色副搬送波信号を出力するように構成されてい
る。
路及びＣＷアンプ８からの色副搬送波信号ａ′を増幅す
る第１の差動アンプ（Ｑ28，Ｑ29，Ｑ30）と、色副搬送
波信号ｂ′を増幅する第２の差動アンプ（Ｑ42，Ｑ43，
Ｑ44）と、前記トランジスタＱ29のコレクタに接続した
複数のトランジスタ（Ｑ25，Ｑ26，Ｑ27）から成る第１
の差動切換用アンプと、前記トランジスタＱ43のコレク
タに接続した複数のトランジスタ（Ｑ39，Ｑ40，Ｑ41）
から成る第２の差動切換用アンプと、前記トランジスタ
Ｑ25にカスケード接続したトランジスタＱ22，Ｑ21と、
前記トランジスタＱ42にカスケード接続したトランジス
タＱ32，Ｑ31と、前記第１の差動切換用アンプの各トラ
ンジスタ（Ｑ25〜Ｑ27）のコレクタに接続したエミッタ
サイズ比の異なる第１の信号電流分割用のトランジスタ
Ｑ22，Ｑ23・Ｑ24×３（×３はエミッタサイズが通常の
３倍を意味する）と、前記第２の差動切換用アンプの各
トランジスタ（Ｑ39〜Ｑ41）のコレクタに接続したエミ
ッタサイズ比の異なる第２の信号電流分割用のトランジ
スタ（Ｑ33・Ｑ34×３，Ｑ35・Ｑ36×４，Ｑ37・Ｑ38×
５）と、前記トランジスタＱ21のコレクタに接続した第
１の負荷抵抗Ｒ21と、前記トランジスタＱ31のコレクタ
に接続した第２の負荷抵抗Ｒ22と、前記第１，第２の差
動切換用アンプの各トランジスタを切り換えるための第
１，第２のスイッチ用トランジスタＱ45，Ｑ46とを具備
し、第１，第２の負荷抵抗Ｒ21，Ｒ22より２種の位相の
異なる色副搬送波信号を出力するように構成されてい
る。
【００２９】上記の構成において、今、９０°移相回路
及びＣＷアンプ８より出力され、ＡＰＣロック（ＡＰＣ
閉ループ状態）した２種の互いに９０°位相差を保った
振幅一定（ＣＷ ＡＣＣ検波回路９により）の色副搬送
波信号ａ′及びｂ′信号は、第１の差動アンプ（Ｑ28，
Ｑ29，Ｑ30），第２の差動アンプ（Ｑ42，Ｑ43，Ｑ44）
で増幅される。第２の差動アンプのＱ42，Ｑ43各コレク
タには、カスケード接続のトランジスタＱ31，Ｑ32，差
動切換用トランジスタＱ39，Ｑ40，Ｑ41が接続され、抵
抗Ｒ22を負荷とするカスケード接続トランジスタＱ31の
コレクタにはｂ′ベクトル位相の色副搬送波信号が出力
され、次段の復調回路１３へはＢ−Ｙ色副搬送波（Ｂ−
Ｙ ＣＷ）軸として入力される。前記差動切換用トラン
ジスタＱ39，Ｑ40 ，Ｑ41の各コレクタでは、さらにト
ランジスタ（Ｑ33・Ｑ34×３，Ｑ35 ・Ｑ36×４，Ｑ37
・Ｑ38×５）のようにエミッタサイズ比をそれぞれ切り
換え、−ｂ′位相の信号電流を分割し、次に示すａ′位
相ベクトル信号と合成する。
及びＣＷアンプ８より出力され、ＡＰＣロック（ＡＰＣ
閉ループ状態）した２種の互いに９０°位相差を保った
振幅一定（ＣＷ ＡＣＣ検波回路９により）の色副搬送
波信号ａ′及びｂ′信号は、第１の差動アンプ（Ｑ28，
Ｑ29，Ｑ30），第２の差動アンプ（Ｑ42，Ｑ43，Ｑ44）
で増幅される。第２の差動アンプのＱ42，Ｑ43各コレク
タには、カスケード接続のトランジスタＱ31，Ｑ32，差
動切換用トランジスタＱ39，Ｑ40，Ｑ41が接続され、抵
抗Ｒ22を負荷とするカスケード接続トランジスタＱ31の
コレクタにはｂ′ベクトル位相の色副搬送波信号が出力
され、次段の復調回路１３へはＢ−Ｙ色副搬送波（Ｂ−
Ｙ ＣＷ）軸として入力される。前記差動切換用トラン
ジスタＱ39，Ｑ40 ，Ｑ41の各コレクタでは、さらにト
ランジスタ（Ｑ33・Ｑ34×３，Ｑ35 ・Ｑ36×４，Ｑ37
・Ｑ38×５）のようにエミッタサイズ比をそれぞれ切り
換え、−ｂ′位相の信号電流を分割し、次に示すａ′位
相ベクトル信号と合成する。
【００３０】また、第１の差動アンプのＱ28のコレクタ
は直流電源Ｖccに接続され、ａ′信号が出力されるＱ29
のコレクタには前記Ｑ43と同様に差動切換用トランジス
タＱ25，Ｑ26，Ｑ27が接続され、さらに差動切換用トラ
ンジスタＱ25，Ｑ26，Ｑ27の各コレクタにはトランジス
タＱ22，Ｑ23・Ｑ24×３のようにエミッタサイズ比が異
なるトランジスタを接続しａ′位相の信号電流を分割
し、前記−ｂ′位相の分割信号電流と位相合成し、抵抗
Ｒ21を負荷とするカスケード接続のトランジスタＱ21
（前記Ｂ−Ｙ色副搬送波信号（Ｂ−Ｙ ＣＷ）のトラン
ジスタＱ31のコレクタサブ容量を合わせる）より−ｂ′
α＋ａ′βのベクトル位相（α，βは合成時の係数）の
色副搬送波信号が出力し、次段復調回路１３へはＲ−Ｙ
色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸として入力される。即
ち、Ｒ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸については、
差動切換用トランジスタ（Ｑ25，Ｑ26，Ｑ27），（Ｑ3
9，Ｑ40，Ｑ41）のａ′位相信号電流，−ｂ′位相信号
電流がそれぞれ切り換えられ、上段トランジスタＱ22，
Ｑ23・Ｑ24×３，Ｑ33・Ｑ34×３，Ｑ35 ・Ｑ36×４，
Ｑ37・Ｑ38×５のエミッタサイズ比よりａ′位相，−
ｂ′位相信号電流の合成比が変えられ、負荷抵抗２１に
より位相切換可能なＲ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）
軸が得られる。
は直流電源Ｖccに接続され、ａ′信号が出力されるＱ29
のコレクタには前記Ｑ43と同様に差動切換用トランジス
タＱ25，Ｑ26，Ｑ27が接続され、さらに差動切換用トラ
ンジスタＱ25，Ｑ26，Ｑ27の各コレクタにはトランジス
タＱ22，Ｑ23・Ｑ24×３のようにエミッタサイズ比が異
なるトランジスタを接続しａ′位相の信号電流を分割
し、前記−ｂ′位相の分割信号電流と位相合成し、抵抗
Ｒ21を負荷とするカスケード接続のトランジスタＱ21
（前記Ｂ−Ｙ色副搬送波信号（Ｂ−Ｙ ＣＷ）のトラン
ジスタＱ31のコレクタサブ容量を合わせる）より−ｂ′
α＋ａ′βのベクトル位相（α，βは合成時の係数）の
色副搬送波信号が出力し、次段復調回路１３へはＲ−Ｙ
色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸として入力される。即
ち、Ｒ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸については、
差動切換用トランジスタ（Ｑ25，Ｑ26，Ｑ27），（Ｑ3
9，Ｑ40，Ｑ41）のａ′位相信号電流，−ｂ′位相信号
電流がそれぞれ切り換えられ、上段トランジスタＱ22，
Ｑ23・Ｑ24×３，Ｑ33・Ｑ34×３，Ｑ35 ・Ｑ36×４，
Ｑ37・Ｑ38×５のエミッタサイズ比よりａ′位相，−
ｂ′位相信号電流の合成比が変えられ、負荷抵抗２１に
より位相切換可能なＲ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）
軸が得られる。
【００３１】今、スイッチ用トランジスタＱ45，Ｑ46が
共にオンした場合、各差動切換用トランジスタはＱ26，
Ｑ39がそれぞれオンし、ａ′位相信号電流は分割され
ず、−ｂ′位相信号電流は上段トランジスタＱ33，Ｑ34
×３により分割され、合成されたベクトル位相はＢ−Ｙ
色副搬送波（Ｂ−Ｙ ＣＷ）軸に対して約１０４．５度
のＲ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸が得られる。
共にオンした場合、各差動切換用トランジスタはＱ26，
Ｑ39がそれぞれオンし、ａ′位相信号電流は分割され
ず、−ｂ′位相信号電流は上段トランジスタＱ33，Ｑ34
×３により分割され、合成されたベクトル位相はＢ−Ｙ
色副搬送波（Ｂ−Ｙ ＣＷ）軸に対して約１０４．５度
のＲ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸が得られる。
【００３２】また、スイッチ用トランジスタＱ45 オ
フ，Ｑ46オン状態では、各差動切換用トランジスタは
（Ｑ25，Ｑ26），（Ｑ39，Ｑ40）でそれぞれａ′位相信
号，−ｂ′位相信号の差動を形成するが、バイアス電圧
＋Ｂ2，＋Ｂ3は 初めに ＋Ｂ3＞＋Ｂ2 と設定してい
るため、各差動切換用トランジスタはＱ25 ，Ｑ40 がそ
れぞれオンし、ａ′位相信号電流は分割されず、−ｂ′
位相信号電流は上段トランジスタＱ35・Ｑ36×４により
分割され、合成されたベクトル位相はＢ−Ｙ色副搬送波
（Ｂ−Ｙ ＣＷ）軸に対して約１０１．５度のＲ−Ｙ色
副搬送波（Ｒ−ＹＣＷ）軸が得られる。
フ，Ｑ46オン状態では、各差動切換用トランジスタは
（Ｑ25，Ｑ26），（Ｑ39，Ｑ40）でそれぞれａ′位相信
号，−ｂ′位相信号の差動を形成するが、バイアス電圧
＋Ｂ2，＋Ｂ3は 初めに ＋Ｂ3＞＋Ｂ2 と設定してい
るため、各差動切換用トランジスタはＱ25 ，Ｑ40 がそ
れぞれオンし、ａ′位相信号電流は分割されず、−ｂ′
位相信号電流は上段トランジスタＱ35・Ｑ36×４により
分割され、合成されたベクトル位相はＢ−Ｙ色副搬送波
（Ｂ−Ｙ ＣＷ）軸に対して約１０１．５度のＲ−Ｙ色
副搬送波（Ｒ−ＹＣＷ）軸が得られる。
【００３３】また、スイッチ用トランジスタＱ45オン，
Ｑ46オフ状態では、各差動切換用トランジスタはＱ27，
Ｑ41がオンし、ａ′位相信号電流はＱ23・Ｑ24×３で分
割され、−ｂ′位相信号電流はＱ37・Ｑ38×５により分
割され、合成されたベクトル位相はＢ−Ｙ色副搬送波
（Ｂ−Ｙ ＣＷ）軸に対して約１０２．８度のＲ−Ｙ色
副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸が得られる。
Ｑ46オフ状態では、各差動切換用トランジスタはＱ27，
Ｑ41がオンし、ａ′位相信号電流はＱ23・Ｑ24×３で分
割され、−ｂ′位相信号電流はＱ37・Ｑ38×５により分
割され、合成されたベクトル位相はＢ−Ｙ色副搬送波
（Ｂ−Ｙ ＣＷ）軸に対して約１０２．８度のＲ−Ｙ色
副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸が得られる。
【００３４】図２(a) 〜(c) にスイッチ用トランジスタ
Ｑ45，Ｑ46のオン・オフに伴って変化するＢ−Ｙ ＣＷ
軸に対するＲ−Ｙ ＣＷ軸の位相関係を示す。ここに表
したＲ−Ｙ ＣＷ軸は一例である。
Ｑ45，Ｑ46のオン・オフに伴って変化するＢ−Ｙ ＣＷ
軸に対するＲ−Ｙ ＣＷ軸の位相関係を示す。ここに表
したＲ−Ｙ ＣＷ軸は一例である。
【００３５】上記の回路では、従来例のようにＲ−Ｙ色
副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸の負荷抵抗を切り換える方
法でないため、カスケード接続のトランジスタＱ21，Ｑ
31のコレクタサブ容量（各軸ともトランジスタ一石分）
による位相回転が非常に少なく安定なＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ相
対的位相角が得られる位相切換回路を提供できる。ま
た、集積回路内部での構造変更による切換と比べると、
非常に集積回路に適した位相切換回路と言える。
副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸の負荷抵抗を切り換える方
法でないため、カスケード接続のトランジスタＱ21，Ｑ
31のコレクタサブ容量（各軸ともトランジスタ一石分）
による位相回転が非常に少なく安定なＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ相
対的位相角が得られる位相切換回路を提供できる。ま
た、集積回路内部での構造変更による切換と比べると、
非常に集積回路に適した位相切換回路と言える。
【００３６】次に、図３に図１の色副搬送波出力（ｆsc
Out）及び切換回路１５の回路例を示す。図３におい
て、各々の定電流が異なるトランジスタＱ56，Ｑ57，Ｑ
58の各エミッタにはそれぞれ抵抗値の異なる抵抗Ｒ52，
Ｒ53，Ｒ54が基準電位点との間に接続され、トランジス
タＱ56，Ｑ57，Ｑ58のコレクタには、ベースが共通のカ
スケード接続されたトランジスタＱ52，Ｑ53，Ｑ54の各
エミッタが接続され、前段の９０°移相回路及びＣＷア
ンプ８からのＡＰＣロック（ＡＰＣ閉ループ状態）され
たある色副搬送波がトランジスタＱ51，Ｑ52のエミッタ
フォロアで端子（ｆscOut）に出力する。また、上記ト
ランジスタＱ52，Ｑ53，Ｑ54の各コレクタには負荷抵抗
Ｒ55と容量Ｃ51（このＣ51は、端子ｆsc Outに抵抗を介
して直流電源Ｖcc又は基準電位点（ＧＮＤ）に接続した
場合、色副搬送波が発生するのを除去するためのも
の），抵抗Ｒ56，抵抗Ｒ57でそれぞれ直流化されたバイ
アスが供給される。負荷抵抗により直流化された各バイ
アスは、差動切換トランジスタ（Ｑ61，Ｑ62），（Ｑ6
3，Ｑ64）の各ベースに印加され、差動切換トランジス
タＱ61，Ｑ63，Ｑ64のコレクタに負荷抵抗Ｒ60，Ｒ61を
接続することにより、切換信号を得て図１のＲ−Ｙ／Ｂ
−Ｙ色副搬送波軸切換回路１４のスイッチ用トランジス
タ（Ｑ45，Ｑ46）のオン・オフを行い、Ｒ−Ｙ色副搬送
波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸を切り換える。
Out）及び切換回路１５の回路例を示す。図３におい
て、各々の定電流が異なるトランジスタＱ56，Ｑ57，Ｑ
58の各エミッタにはそれぞれ抵抗値の異なる抵抗Ｒ52，
Ｒ53，Ｒ54が基準電位点との間に接続され、トランジス
タＱ56，Ｑ57，Ｑ58のコレクタには、ベースが共通のカ
スケード接続されたトランジスタＱ52，Ｑ53，Ｑ54の各
エミッタが接続され、前段の９０°移相回路及びＣＷア
ンプ８からのＡＰＣロック（ＡＰＣ閉ループ状態）され
たある色副搬送波がトランジスタＱ51，Ｑ52のエミッタ
フォロアで端子（ｆscOut）に出力する。また、上記ト
ランジスタＱ52，Ｑ53，Ｑ54の各コレクタには負荷抵抗
Ｒ55と容量Ｃ51（このＣ51は、端子ｆsc Outに抵抗を介
して直流電源Ｖcc又は基準電位点（ＧＮＤ）に接続した
場合、色副搬送波が発生するのを除去するためのも
の），抵抗Ｒ56，抵抗Ｒ57でそれぞれ直流化されたバイ
アスが供給される。負荷抵抗により直流化された各バイ
アスは、差動切換トランジスタ（Ｑ61，Ｑ62），（Ｑ6
3，Ｑ64）の各ベースに印加され、差動切換トランジス
タＱ61，Ｑ63，Ｑ64のコレクタに負荷抵抗Ｒ60，Ｒ61を
接続することにより、切換信号を得て図１のＲ−Ｙ／Ｂ
−Ｙ色副搬送波軸切換回路１４のスイッチ用トランジス
タ（Ｑ45，Ｑ46）のオン・オフを行い、Ｒ−Ｙ色副搬送
波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸を切り換える。
【００３７】端子（ｆsc Out）が抵抗を介して直流電源
Ｖccに接続する場合は、抵抗Ｒ55に流れる電流が減少
し、差動切換トランジスタＱ61，Ｑ64のベース電位が等
価的に下がり、Ｑ61，Ｑ64がオンし、負荷抵抗Ｒ60，Ｒ
61によりＱ61，Ｑ64のコレクタ電位はハイレベルとな
る。
Ｖccに接続する場合は、抵抗Ｒ55に流れる電流が減少
し、差動切換トランジスタＱ61，Ｑ64のベース電位が等
価的に下がり、Ｑ61，Ｑ64がオンし、負荷抵抗Ｒ60，Ｒ
61によりＱ61，Ｑ64のコレクタ電位はハイレベルとな
る。
【００３８】また、端子（ｆsc Out）が抵抗を介して基
準電位点（ＧＮＤ）に接続する場合は、抵抗Ｒ55に流れ
る電流が増加し、差動切換トランジスタＱ62，Ｑ63のベ
ース電位が低下し、Ｑ62 ，Ｑ63がオンし、負荷抵抗Ｒ6
0 ，Ｒ61によりＱ61のコレクタ電位はハイレベル、Ｑ64
のコレクタ電位はローレベルとなる。
準電位点（ＧＮＤ）に接続する場合は、抵抗Ｒ55に流れ
る電流が増加し、差動切換トランジスタＱ62，Ｑ63のベ
ース電位が低下し、Ｑ62 ，Ｑ63がオンし、負荷抵抗Ｒ6
0 ，Ｒ61によりＱ61のコレクタ電位はハイレベル、Ｑ64
のコレクタ電位はローレベルとなる。
【００３９】次に、端子（ｆsc Out）が開放状態では、
初めに設定した状態で例えば差動切換トランジスタＱ6
2，Ｑ64が仮にオンするようにすれば、負荷抵抗Ｒ60，
Ｒ61によりＱ61のコレクタ電位はローレベル、Ｑ64のコ
レクタ電位はハイレベルとなる。
初めに設定した状態で例えば差動切換トランジスタＱ6
2，Ｑ64が仮にオンするようにすれば、負荷抵抗Ｒ60，
Ｒ61によりＱ61のコレクタ電位はローレベル、Ｑ64のコ
レクタ電位はハイレベルとなる。
【００４０】このように、端子（ｆsc Out）の信号は出
力したまま、外部抵抗（Ｖcc，開放，ＧＮＤ）による集
積回路の内部電流の加減により切り換えることができ
る。これを表１に示す。
力したまま、外部抵抗（Ｖcc，開放，ＧＮＤ）による集
積回路の内部電流の加減により切り換えることができ
る。これを表１に示す。
【００４１】
【表１】 図１の実施例によれば、集積回路において、色信号処理
回路の復調回路軸（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）変更は、従来で
はＩＣ内で変更できるよう定数準備・用意し、ＩＣ変更
するのが一般的であるが、例えば図１４の従来例のよう
な回路構成にすると、復調回路軸は自由に選択できる
が、負荷抵抗切換えによりトランジスタのコレクタサブ
容量で位相回転が変化し、予め決めた位相角が得られな
い。本実施例によれば、ＩＣ内部での変更によるＩＣ種
類増加もなく、また従来例のように負荷抵抗切換えによ
る位相回転変化も少なくでき、安定な復調回路軸の位相
角を選択できると共に、ＩＣ製造上のコストメリットの
ある集積回路に適した位相切換回路を提供できる。
回路の復調回路軸（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）変更は、従来で
はＩＣ内で変更できるよう定数準備・用意し、ＩＣ変更
するのが一般的であるが、例えば図１４の従来例のよう
な回路構成にすると、復調回路軸は自由に選択できる
が、負荷抵抗切換えによりトランジスタのコレクタサブ
容量で位相回転が変化し、予め決めた位相角が得られな
い。本実施例によれば、ＩＣ内部での変更によるＩＣ種
類増加もなく、また従来例のように負荷抵抗切換えによ
る位相回転変化も少なくでき、安定な復調回路軸の位相
角を選択できると共に、ＩＣ製造上のコストメリットの
ある集積回路に適した位相切換回路を提供できる。
【００４２】図４は本発明に係る他の実施例を示すブロ
ック図である。この図に示す実施例は、図１３の従来例
におけるＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ ＣＷアンプ及び位相切換回路
１４の代わりに、９０°移相回路及びＣＷアンプ８から
の色副搬送波信号を基準キャリアとしてこれを色相回路
１０で位相制御して復調回路１３に供給する構成とする
と共に、図１３における第２クロマアンプ３を第２クロ
マアンプ及び利得切換回路３１で構成し、回路３１の利
得切換えをｆsc Out及び切換回路１５にて行うようにし
たものである。
ック図である。この図に示す実施例は、図１３の従来例
におけるＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ ＣＷアンプ及び位相切換回路
１４の代わりに、９０°移相回路及びＣＷアンプ８から
の色副搬送波信号を基準キャリアとしてこれを色相回路
１０で位相制御して復調回路１３に供給する構成とする
と共に、図１３における第２クロマアンプ３を第２クロ
マアンプ及び利得切換回路３１で構成し、回路３１の利
得切換えをｆsc Out及び切換回路１５にて行うようにし
たものである。
【００４３】図５は図４における第２クロマアンプ及び
利得切換回路３１及びカラー制御回路１２の一実施例を
示す。
利得切換回路３１及びカラー制御回路１２の一実施例を
示す。
【００４４】図５において、回路３１は、第１のクロマ
アンプ１からの搬送色信号ａ′，−ａ′を入力しクロマ
信号のみを増加する差動アンプ（Ｑ220 〜Ｑ223，Ｑ22
4）で構成された第２クロマアンプと、前記トランジス
タ（Ｑ220 ，Ｑ221 ）の共通コレクタに接続した複数の
トランジスタ（Ｑ209，Ｑ210 ，Ｑ211）から成る第１の
差動切換用アンプと、前記トランジスタ（Ｑ222 ，Ｑ22
3 ）の共通コレクタに接続した複数のトランジスタ（Ｑ
217，Ｑ218 ，Ｑ219）から成る第２の差動切換用アンプ
と、前記第１の差動切換用アンプの各トランジスタ（Ｑ
209〜Ｑ211）のコレクタに接続したエミッタサイズ比の
異なる第１の信号電流分割用のトランジスタ（Ｑ203×
３・Ｑ204，Ｑ205×５・Ｑ206，Ｑ207×８・Ｑ208）
と、前記第２の差動切換用アンプの各トランジスタ（Ｑ
217〜Ｑ219）のコレクタに接続したエミッタサイズ比の
異なる第２の信号電流分割用のトランジスタ（Ｑ214×
８・Ｑ215，Ｑ216 ）と、前記第１，第２の差動切換用
アンプの各トランジスタを切り換えるための第１，第２
のスイッチ用トランジスタＱ225，Ｑ226とで構成されて
いる。また、回路１２は、前記第１，第２の信号電流分
割用トランジスタのコレクタ出力をカラー制御電圧にて
制御する２つの差動アンプ（Ｑ201，Ｑ202 ），（Ｑ21
2，Ｑ213）から成るダブルバランス回路と、前記トラン
ジスタＱ201のコレクタに接続した第１の負荷抵抗Ｒ205
と、前記トランジスタＱ213のコレクタに接続した第２
の負荷抵抗Ｒ206とで構成され、第１，第２の負荷抵抗
Ｒ205 ，Ｒ206より２種の利得の異なるＲ−Ｙ復調用及
びＢ−Ｙ復調用のクロマ信号を出力するように構成され
ている。
アンプ１からの搬送色信号ａ′，−ａ′を入力しクロマ
信号のみを増加する差動アンプ（Ｑ220 〜Ｑ223，Ｑ22
4）で構成された第２クロマアンプと、前記トランジス
タ（Ｑ220 ，Ｑ221 ）の共通コレクタに接続した複数の
トランジスタ（Ｑ209，Ｑ210 ，Ｑ211）から成る第１の
差動切換用アンプと、前記トランジスタ（Ｑ222 ，Ｑ22
3 ）の共通コレクタに接続した複数のトランジスタ（Ｑ
217，Ｑ218 ，Ｑ219）から成る第２の差動切換用アンプ
と、前記第１の差動切換用アンプの各トランジスタ（Ｑ
209〜Ｑ211）のコレクタに接続したエミッタサイズ比の
異なる第１の信号電流分割用のトランジスタ（Ｑ203×
３・Ｑ204，Ｑ205×５・Ｑ206，Ｑ207×８・Ｑ208）
と、前記第２の差動切換用アンプの各トランジスタ（Ｑ
217〜Ｑ219）のコレクタに接続したエミッタサイズ比の
異なる第２の信号電流分割用のトランジスタ（Ｑ214×
８・Ｑ215，Ｑ216 ）と、前記第１，第２の差動切換用
アンプの各トランジスタを切り換えるための第１，第２
のスイッチ用トランジスタＱ225，Ｑ226とで構成されて
いる。また、回路１２は、前記第１，第２の信号電流分
割用トランジスタのコレクタ出力をカラー制御電圧にて
制御する２つの差動アンプ（Ｑ201，Ｑ202 ），（Ｑ21
2，Ｑ213）から成るダブルバランス回路と、前記トラン
ジスタＱ201のコレクタに接続した第１の負荷抵抗Ｒ205
と、前記トランジスタＱ213のコレクタに接続した第２
の負荷抵抗Ｒ206とで構成され、第１，第２の負荷抵抗
Ｒ205 ，Ｒ206より２種の利得の異なるＲ−Ｙ復調用及
びＢ−Ｙ復調用のクロマ信号を出力するように構成され
ている。
【００４５】上記の構成において、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ相対
利得切換について説明する。
利得切換について説明する。
【００４６】今、ＡＣＣ検波回路４により第１クロマア
ンプ１を制御し振幅一定にされた搬送色信号ａ′，−
ａ′は、第２クロマアンプ３１（Ｑ220〜Ｑ223，Ｑ22
4）のＱ220，Ｑ223 の各ベースに差動入力され、Ｑ22
1，Ｑ222の各ベースにはバースト期間のみオンとなる水
平ブランキングパルス（Ｈ．ＢＬＫ）が印加される。ト
ランジスタ（Ｑ220，Ｑ221）及び（Ｑ222，Ｑ223）はそ
れぞれコレクタ同士接続され、上段には差動切換用トラ
ンジスタ（Ｑ209〜Ｑ211），（Ｑ217〜Ｑ219）が接続さ
れ、−ａ′位相のクロマ信号電流，ａ′位相のクロマ信
号電流がそれぞれ導かれる。差動切換用トランジスタ
（Ｑ209，Ｑ210，Ｑ211 ）の各コレクタには−ａ′位相
のクロマ信号電流を共通ベースバイアス電圧＋Ｂ4 を用
いてトランジスタのエミッタサイズ比により信号利得を
切り換えるトランジスタ（Ｑ203×３・Ｑ204 ），（Ｑ2
05×５・Ｑ206 ），（Ｑ207×６・Ｑ208）が接続され、
また差動切換用トランジスタ（Ｑ217〜Ｑ219）の各コレ
クタには、ａ′位相のクロマ信号電流を共通ベースバイ
アス電圧＋Ｂ4 を用いてトランジスタのエミッタサイズ
比により信号利得を切り換えるトランジスタ（Ｑ214×
８・Ｑ215 ），（Ｑ216）が接続され、−ａ′位相クロ
マ信号及びａ′位相クロマ信号をそれぞれ導き、各エミ
ッタサイズ比によって信号利得比を切り換えた−ａ′及
びａ′位相のクロマ信号電流は２つの差動アンプによる
ダブルバランス構成（Ｑ201，Ｑ202，Ｑ212，Ｑ213）の
カラー制御回路１２で制御され、負荷抵抗Ｒ205及びＲ2
06により直流化され、それぞれＱ201，Ｑ213のコレクタ
よりＲ−Ｙ復調用色信号，Ｂ−Ｙ復調用色信号として互
いに逆位相の振幅の異なったクロマ信号として次段のＲ
−Ｙ／Ｂ−Ｙ同利得復調回路１３へ入力され、Ｒ−Ｙ／
Ｂ−Ｙ復調され、Ｇ−Ｙ色差信号は抵抗マトリクスで作
成され、３軸のＲ−Ｙ，Ｂ−Ｙ，Ｇ−Ｙ色差信号として
出力される。
ンプ１を制御し振幅一定にされた搬送色信号ａ′，−
ａ′は、第２クロマアンプ３１（Ｑ220〜Ｑ223，Ｑ22
4）のＱ220，Ｑ223 の各ベースに差動入力され、Ｑ22
1，Ｑ222の各ベースにはバースト期間のみオンとなる水
平ブランキングパルス（Ｈ．ＢＬＫ）が印加される。ト
ランジスタ（Ｑ220，Ｑ221）及び（Ｑ222，Ｑ223）はそ
れぞれコレクタ同士接続され、上段には差動切換用トラ
ンジスタ（Ｑ209〜Ｑ211），（Ｑ217〜Ｑ219）が接続さ
れ、−ａ′位相のクロマ信号電流，ａ′位相のクロマ信
号電流がそれぞれ導かれる。差動切換用トランジスタ
（Ｑ209，Ｑ210，Ｑ211 ）の各コレクタには−ａ′位相
のクロマ信号電流を共通ベースバイアス電圧＋Ｂ4 を用
いてトランジスタのエミッタサイズ比により信号利得を
切り換えるトランジスタ（Ｑ203×３・Ｑ204 ），（Ｑ2
05×５・Ｑ206 ），（Ｑ207×６・Ｑ208）が接続され、
また差動切換用トランジスタ（Ｑ217〜Ｑ219）の各コレ
クタには、ａ′位相のクロマ信号電流を共通ベースバイ
アス電圧＋Ｂ4 を用いてトランジスタのエミッタサイズ
比により信号利得を切り換えるトランジスタ（Ｑ214×
８・Ｑ215 ），（Ｑ216）が接続され、−ａ′位相クロ
マ信号及びａ′位相クロマ信号をそれぞれ導き、各エミ
ッタサイズ比によって信号利得比を切り換えた−ａ′及
びａ′位相のクロマ信号電流は２つの差動アンプによる
ダブルバランス構成（Ｑ201，Ｑ202，Ｑ212，Ｑ213）の
カラー制御回路１２で制御され、負荷抵抗Ｒ205及びＲ2
06により直流化され、それぞれＱ201，Ｑ213のコレクタ
よりＲ−Ｙ復調用色信号，Ｂ−Ｙ復調用色信号として互
いに逆位相の振幅の異なったクロマ信号として次段のＲ
−Ｙ／Ｂ−Ｙ同利得復調回路１３へ入力され、Ｒ−Ｙ／
Ｂ−Ｙ復調され、Ｇ−Ｙ色差信号は抵抗マトリクスで作
成され、３軸のＲ−Ｙ，Ｂ−Ｙ，Ｇ−Ｙ色差信号として
出力される。
【００４７】Ｒ−Ｙ差動切換用トランジスタ（Ｑ209，
Ｑ210，Ｑ211 ），Ｂ−Ｙ差動切換用トランジスタ（Ｑ2
17，Ｑ218，Ｑ219 ）は、スイッチ用トランジスタＱ22
5，Ｑ226のオン・オフによって切り換えられる。
Ｑ210，Ｑ211 ），Ｂ−Ｙ差動切換用トランジスタ（Ｑ2
17，Ｑ218，Ｑ219 ）は、スイッチ用トランジスタＱ22
5，Ｑ226のオン・オフによって切り換えられる。
【００４８】今、スイッチ用トランジスタＱ225オン・
Ｑ226オフ状態では、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ差動切換用トラン
ジスタは（Ｑ210，Ｑ219）がオン状態となり（ただし、
バイアス電圧＋Ｂ2，＋Ｂ3の値は、＋Ｂ3＞＋Ｂ2に設定
してある）、上段の共通ベースのトランジスタのエミッ
タサイズが切り換えられる。このときは、信号電流比を
変えるトランジスタは（Ｑ205×５・Ｑ206 ），（Ｑ21
6）がそれぞれオンし、カラー制御回路（Ｑ201，Ｑ20
2，Ｑ212，Ｑ213 ）を介して抵抗Ｒ205，Ｒ206（Ｒ205
＝Ｒ206 ）により直流化され、Ｑ201コレクタ，Ｑ213コ
レクタより振幅比率０．８３３と１の互いに逆位相の
０．８３３（Ｒ−Ｙ）クロマ信号，１（Ｂ−Ｙ）クロマ
信号が出力される。
Ｑ226オフ状態では、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ差動切換用トラン
ジスタは（Ｑ210，Ｑ219）がオン状態となり（ただし、
バイアス電圧＋Ｂ2，＋Ｂ3の値は、＋Ｂ3＞＋Ｂ2に設定
してある）、上段の共通ベースのトランジスタのエミッ
タサイズが切り換えられる。このときは、信号電流比を
変えるトランジスタは（Ｑ205×５・Ｑ206 ），（Ｑ21
6）がそれぞれオンし、カラー制御回路（Ｑ201，Ｑ20
2，Ｑ212，Ｑ213 ）を介して抵抗Ｒ205，Ｒ206（Ｒ205
＝Ｒ206 ）により直流化され、Ｑ201コレクタ，Ｑ213コ
レクタより振幅比率０．８３３と１の互いに逆位相の
０．８３３（Ｒ−Ｙ）クロマ信号，１（Ｂ−Ｙ）クロマ
信号が出力される。
【００４９】また、スイッチ用トランジスタＱ225オ
フ，Ｑ226オン状態では、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ差動切換用ト
ランジスタは、（Ｑ211，Ｑ218）がオン状態となり、上
段の共通ベースのトランジスタのエミッタサイズが切り
換えられる。このときは、信号電流比を変えるトランジ
スタは（Ｑ207×６・Ｑ208 ），（Ｑ216）がそれぞれオ
ンし、カラー制御回路（Ｑ201，Ｑ202，Ｑ212，Ｑ213）
を介して抵抗Ｒ205，Ｒ206により直流化され、Ｑ201，
Ｑ213の各コレクタより振幅比率０．８５７と１の互い
に逆位相の０．８５７（Ｒ−Ｙ）クロマ信号，１（Ｂ−
Ｙ）クロマ信号が出力される。
フ，Ｑ226オン状態では、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ差動切換用ト
ランジスタは、（Ｑ211，Ｑ218）がオン状態となり、上
段の共通ベースのトランジスタのエミッタサイズが切り
換えられる。このときは、信号電流比を変えるトランジ
スタは（Ｑ207×６・Ｑ208 ），（Ｑ216）がそれぞれオ
ンし、カラー制御回路（Ｑ201，Ｑ202，Ｑ212，Ｑ213）
を介して抵抗Ｒ205，Ｒ206により直流化され、Ｑ201，
Ｑ213の各コレクタより振幅比率０．８５７と１の互い
に逆位相の０．８５７（Ｒ−Ｙ）クロマ信号，１（Ｂ−
Ｙ）クロマ信号が出力される。
【００５０】また、スイッチ用トランジスタＱ225，Ｑ2
26が共にオンの場合は、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ差動切換用トラ
ンジスタ（Ｑ209，Ｑ217）がオン状態となり、上段の共
通ベースのトランジスタのエミッタサイズが切り換えら
れる。このときは、信号電流比を変えるトランジスタは
（Ｑ203×３・Ｑ204），（Ｑ214×８・Ｑ215）がそれぞ
れオンし、カラー制御回路（Ｑ201，Ｑ202，Ｑ212，Ｑ2
13）を介して抵抗Ｒ205，Ｒ206により直流化され、Ｑ20
1コレクタ，Ｑ213コレクタより振幅比率０．８４４と１
の互いに逆位相の０．８４４（Ｒ−Ｙ）クロマ信号，１
（Ｂ−Ｙ）クロマ信号が出力され、次段のＲ−Ｙ／Ｂ−
Ｙ復調器及びＧ−Ｙ抵抗マトリクス回路１３へ入力さ
れ、３軸のＲ−Ｙ，Ｂ−Ｙ，Ｇ−Ｙ色差出力が得られ
る。
26が共にオンの場合は、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ差動切換用トラ
ンジスタ（Ｑ209，Ｑ217）がオン状態となり、上段の共
通ベースのトランジスタのエミッタサイズが切り換えら
れる。このときは、信号電流比を変えるトランジスタは
（Ｑ203×３・Ｑ204），（Ｑ214×８・Ｑ215）がそれぞ
れオンし、カラー制御回路（Ｑ201，Ｑ202，Ｑ212，Ｑ2
13）を介して抵抗Ｒ205，Ｒ206により直流化され、Ｑ20
1コレクタ，Ｑ213コレクタより振幅比率０．８４４と１
の互いに逆位相の０．８４４（Ｒ−Ｙ）クロマ信号，１
（Ｂ−Ｙ）クロマ信号が出力され、次段のＲ−Ｙ／Ｂ−
Ｙ復調器及びＧ−Ｙ抵抗マトリクス回路１３へ入力さ
れ、３軸のＲ−Ｙ，Ｂ−Ｙ，Ｇ−Ｙ色差出力が得られ
る。
【００５１】このように、トランジスタＱ225，Ｑ226の
オン，オフにより、Ｒ−Ｙ復調用，Ｂ−Ｙ復調用クロマ
信号の相対振幅比を切り換えることができる。これを表
２に示す。
オン，オフにより、Ｒ−Ｙ復調用，Ｂ−Ｙ復調用クロマ
信号の相対振幅比を切り換えることができる。これを表
２に示す。
【００５２】
【表２】 このようにして、従来例（図１７）のように定電流によ
るＲ−Ｙ復調利得切換えでないため、各色差出力の直流
電圧は変化しなく、また色副搬送波リークも変化しな
い。さらに、トランジスタのエミッタサイズ比で切り換
え、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ負荷抵抗及びトランジスタコレクタ
サブ容量が同じくできるため、素子ばらつき特に抵抗，
容量のばらつき（一般に抵抗±２０％，容量±３０％絶
対値変化すると言われている）による影響が従来例より
小さく安定なＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ相対的振幅比が得られる利
得切換回路を提供できる。また、ＩＣ内部での構造的な
変更による切換と比べ非常にＩＣに適した利得切換回路
と言える。
るＲ−Ｙ復調利得切換えでないため、各色差出力の直流
電圧は変化しなく、また色副搬送波リークも変化しな
い。さらに、トランジスタのエミッタサイズ比で切り換
え、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ負荷抵抗及びトランジスタコレクタ
サブ容量が同じくできるため、素子ばらつき特に抵抗，
容量のばらつき（一般に抵抗±２０％，容量±３０％絶
対値変化すると言われている）による影響が従来例より
小さく安定なＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ相対的振幅比が得られる利
得切換回路を提供できる。また、ＩＣ内部での構造的な
変更による切換と比べ非常にＩＣに適した利得切換回路
と言える。
【００５３】図６に図４の色副搬送波出力（ｆsc Out）
及び切換回路１５の回路例を示す。
及び切換回路１５の回路例を示す。
【００５４】図６は図３の構成とほぼ同様であるが、図
３におけるトランジスタＱ61，Ｑ64のコレクタ出力が、
Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ色副搬送波軸切換回路１４の代わりに第
２クロマアンプ及び利得切換回路３１に供給される構成
となっている点が異なる。その他の構成は図３と同様で
ある。
３におけるトランジスタＱ61，Ｑ64のコレクタ出力が、
Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ色副搬送波軸切換回路１４の代わりに第
２クロマアンプ及び利得切換回路３１に供給される構成
となっている点が異なる。その他の構成は図３と同様で
ある。
【００５５】図６において、各々の定電流が異なるトラ
ンジスタＱ56，Ｑ57，Ｑ58の各エミッタにはそれぞれ抵
抗値の異なる抵抗Ｒ52，Ｒ53，Ｒ54が基準電位点との間
に接続され、トランジスタＱ56，Ｑ57，Ｑ58のコレクタ
には、ベースが共通のカスケード接続されたトランジス
タＱ52，Ｑ53，Ｑ54の各エミッタが接続され、前段の９
０°移相回路及びＣＷアンプ８からのＡＰＣロック（Ａ
ＰＣ閉ループ状態）されたある色副搬送波がトランジス
タＱ51，Ｑ52のエミッタフォロアで端子（ｆscOut）に
出力する。また、上記トランジスタＱ52，Ｑ53，Ｑ54の
各コレクタには負荷抵抗Ｒ55と容量Ｃ51（このＣ51は、
端子ｆsc Outに抵抗を介して直流電源Ｖcc又は基準電位
点（ＧＮＤ）に接続した場合、色副搬送波が発生するの
を除去するためのもの），抵抗Ｒ56，抵抗Ｒ57でそれぞ
れ直流化されたバイアスが供給される。負荷抵抗により
直流化された各バイアスは、差動切換トランジスタ（Ｑ
61，Ｑ62），（Ｑ63，Ｑ64）の各ベースに印加され、差
動切換トランジスタＱ61，Ｑ63，Ｑ64のコレクタに負荷
抵抗Ｒ60，Ｒ61を接続することにより、切換信号を得て
図５のＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ利得切換用クロマアンプのスイッ
チ用トランジスタ（Ｑ225，Ｑ226）のオン・オフを行
い、Ｒ−Ｙ復調出力の振幅比を切り換える。
ンジスタＱ56，Ｑ57，Ｑ58の各エミッタにはそれぞれ抵
抗値の異なる抵抗Ｒ52，Ｒ53，Ｒ54が基準電位点との間
に接続され、トランジスタＱ56，Ｑ57，Ｑ58のコレクタ
には、ベースが共通のカスケード接続されたトランジス
タＱ52，Ｑ53，Ｑ54の各エミッタが接続され、前段の９
０°移相回路及びＣＷアンプ８からのＡＰＣロック（Ａ
ＰＣ閉ループ状態）されたある色副搬送波がトランジス
タＱ51，Ｑ52のエミッタフォロアで端子（ｆscOut）に
出力する。また、上記トランジスタＱ52，Ｑ53，Ｑ54の
各コレクタには負荷抵抗Ｒ55と容量Ｃ51（このＣ51は、
端子ｆsc Outに抵抗を介して直流電源Ｖcc又は基準電位
点（ＧＮＤ）に接続した場合、色副搬送波が発生するの
を除去するためのもの），抵抗Ｒ56，抵抗Ｒ57でそれぞ
れ直流化されたバイアスが供給される。負荷抵抗により
直流化された各バイアスは、差動切換トランジスタ（Ｑ
61，Ｑ62），（Ｑ63，Ｑ64）の各ベースに印加され、差
動切換トランジスタＱ61，Ｑ63，Ｑ64のコレクタに負荷
抵抗Ｒ60，Ｒ61を接続することにより、切換信号を得て
図５のＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ利得切換用クロマアンプのスイッ
チ用トランジスタ（Ｑ225，Ｑ226）のオン・オフを行
い、Ｒ−Ｙ復調出力の振幅比を切り換える。
【００５６】端子（ｆsc Out）が抵抗を介して直流電源
Ｖccに接続する場合は、抵抗Ｒ55に流れる電流が減少
し、差動切換トランジスタＱ61，Ｑ64のベース電位が等
価的に下がり、Ｑ61，Ｑ64がオンし、負荷抵抗Ｒ60 ，
Ｒ61によりＱ61 ，Ｑ64のコレクタ電位はハイレベルと
なる。
Ｖccに接続する場合は、抵抗Ｒ55に流れる電流が減少
し、差動切換トランジスタＱ61，Ｑ64のベース電位が等
価的に下がり、Ｑ61，Ｑ64がオンし、負荷抵抗Ｒ60 ，
Ｒ61によりＱ61 ，Ｑ64のコレクタ電位はハイレベルと
なる。
【００５７】また、端子（ｆsc Out）が抵抗を介して基
準電位点（ＧＮＤ）に接続する場合は、抵抗Ｒ55に流れ
る電流が増加し、差動切換トランジスタＱ62，Ｑ63のベ
ース電位が低下し、Ｑ62 ，Ｑ63がオンし、負荷抵抗Ｒ6
0 ，Ｒ61によりＱ61のコレクタ電位はハイレベル、Ｑ64
のコレクタ電位はローレベルとなる。
準電位点（ＧＮＤ）に接続する場合は、抵抗Ｒ55に流れ
る電流が増加し、差動切換トランジスタＱ62，Ｑ63のベ
ース電位が低下し、Ｑ62 ，Ｑ63がオンし、負荷抵抗Ｒ6
0 ，Ｒ61によりＱ61のコレクタ電位はハイレベル、Ｑ64
のコレクタ電位はローレベルとなる。
【００５８】次に、端子（ｆsc Out）が開放状態では、
初めに設定した状態で例えば差動切換トランジスタＱ6
2，Ｑ64が仮にオンするようにすれば、負荷抵抗Ｒ60 ，
Ｒ61によりＱ61のコレクタ電位はローレベル、Ｑ64のコ
レクタ電位はハイレベルとなる。
初めに設定した状態で例えば差動切換トランジスタＱ6
2，Ｑ64が仮にオンするようにすれば、負荷抵抗Ｒ60 ，
Ｒ61によりＱ61のコレクタ電位はローレベル、Ｑ64のコ
レクタ電位はハイレベルとなる。
【００５９】このように、端子（ｆsc Out）の信号は出
力したまま、外部抵抗（Ｖcc，開放，ＧＮＤ）による集
積回路の内部電流の加減により切り換えることができ
る。これを表３に示す。
力したまま、外部抵抗（Ｖcc，開放，ＧＮＤ）による集
積回路の内部電流の加減により切り換えることができ
る。これを表３に示す。
【００６０】
【表３】 図４の実施例によれば、ＩＣにおいて、色信号処理回路
の復調回路利得（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）変更は、従来では
ＩＣ内部で構造的に変更できるよう定数準備・用意し、
ＩＣ変更するのが一般的であるが、例えば従来例のよう
な回路構成にすると、復調回路利得は自由に選択できる
が、復調回路の定電流源を切り換える方法は復調出力直
流電圧及び３軸電圧差の変化が起こり得る可能性があ
り、また素子ばらつきにより大きく変化することもあ
り、外部ホワイトバランス調整ができない場合が有り得
る。さらに、復調利得を切り換えるため、復調回路より
色副搬送波信号リークが３軸相対比で変化し画面斜縞の
程度も変化する。本実施例によれば、ＩＣ内部での変更
によるＩＣ種類増加もなく、また従来例のような欠点も
なく安定な復調利得比を選択切換できると共に、ＩＣ製
造上のコストメリットのある集積回路に適した利得切換
回路を提供できる。
の復調回路利得（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）変更は、従来では
ＩＣ内部で構造的に変更できるよう定数準備・用意し、
ＩＣ変更するのが一般的であるが、例えば従来例のよう
な回路構成にすると、復調回路利得は自由に選択できる
が、復調回路の定電流源を切り換える方法は復調出力直
流電圧及び３軸電圧差の変化が起こり得る可能性があ
り、また素子ばらつきにより大きく変化することもあ
り、外部ホワイトバランス調整ができない場合が有り得
る。さらに、復調利得を切り換えるため、復調回路より
色副搬送波信号リークが３軸相対比で変化し画面斜縞の
程度も変化する。本実施例によれば、ＩＣ内部での変更
によるＩＣ種類増加もなく、また従来例のような欠点も
なく安定な復調利得比を選択切換できると共に、ＩＣ製
造上のコストメリットのある集積回路に適した利得切換
回路を提供できる。
【００６１】図７は本発明に係るもう１つの他の実施例
を示すブロック図である。この図に示す実施例は、図１
３の従来例におけるＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ ＣＷアンプ及び位
相切換回路１４を図１と同様に構成すると共に、図１３
における第２クロマアンプ３を第２クロマアンプ及び利
得切換回路３１で構成し、回路１４の位相切換えと回路
３１の利得切換えの各動作を相対振幅・位相選択切換回
路１８にて同時に動作可能に又は一方のみを選択的に動
作可能にさせることができるようにしたものである。相
対振幅・位相選択切換回路１８の位相及び／又は利得の
切換えは、ｆsc Out及び切換回路１５に配した外部抵抗
切換えスイッチＳＷによって行われる。その他の構成は
図１３と同様である。
を示すブロック図である。この図に示す実施例は、図１
３の従来例におけるＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ ＣＷアンプ及び位
相切換回路１４を図１と同様に構成すると共に、図１３
における第２クロマアンプ３を第２クロマアンプ及び利
得切換回路３１で構成し、回路１４の位相切換えと回路
３１の利得切換えの各動作を相対振幅・位相選択切換回
路１８にて同時に動作可能に又は一方のみを選択的に動
作可能にさせることができるようにしたものである。相
対振幅・位相選択切換回路１８の位相及び／又は利得の
切換えは、ｆsc Out及び切換回路１５に配した外部抵抗
切換えスイッチＳＷによって行われる。その他の構成は
図１３と同様である。
【００６２】図８は図７におけるＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ ＣＷ
アンプ及び位相切換回路１４の一実施例を示す。本実施
例の図１と異なる点は、図１の回路における２つのスイ
ッチ用トランジスタＱ45，Ｑ46の各コレクタ・エミッタ
路に並列に、それぞれスイッチ用トランジスタＱ47，Ｑ
48を接続し、各トランジスタＱ47，Ｑ48の各ベースをそ
れぞれ抵抗Ｒ35，Ｒ36を介して共通に相対振幅・相対利
得選択切換回路１８に接続する構成としたものである。
その他の構成は、図１と同様である。
アンプ及び位相切換回路１４の一実施例を示す。本実施
例の図１と異なる点は、図１の回路における２つのスイ
ッチ用トランジスタＱ45，Ｑ46の各コレクタ・エミッタ
路に並列に、それぞれスイッチ用トランジスタＱ47，Ｑ
48を接続し、各トランジスタＱ47，Ｑ48の各ベースをそ
れぞれ抵抗Ｒ35，Ｒ36を介して共通に相対振幅・相対利
得選択切換回路１８に接続する構成としたものである。
その他の構成は、図１と同様である。
【００６３】図８において、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ色副搬送波
の位相切換について説明する。今、９０°移相回路及び
ＣＷアンプ８から出力されたＡＰＣロック（ＡＰＣ閉ル
ープ状態）した２種の互いに９０°位相差を保った振幅
一定（ＣＷ ＡＣＣ検波回路９により）の色副搬送波信
号ａ′及びｂ′信号は、第１の差動アンプ（Ｑ28，Ｑ2
9，Ｑ30），第２の差動アンプ（Ｑ42，Ｑ43，Ｑ44）で
増幅される。第２の差動アンプのＱ42，Ｑ43の各コレク
タには、カスケード接続のトランジスタＱ31，Ｑ32，差
動切換用トランジスタＱ39，Ｑ40，Ｑ41が接続され、抵
抗Ｒ22を負荷とするカスケード接続のトランジスタＱ31
には、ｂ′ベクトル位相の色副搬送波信号が出力され、
次段の復調回路１３へはＢ−Ｙ色副搬送波（Ｂ−Ｙ Ｃ
Ｗ）軸として入力される。前記差動切換用トランジスタ
Ｑ39，Ｑ40 ，Ｑ41 の各コレクタでは、さらにトランジ
スタ（Ｑ33・Ｑ34×３，Ｑ35 ・Ｑ36×４，Ｑ37・Ｑ38
×５）のようにエミッタサイズ比をそれぞれ切り換え、
−ｂ′位相の信号電流を分割し、次に示すａ′位相ベク
トル信号と合成する。
の位相切換について説明する。今、９０°移相回路及び
ＣＷアンプ８から出力されたＡＰＣロック（ＡＰＣ閉ル
ープ状態）した２種の互いに９０°位相差を保った振幅
一定（ＣＷ ＡＣＣ検波回路９により）の色副搬送波信
号ａ′及びｂ′信号は、第１の差動アンプ（Ｑ28，Ｑ2
9，Ｑ30），第２の差動アンプ（Ｑ42，Ｑ43，Ｑ44）で
増幅される。第２の差動アンプのＱ42，Ｑ43の各コレク
タには、カスケード接続のトランジスタＱ31，Ｑ32，差
動切換用トランジスタＱ39，Ｑ40，Ｑ41が接続され、抵
抗Ｒ22を負荷とするカスケード接続のトランジスタＱ31
には、ｂ′ベクトル位相の色副搬送波信号が出力され、
次段の復調回路１３へはＢ−Ｙ色副搬送波（Ｂ−Ｙ Ｃ
Ｗ）軸として入力される。前記差動切換用トランジスタ
Ｑ39，Ｑ40 ，Ｑ41 の各コレクタでは、さらにトランジ
スタ（Ｑ33・Ｑ34×３，Ｑ35 ・Ｑ36×４，Ｑ37・Ｑ38
×５）のようにエミッタサイズ比をそれぞれ切り換え、
−ｂ′位相の信号電流を分割し、次に示すａ′位相ベク
トル信号と合成する。
【００６４】また、第１の差動アンプのＱ28のコレクタ
は直流電源Ｖccに接続され、ａ′信号が出力されるＱ29
のコレクタには前記Ｑ43と同様に差動切換用トランジス
タＱ25，Ｑ26，Ｑ27が接続され、さらに差動切換用トラ
ンジスタＱ25，Ｑ26，Ｑ27の各コレクタにはトランジス
タＱ22，Ｑ23・Ｑ24×３のようにエミッタサイズ比が異
なるトランジスタを接続しａ′位相の信号電流を分割
し、前記−ｂ′位相の分割信号電流と位相合成し、抵抗
Ｒ21を負荷とするカスケード接続のトランジスタＱ21
（前記Ｂ−Ｙ色副搬送波信号（Ｂ−Ｙ ＣＷ）のトラン
ジスタＱ31のコレクタサブ容量を合わせる）より−ｂ′
α＋ａ′βのベクトル位相（α，βは合成時の係数）の
色副搬送波信号が出力し、次段復調回路１３へはＲ−Ｙ
色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸として入力される。即
ち、Ｒ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸については、
差動切換用トランジスタ（Ｑ25，Ｑ26，Ｑ27），（Ｑ3
9，Ｑ40，Ｑ41）のａ′位相信号電流，−ｂ′位相信号
電流がそれぞれ切り換えられ、上段トランジスタＱ22，
Ｑ23・Ｑ24×３，Ｑ33・Ｑ34×３，Ｑ35 ・Ｑ36×４，
Ｑ37・Ｑ38×５のエミッタサイズ比よりａ′位相，−
ｂ′位相信号電流の合成比が変えられ、負荷抵抗２１に
より位相切換可能なＲ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）
軸が得られる。
は直流電源Ｖccに接続され、ａ′信号が出力されるＱ29
のコレクタには前記Ｑ43と同様に差動切換用トランジス
タＱ25，Ｑ26，Ｑ27が接続され、さらに差動切換用トラ
ンジスタＱ25，Ｑ26，Ｑ27の各コレクタにはトランジス
タＱ22，Ｑ23・Ｑ24×３のようにエミッタサイズ比が異
なるトランジスタを接続しａ′位相の信号電流を分割
し、前記−ｂ′位相の分割信号電流と位相合成し、抵抗
Ｒ21を負荷とするカスケード接続のトランジスタＱ21
（前記Ｂ−Ｙ色副搬送波信号（Ｂ−Ｙ ＣＷ）のトラン
ジスタＱ31のコレクタサブ容量を合わせる）より−ｂ′
α＋ａ′βのベクトル位相（α，βは合成時の係数）の
色副搬送波信号が出力し、次段復調回路１３へはＲ−Ｙ
色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸として入力される。即
ち、Ｒ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸については、
差動切換用トランジスタ（Ｑ25，Ｑ26，Ｑ27），（Ｑ3
9，Ｑ40，Ｑ41）のａ′位相信号電流，−ｂ′位相信号
電流がそれぞれ切り換えられ、上段トランジスタＱ22，
Ｑ23・Ｑ24×３，Ｑ33・Ｑ34×３，Ｑ35 ・Ｑ36×４，
Ｑ37・Ｑ38×５のエミッタサイズ比よりａ′位相，−
ｂ′位相信号電流の合成比が変えられ、負荷抵抗２１に
より位相切換可能なＲ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）
軸が得られる。
【００６５】今、スイッチ用トランジスタＱ45，Ｑ46が
共にオンした場合、各差動切換用トランジスタはＱ26，
Ｑ39がそれぞれオンし、ａ′位相信号電流は分割され
ず、−ｂ′位相信号電流は上段トランジスタＱ33，Ｑ34
×３により分割され、合成されたベクトル位相はＢ−Ｙ
色副搬送波（Ｂ−Ｙ ＣＷ）軸に対して約１０４．５度
のＲ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸が得られる。
共にオンした場合、各差動切換用トランジスタはＱ26，
Ｑ39がそれぞれオンし、ａ′位相信号電流は分割され
ず、−ｂ′位相信号電流は上段トランジスタＱ33，Ｑ34
×３により分割され、合成されたベクトル位相はＢ−Ｙ
色副搬送波（Ｂ−Ｙ ＣＷ）軸に対して約１０４．５度
のＲ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸が得られる。
【００６６】また、スイッチ用トランジスタＱ45 オ
フ，Ｑ46 オン状態では、各差動切換用トランジスタは
（Ｑ25，Ｑ26），（Ｑ39，Ｑ40）でそれぞれａ′位相信
号，−ｂ′位相信号の差動を形成するが、バイアス電圧
＋Ｂ2，＋Ｂ3は初めに ＋Ｂ3 ＞＋Ｂ2 と設定している
ため、各差動切換用トランジスタはＱ25 ，Ｑ40 がそれ
ぞれオンし、ａ′位相信号電流は分割されず、−ｂ′位
相信号電流は上段トランジスタＱ35・Ｑ36×４により分
割され、合成されたベクトル位相はＢ−Ｙ色副搬送波
（Ｂ−Ｙ ＣＷ）軸に対して約１０１．５度のＲ−Ｙ色
副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸が得られる。
フ，Ｑ46 オン状態では、各差動切換用トランジスタは
（Ｑ25，Ｑ26），（Ｑ39，Ｑ40）でそれぞれａ′位相信
号，−ｂ′位相信号の差動を形成するが、バイアス電圧
＋Ｂ2，＋Ｂ3は初めに ＋Ｂ3 ＞＋Ｂ2 と設定している
ため、各差動切換用トランジスタはＱ25 ，Ｑ40 がそれ
ぞれオンし、ａ′位相信号電流は分割されず、−ｂ′位
相信号電流は上段トランジスタＱ35・Ｑ36×４により分
割され、合成されたベクトル位相はＢ−Ｙ色副搬送波
（Ｂ−Ｙ ＣＷ）軸に対して約１０１．５度のＲ−Ｙ色
副搬送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸が得られる。
【００６７】また、スイッチ用トランジスタＱ45オン，
Ｑ46オフ状態では各差動切換用トランジスタはＱ27，Ｑ
41がオンし、ａ′位相信号電流はＱ23・Ｑ24×３で分割
され、−ｂ′位相信号電流はＱ37・Ｑ38×５により分割
され、合成されたベクトル位相はＢ−Ｙ色副搬送波（Ｂ
−Ｙ ＣＷ）軸に対して約１０２．８度のＲ−Ｙ色副搬
送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸が得られる。
Ｑ46オフ状態では各差動切換用トランジスタはＱ27，Ｑ
41がオンし、ａ′位相信号電流はＱ23・Ｑ24×３で分割
され、−ｂ′位相信号電流はＱ37・Ｑ38×５により分割
され、合成されたベクトル位相はＢ−Ｙ色副搬送波（Ｂ
−Ｙ ＣＷ）軸に対して約１０２．８度のＲ−Ｙ色副搬
送波（Ｒ−Ｙ ＣＷ）軸が得られる。
【００６８】図９(a) 〜(c) にスイッチ用トランジスタ
Ｑ45，Ｑ46のオン・オフに伴って変化する、Ｂ−Ｙ Ｃ
Ｗ軸に対するＲ−Ｙ ＣＷ軸の位相関係を示す。このＲ
−ＹＣＷ軸は図２(a) 〜(c) の場合と同様に一例であ
る。
Ｑ45，Ｑ46のオン・オフに伴って変化する、Ｂ−Ｙ Ｃ
Ｗ軸に対するＲ−Ｙ ＣＷ軸の位相関係を示す。このＲ
−ＹＣＷ軸は図２(a) 〜(c) の場合と同様に一例であ
る。
【００６９】さらに、スイッチ用トランジスタＱ47，Ｑ
48のオン状態では、先のスイッチ用トランジスタＱ45，
Ｑ46のオン状態と同じで、Ｒ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ
ＣＷ）軸が約１０４．５°の固定位相となる。
48のオン状態では、先のスイッチ用トランジスタＱ45，
Ｑ46のオン状態と同じで、Ｒ−Ｙ色副搬送波（Ｒ−Ｙ
ＣＷ）軸が約１０４．５°の固定位相となる。
【００７０】このようにして、従来例のようにＩＣ内部
でアルミ層等の変更を行わないため、ＩＣコスト，量産
日程等の問題もなく、またトランジスタのエミッタサイ
ズ比で切り換え、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ負荷抵抗及びトランジ
スタコレクタサブ容量が同じくできるため、安定なＲ−
Ｙ／Ｂ−Ｙ相対的位相角が得られる位相切換回路を提供
できる。
でアルミ層等の変更を行わないため、ＩＣコスト，量産
日程等の問題もなく、またトランジスタのエミッタサイ
ズ比で切り換え、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ負荷抵抗及びトランジ
スタコレクタサブ容量が同じくできるため、安定なＲ−
Ｙ／Ｂ−Ｙ相対的位相角が得られる位相切換回路を提供
できる。
【００７１】図１０は図７における第２クロマアンプ及
び利得切換回路３１及びカラー制御回路１２の一実施例
を示す。
び利得切換回路３１及びカラー制御回路１２の一実施例
を示す。
【００７２】図１０は図５の構成とほぼ同様で、図５に
おける相対振幅／位相選択切換回路１８及びスイッチ用
トランジスタＱ227，Ｑ228を削除した構成となってい
る。
おける相対振幅／位相選択切換回路１８及びスイッチ用
トランジスタＱ227，Ｑ228を削除した構成となってい
る。
【００７３】図１０において、回路３１は、第１のクロ
マアンプ１からの搬送色信号ａ′，−ａ′を入力しクロ
マ信号のみを増加する差動アンプ（Ｑ220 〜Ｑ223，Ｑ2
24）で構成された第２クロマアンプと、前記トランジス
タ（Ｑ220 ，Ｑ221 ）の共通コレクタに接続した複数の
トランジスタ（Ｑ209，Ｑ210 ，Ｑ211）から成る第１の
差動切換用アンプと、前記トランジスタ（Ｑ222 ，Ｑ22
3 ）の共通コレクタに接続した複数のトランジスタ（Ｑ
217，Ｑ218 ，Ｑ219）から成る第２の差動切換用アンプ
と、前記第１の差動切換用アンプの各トランジスタ（Ｑ
209〜Ｑ211）のコレクタに接続したエミッタサイズ比の
異なる第１の信号電流分割用のトランジスタ（Ｑ203×
３・Ｑ204，Ｑ205×５・Ｑ206，Ｑ207×８・Ｑ208）
と、前記第２の差動切換用アンプの各トランジスタ（Ｑ
217〜Ｑ219）のコレクタに接続したエミッタサイズ比の
異なる第２の信号電流分割用のトランジスタ（Ｑ214×
８・Ｑ215，Ｑ216 ）と、前記第１，第２の差動切換用
アンプの各トランジスタを切り換えるための第１，第２
のスイッチ用トランジスタＱ225，Ｑ226とで構成されて
いる。また、回路１２は、前記第１，第２の信号電流分
割用トランジスタのコレクタ出力をカラー制御電圧にて
制御する２つの差動アンプ（Ｑ201，Ｑ202 ），（Ｑ21
2，Ｑ213）から成るダブルバランス回路と、前記トラン
ジスタＱ201のコレクタに接続した第１の負荷抵抗Ｒ205
と、前記トランジスタＱ213のコレクタに接続した第２
の負荷抵抗Ｒ206 とで構成され、第１，第２の負荷抵抗
Ｒ205，Ｒ206より２種の利得の異なるＲ−Ｙ復調用及び
Ｂ−Ｙ復調用のクロマ信号を出力するように構成されて
いる。
マアンプ１からの搬送色信号ａ′，−ａ′を入力しクロ
マ信号のみを増加する差動アンプ（Ｑ220 〜Ｑ223，Ｑ2
24）で構成された第２クロマアンプと、前記トランジス
タ（Ｑ220 ，Ｑ221 ）の共通コレクタに接続した複数の
トランジスタ（Ｑ209，Ｑ210 ，Ｑ211）から成る第１の
差動切換用アンプと、前記トランジスタ（Ｑ222 ，Ｑ22
3 ）の共通コレクタに接続した複数のトランジスタ（Ｑ
217，Ｑ218 ，Ｑ219）から成る第２の差動切換用アンプ
と、前記第１の差動切換用アンプの各トランジスタ（Ｑ
209〜Ｑ211）のコレクタに接続したエミッタサイズ比の
異なる第１の信号電流分割用のトランジスタ（Ｑ203×
３・Ｑ204，Ｑ205×５・Ｑ206，Ｑ207×８・Ｑ208）
と、前記第２の差動切換用アンプの各トランジスタ（Ｑ
217〜Ｑ219）のコレクタに接続したエミッタサイズ比の
異なる第２の信号電流分割用のトランジスタ（Ｑ214×
８・Ｑ215，Ｑ216 ）と、前記第１，第２の差動切換用
アンプの各トランジスタを切り換えるための第１，第２
のスイッチ用トランジスタＱ225，Ｑ226とで構成されて
いる。また、回路１２は、前記第１，第２の信号電流分
割用トランジスタのコレクタ出力をカラー制御電圧にて
制御する２つの差動アンプ（Ｑ201，Ｑ202 ），（Ｑ21
2，Ｑ213）から成るダブルバランス回路と、前記トラン
ジスタＱ201のコレクタに接続した第１の負荷抵抗Ｒ205
と、前記トランジスタＱ213のコレクタに接続した第２
の負荷抵抗Ｒ206 とで構成され、第１，第２の負荷抵抗
Ｒ205，Ｒ206より２種の利得の異なるＲ−Ｙ復調用及び
Ｂ−Ｙ復調用のクロマ信号を出力するように構成されて
いる。
【００７４】更に、前記第１，第２のスイッチ用トラン
ジスタＱ225，Ｑ226に並列に、相対位相・相対利得選択
切換用の第３，第４のスイッチ用トランジスタＱ227，
Ｑ228を接続し、各トランジスタＱ227，Ｑ228の各ベー
スをそれぞれ抵抗Ｒ216，Ｒ217を介して共通に相対振幅
・相対利得選択切換回路１８に接続する構成としてい
る。
ジスタＱ225，Ｑ226に並列に、相対位相・相対利得選択
切換用の第３，第４のスイッチ用トランジスタＱ227，
Ｑ228を接続し、各トランジスタＱ227，Ｑ228の各ベー
スをそれぞれ抵抗Ｒ216，Ｒ217を介して共通に相対振幅
・相対利得選択切換回路１８に接続する構成としてい
る。
【００７５】上記の構成において、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ相対
利得切換について説明する。今、ＡＣＣ検波回路４によ
り第１クロマアンプ１を制御し振幅一定にされた搬送色
信号ａ′，−ａ′は、第２クロマアンプ３１（Ｑ220〜
Ｑ223，Ｑ224）のＱ220 ，Ｑ223の各ベースに差動入力
され、Ｑ221，Ｑ222の各ベースにはバースト期間のみオ
ンとなる水平ブランキングパルス（Ｈ．ＢＬＫ）が印加
される。トランジスタ（Ｑ220，Ｑ221）及び（Ｑ222，
Ｑ223）はそれぞれコレクタ同士接続され、上段には差
動切換用トランジスタ（Ｑ209〜Ｑ211），（Ｑ217〜Ｑ2
19）が接続され、−ａ′位相のクロマ信号電流，ａ′位
相のクロマ信号電流がそれぞれ導かれる。差動切換用ト
ランジスタ（Ｑ209，Ｑ210，Ｑ211 ）の各コレクタには
−ａ′位相のクロマ信号電流を共通ベースバイアス電圧
＋Ｂ4 を用いてトランジスタのエミッタサイズ比により
信号利得を切り換えるトランジスタ（Ｑ203×３・Ｑ20
4），（Ｑ205×５・Ｑ206），（Ｑ207×６・Ｑ208）が
接続され、また差動切換用トランジスタ（Ｑ217〜Ｑ21
9）の各コレクタには、ａ′位相のクロマ信号電流を共
通ベースバイアス電圧＋Ｂ4 を用いてトランジスタのエ
ミッタサイズ比により信号利得を切り換えるトランジス
タ（Ｑ214×８・Ｑ215 ），（Ｑ216）が接続され、−
ａ′位相クロマ信号及びａ′位相クロマ信号をそれぞれ
導き、各エミッタサイズ比によって信号利得比を切り換
えた−ａ′及びａ′位相のクロマ信号電流は２つの差動
アンプによるダブルバランス構成（Ｑ201，Ｑ202，Ｑ21
2，Ｑ213）のカラー制御回路１２で制御され、負荷抵抗
Ｒ205及びＲ206により直流化され、それぞれＱ201，Ｑ2
13のコレクタよりＲ−Ｙ復調用色信号，Ｂ−Ｙ復調用色
信号として互いに逆位相の振幅の異なったクロマ信号と
して次段のＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ同利得復調回路１３へ入力さ
れ、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ復調され、Ｇ−Ｙ色差信号は抵抗マ
トリクスで作成され、３軸のＲ−Ｙ，Ｂ−Ｙ，Ｇ−Ｙ色
差信号として出力される。
利得切換について説明する。今、ＡＣＣ検波回路４によ
り第１クロマアンプ１を制御し振幅一定にされた搬送色
信号ａ′，−ａ′は、第２クロマアンプ３１（Ｑ220〜
Ｑ223，Ｑ224）のＱ220 ，Ｑ223の各ベースに差動入力
され、Ｑ221，Ｑ222の各ベースにはバースト期間のみオ
ンとなる水平ブランキングパルス（Ｈ．ＢＬＫ）が印加
される。トランジスタ（Ｑ220，Ｑ221）及び（Ｑ222，
Ｑ223）はそれぞれコレクタ同士接続され、上段には差
動切換用トランジスタ（Ｑ209〜Ｑ211），（Ｑ217〜Ｑ2
19）が接続され、−ａ′位相のクロマ信号電流，ａ′位
相のクロマ信号電流がそれぞれ導かれる。差動切換用ト
ランジスタ（Ｑ209，Ｑ210，Ｑ211 ）の各コレクタには
−ａ′位相のクロマ信号電流を共通ベースバイアス電圧
＋Ｂ4 を用いてトランジスタのエミッタサイズ比により
信号利得を切り換えるトランジスタ（Ｑ203×３・Ｑ20
4），（Ｑ205×５・Ｑ206），（Ｑ207×６・Ｑ208）が
接続され、また差動切換用トランジスタ（Ｑ217〜Ｑ21
9）の各コレクタには、ａ′位相のクロマ信号電流を共
通ベースバイアス電圧＋Ｂ4 を用いてトランジスタのエ
ミッタサイズ比により信号利得を切り換えるトランジス
タ（Ｑ214×８・Ｑ215 ），（Ｑ216）が接続され、−
ａ′位相クロマ信号及びａ′位相クロマ信号をそれぞれ
導き、各エミッタサイズ比によって信号利得比を切り換
えた−ａ′及びａ′位相のクロマ信号電流は２つの差動
アンプによるダブルバランス構成（Ｑ201，Ｑ202，Ｑ21
2，Ｑ213）のカラー制御回路１２で制御され、負荷抵抗
Ｒ205及びＲ206により直流化され、それぞれＱ201，Ｑ2
13のコレクタよりＲ−Ｙ復調用色信号，Ｂ−Ｙ復調用色
信号として互いに逆位相の振幅の異なったクロマ信号と
して次段のＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ同利得復調回路１３へ入力さ
れ、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ復調され、Ｇ−Ｙ色差信号は抵抗マ
トリクスで作成され、３軸のＲ−Ｙ，Ｂ−Ｙ，Ｇ−Ｙ色
差信号として出力される。
【００７６】Ｒ−Ｙ差動切換用トランジスタ（Ｑ209，
Ｑ210，Ｑ211 ），Ｂ−Ｙ差動切換用トランジスタ（Ｑ2
17，Ｑ218，Ｑ219 ）は、スイッチ用トランジスタＱ22
5，Ｑ226のオン・オフによって切り換えられる。
Ｑ210，Ｑ211 ），Ｂ−Ｙ差動切換用トランジスタ（Ｑ2
17，Ｑ218，Ｑ219 ）は、スイッチ用トランジスタＱ22
5，Ｑ226のオン・オフによって切り換えられる。
【００７７】今、スイッチ用トランジスタＱ225オン・
Ｑ226オフ状態では、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ差動切換用トラン
ジスタは（Ｑ210，Ｑ219）がオン状態となり（ただし、
バイアス電圧＋Ｂ2，＋Ｂ3の値は、＋Ｂ3＞＋Ｂ2に設定
してある）、上段の共通ベースのトランジスタのエミッ
タサイズが切り換えられる。このときは、信号電流比を
変えるトランジスタは（Ｑ205×５・Ｑ206 ），（Ｑ21
6）がそれぞれオンし、カラー制御回路（Ｑ201，Ｑ20
2，Ｑ212，Ｑ213 ）を介して抵抗Ｒ205，Ｒ206（Ｒ205
＝Ｒ206 ）により直流化され、Ｑ201コレクタ，Ｑ213コ
レクタより振幅比率０．８３３と１の互いに逆位相の
０．８３３（Ｒ−Ｙ）クロマ信号，１（Ｂ−Ｙ）クロマ
信号が出力される。
Ｑ226オフ状態では、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ差動切換用トラン
ジスタは（Ｑ210，Ｑ219）がオン状態となり（ただし、
バイアス電圧＋Ｂ2，＋Ｂ3の値は、＋Ｂ3＞＋Ｂ2に設定
してある）、上段の共通ベースのトランジスタのエミッ
タサイズが切り換えられる。このときは、信号電流比を
変えるトランジスタは（Ｑ205×５・Ｑ206 ），（Ｑ21
6）がそれぞれオンし、カラー制御回路（Ｑ201，Ｑ20
2，Ｑ212，Ｑ213 ）を介して抵抗Ｒ205，Ｒ206（Ｒ205
＝Ｒ206 ）により直流化され、Ｑ201コレクタ，Ｑ213コ
レクタより振幅比率０．８３３と１の互いに逆位相の
０．８３３（Ｒ−Ｙ）クロマ信号，１（Ｂ−Ｙ）クロマ
信号が出力される。
【００７８】また、スイッチ用トランジスタＱ225オ
フ，Ｑ226オン状態では、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ差動切換用ト
ランジスタは、（Ｑ211，Ｑ218）がオン状態となり、上
段の共通ベースのトランジスタのエミッタサイズが切り
換えられる。このときは、信号電流比を変えるトランジ
スタは（Ｑ207×６・Ｑ208），（Ｑ216）がそれぞれオ
ンし、カラー制御回路（Ｑ201，Ｑ202，Ｑ212，Ｑ213）
を介して抵抗Ｒ205，Ｒ206により直流化され、Ｑ201，
Ｑ213の各コレクタより振幅比率０．８５７と１の互い
に逆位相の０．８５７（Ｒ−Ｙ）クロマ信号，１（Ｂ−
Ｙ）クロマ信号が出力される。
フ，Ｑ226オン状態では、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ差動切換用ト
ランジスタは、（Ｑ211，Ｑ218）がオン状態となり、上
段の共通ベースのトランジスタのエミッタサイズが切り
換えられる。このときは、信号電流比を変えるトランジ
スタは（Ｑ207×６・Ｑ208），（Ｑ216）がそれぞれオ
ンし、カラー制御回路（Ｑ201，Ｑ202，Ｑ212，Ｑ213）
を介して抵抗Ｒ205，Ｒ206により直流化され、Ｑ201，
Ｑ213の各コレクタより振幅比率０．８５７と１の互い
に逆位相の０．８５７（Ｒ−Ｙ）クロマ信号，１（Ｂ−
Ｙ）クロマ信号が出力される。
【００７９】また、スイッチ用トランジスタＱ225，Ｑ2
26が共にオンの場合は、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ差動切換用トラ
ンジスタ（Ｑ209，Ｑ217）がオン状態となり、上段の共
通ベースのトランジスタのエミッタサイズが切り換えら
れる。このときは、信号電流比を変えるトランジスタは
（Ｑ203×３・Ｑ204），（Ｑ214×８・Ｑ215）がそれぞ
れオンし、カラー制御回路（Ｑ201，Ｑ202，Ｑ212，Ｑ2
13）を介して抵抗Ｒ205，Ｒ206により直流化され、Ｑ20
1コレクタ，Ｑ213コレクタより振幅比率０．８４４と１
の互いに逆位相の０．８４４（Ｒ−Ｙ）クロマ信号，１
（Ｂ−Ｙ）クロマ信号が出力され、次段のＲ−Ｙ／Ｂ−
Ｙ復調器及びＧ−Ｙ抵抗マトリクス回路１３へ入力さ
れ、３軸のＲ−Ｙ，Ｂ−Ｙ，Ｇ−Ｙ色差出力が得られ
る。
26が共にオンの場合は、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ差動切換用トラ
ンジスタ（Ｑ209，Ｑ217）がオン状態となり、上段の共
通ベースのトランジスタのエミッタサイズが切り換えら
れる。このときは、信号電流比を変えるトランジスタは
（Ｑ203×３・Ｑ204），（Ｑ214×８・Ｑ215）がそれぞ
れオンし、カラー制御回路（Ｑ201，Ｑ202，Ｑ212，Ｑ2
13）を介して抵抗Ｒ205，Ｒ206により直流化され、Ｑ20
1コレクタ，Ｑ213コレクタより振幅比率０．８４４と１
の互いに逆位相の０．８４４（Ｒ−Ｙ）クロマ信号，１
（Ｂ−Ｙ）クロマ信号が出力され、次段のＲ−Ｙ／Ｂ−
Ｙ復調器及びＧ−Ｙ抵抗マトリクス回路１３へ入力さ
れ、３軸のＲ−Ｙ，Ｂ−Ｙ，Ｇ−Ｙ色差出力が得られ
る。
【００８０】このように、トランジスタＱ225，Ｑ226の
オン，オフにより、Ｒ−Ｙ復調用，Ｂ−Ｙ復調用クロマ
信号の相対振幅比を切り換えることができる。これを表
４に示す。
オン，オフにより、Ｒ−Ｙ復調用，Ｂ−Ｙ復調用クロマ
信号の相対振幅比を切り換えることができる。これを表
４に示す。
【００８１】
【表４】 さらに、スイッチ用トランジスタＱ227，Ｑ228のオン状
態では、前記のトランジスタＱ225，Ｑ226のオン状態と
同じでＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ色信号レベルは０．８４４（Ｒ−
Ｙ）クロマ信号，１（Ｂ−Ｙ）クロマ信号と相対振幅比
が固定される。
態では、前記のトランジスタＱ225，Ｑ226のオン状態と
同じでＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ色信号レベルは０．８４４（Ｒ−
Ｙ）クロマ信号，１（Ｂ−Ｙ）クロマ信号と相対振幅比
が固定される。
【００８２】このようにして、従来例のようにＩＣ内部
での構造的な変更を行わないため、ＩＣコスト，量産日
程等の問題もなく、またトランジスタのエミッタサイズ
比で切り換え、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ負荷抵抗及びトランジス
タコレクタサブ容量が同じくできるため、安定なＲ−Ｙ
／Ｂ−Ｙ相対利得比が得られる利得切換回路を提供でき
る。
での構造的な変更を行わないため、ＩＣコスト，量産日
程等の問題もなく、またトランジスタのエミッタサイズ
比で切り換え、Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ負荷抵抗及びトランジス
タコレクタサブ容量が同じくできるため、安定なＲ−Ｙ
／Ｂ−Ｙ相対利得比が得られる利得切換回路を提供でき
る。
【００８３】図１１は図７におけるｆsc Out及び切換回
路１５を示す。この図に示す回路構成は図３に示したも
のと同様である。ただし、この回路では、回路１８の出
力によってトランジスタ（Ｑ47，Ｑ48）及び（Ｑ227，
Ｑ228）がオフであれば、負荷抵抗Ｒ60，Ｒ61に得られ
る切換信号を用いて、図８，図１０のＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ相
対位相切換回路（１４）及び利得切換回路（３１）の各
スイッチ用トランジスタ（Ｑ45，Ｑ46），（Ｑ225，Ｑ2
26）をオン・オフし、１４及び３１のＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ相
対位相及び相対利得を連動で切り換えることができる。
この切換えは、図３で述べたのと同様にｆsc Outの信号
は出力したまま、ｆsc OutスイッチＳＷの外部抵抗切換
によるＩＣの内部電流の加減により行うことができる。
路１５を示す。この図に示す回路構成は図３に示したも
のと同様である。ただし、この回路では、回路１８の出
力によってトランジスタ（Ｑ47，Ｑ48）及び（Ｑ227，
Ｑ228）がオフであれば、負荷抵抗Ｒ60，Ｒ61に得られ
る切換信号を用いて、図８，図１０のＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ相
対位相切換回路（１４）及び利得切換回路（３１）の各
スイッチ用トランジスタ（Ｑ45，Ｑ46），（Ｑ225，Ｑ2
26）をオン・オフし、１４及び３１のＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ相
対位相及び相対利得を連動で切り換えることができる。
この切換えは、図３で述べたのと同様にｆsc Outの信号
は出力したまま、ｆsc OutスイッチＳＷの外部抵抗切換
によるＩＣの内部電流の加減により行うことができる。
【００８４】表５に端子（ｆsc Out）に接続する外部抵
抗（Ｖcc，開放，ＧＮＤ）によるＱ61，Ｑ64のコレクタ
に出力される切換信号を示す。
抗（Ｖcc，開放，ＧＮＤ）によるＱ61，Ｑ64のコレクタ
に出力される切換信号を示す。
【００８５】
【表５】 図１２は図７における相対振幅・相対位相選択切換回路
１８を示す。図１２において、回路構成は、ベース接地
アンプ（Ｒ307，Ｑ311，Ｒ309）と、２つの差動切換ア
ンプ（Ｑ304，Ｑ305，Ｑ308），（Ｑ306，Ｑ307，Ｑ30
3）と、バッファトランジスタＱ314，Ｑ309とから成
り、クロマ入力端子より入力された搬送色信号はベース
接地アンプ（Ｒ307，Ｑ311，Ｒ309 ）を介して第１クロ
マアンプ１へ出力される。また、上記クロマ入力端子直
流電圧は、２つの差動切換アンプ（Ｑ304，Ｑ305），
（Ｑ306，Ｑ307）で直流比較される。なお、Ｑ301，Ｑ3
02はカレントとミラー回路を構成している。今、クロマ
入力端子を外部抵抗でＶccに接続した状態では、トラン
ジスタＱ309 を介して、抵抗Ｒ305と容量Ｃ301で搬送色
信号が除去され、上記差動切換アンプ（Ｑ304，Ｑ30
5），（Ｑ306，Ｑ307）のＱ305とＱ306の共通ベースに
印加され、バイアス電圧＋Ｂ3，＋Ｂ2と比較し（初めに
＋Ｂ3＞＋Ｂ2と設定してある）、その結果抵抗Ｒ302，
Ｒ304によって直流化され、Ｑ301コレクタはハイレベ
ル，Ｑ306コレクタはローレベルとなる。また、クロマ
入力端子を外部抵抗ＧＮＤに接続した状態では、Ｑ301
コレクタはローレベル，Ｑ306 コレクタはハイレベルと
なる。さらに、クロマ入力端子をそのまま（開放）の状
態では、Ｑ301，Ｑ306コレクタは共にローレベルとな
る。この関係を表６に示す。
１８を示す。図１２において、回路構成は、ベース接地
アンプ（Ｒ307，Ｑ311，Ｒ309）と、２つの差動切換ア
ンプ（Ｑ304，Ｑ305，Ｑ308），（Ｑ306，Ｑ307，Ｑ30
3）と、バッファトランジスタＱ314，Ｑ309とから成
り、クロマ入力端子より入力された搬送色信号はベース
接地アンプ（Ｒ307，Ｑ311，Ｒ309 ）を介して第１クロ
マアンプ１へ出力される。また、上記クロマ入力端子直
流電圧は、２つの差動切換アンプ（Ｑ304，Ｑ305），
（Ｑ306，Ｑ307）で直流比較される。なお、Ｑ301，Ｑ3
02はカレントとミラー回路を構成している。今、クロマ
入力端子を外部抵抗でＶccに接続した状態では、トラン
ジスタＱ309 を介して、抵抗Ｒ305と容量Ｃ301で搬送色
信号が除去され、上記差動切換アンプ（Ｑ304，Ｑ30
5），（Ｑ306，Ｑ307）のＱ305とＱ306の共通ベースに
印加され、バイアス電圧＋Ｂ3，＋Ｂ2と比較し（初めに
＋Ｂ3＞＋Ｂ2と設定してある）、その結果抵抗Ｒ302，
Ｒ304によって直流化され、Ｑ301コレクタはハイレベ
ル，Ｑ306コレクタはローレベルとなる。また、クロマ
入力端子を外部抵抗ＧＮＤに接続した状態では、Ｑ301
コレクタはローレベル，Ｑ306 コレクタはハイレベルと
なる。さらに、クロマ入力端子をそのまま（開放）の状
態では、Ｑ301，Ｑ306コレクタは共にローレベルとな
る。この関係を表６に示す。
【００８６】
【表６】 このようにした得られた切換信号を図８，図１０の位相
／利得切換回路のスイッチ用トランジスタ（Ｑ47，Ｑ4
8），（Ｑ227，Ｑ228）に供給することにより、位相／
利得切換を連動して行えるようにしたり或いは位相又は
利得の一方を固定状態とすることが可能となり、柔軟性
のある信号処理切換回路が得られる。
／利得切換回路のスイッチ用トランジスタ（Ｑ47，Ｑ4
8），（Ｑ227，Ｑ228）に供給することにより、位相／
利得切換を連動して行えるようにしたり或いは位相又は
利得の一方を固定状態とすることが可能となり、柔軟性
のある信号処理切換回路が得られる。
【００８７】ＩＣにおいて、色信号処理回路の復調回路
位相軸（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比），復調回路利得（Ｒ−Ｙ／
Ｂ−Ｙ比）の変更は、従来ではＩＣ内部で変更できるよ
う定数準備・用意しＩＣ変更するのが一般的であるが、
本実施例によれば復調回路位相軸（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ
比），復調回路利得（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）の切換を対と
して選択したり、また位相軸／利得の各切換えを個々に
選択できるよう柔軟性に富んだ回路構成で、従来例のよ
うにＩＣ内の構成を変更することがないため、ＩＣ種類
の増加もなくＩＣ製造上コストメリットのある集積回路
に適した安定な信号処理切換回路を提供することができ
る。
位相軸（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比），復調回路利得（Ｒ−Ｙ／
Ｂ−Ｙ比）の変更は、従来ではＩＣ内部で変更できるよ
う定数準備・用意しＩＣ変更するのが一般的であるが、
本実施例によれば復調回路位相軸（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ
比），復調回路利得（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）の切換を対と
して選択したり、また位相軸／利得の各切換えを個々に
選択できるよう柔軟性に富んだ回路構成で、従来例のよ
うにＩＣ内の構成を変更することがないため、ＩＣ種類
の増加もなくＩＣ製造上コストメリットのある集積回路
に適した安定な信号処理切換回路を提供することができ
る。
【００８８】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、復調
回路位相軸（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）の切換において、色副
搬送波信号を切り換える際に、位相角切換えによる位相
回転の変化を少なくし、安定な復調位相切換えを行うこ
とができる。また、復調回路利得（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）
の切換において、復調出力直流電圧及び３軸電圧差が変
化したり、復調回路からの色副搬送波信号リークが３軸
相対比で変化することなく、安定な復調利得切換えを行
うことができる。さらに、復調回路位相軸（Ｒ−Ｙ／Ｂ
−Ｙ比），復調回路利得（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）を連動又
は非連動で切り換えることができると共に、また位相
軸，利得をそれぞれ個々に切換えできる柔軟性を持った
色信号処理回路を提供することができる。
回路位相軸（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）の切換において、色副
搬送波信号を切り換える際に、位相角切換えによる位相
回転の変化を少なくし、安定な復調位相切換えを行うこ
とができる。また、復調回路利得（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）
の切換において、復調出力直流電圧及び３軸電圧差が変
化したり、復調回路からの色副搬送波信号リークが３軸
相対比で変化することなく、安定な復調利得切換えを行
うことができる。さらに、復調回路位相軸（Ｒ−Ｙ／Ｂ
−Ｙ比），復調回路利得（Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ比）を連動又
は非連動で切り換えることができると共に、また位相
軸，利得をそれぞれ個々に切換えできる柔軟性を持った
色信号処理回路を提供することができる。
【図１】本発明の一実施例に係る色信号処理回路におけ
るＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ ＣＷアンプ及び位相切換回路を示す
回路図。
るＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ ＣＷアンプ及び位相切換回路を示す
回路図。
【図２】図１における位相切換動作を説明する説明図。
【図３】図１におけるｆsc Out及び切換回路の一例を示
す回路図。
す回路図。
【図４】本発明の他の実施例に係る色信号処理回路を示
すブロック図。
すブロック図。
【図５】図４における第２クロマアンプ及び利得切換回
路の一例を示す回路図。
路の一例を示す回路図。
【図６】図４におけるｆsc Out及び切換回路の一例を示
す回路図。
す回路図。
【図７】本発明のもう１つの他の実施例に係る色信号処
理回路を示すブロック図。
理回路を示すブロック図。
【図８】図７におけるＲ−Ｙ／Ｂ−Ｙ ＣＷアンプ及び
位相切換回路を示す回路図。
位相切換回路を示す回路図。
【図９】図７における位相切換動作を説明する説明図。
【図１０】図７における第２クロマアンプ及び利得切換
回路の一例を示す回路図。
回路の一例を示す回路図。
【図１１】図７におけるｆsc Out及び切換回路の一例を
示す回路図。
示す回路図。
【図１２】図７における相対振幅・位相選択切換回路の
一例を示す回路図。
一例を示す回路図。
【図１３】従来の色信号処理回路を示すブロック図。
【図１４】図１３における従来のＲ−Ｙ／Ｂ−ＹＣＷア
ンプ及び位相切換回路を示す回路図。
ンプ及び位相切換回路を示す回路図。
【図１５】図１４における入力色副搬送波ベクトルを示
す図。
す図。
【図１６】図１４における位相切換動作を説明する説明
図。
図。
【図１７】図１３における従来の第２クロマアンプ，カ
ラー制御回路，Ｒ−Ｙ／Ｂ−ＹＣＷアンプ及び利得切換
回路，復調回路を示す回路図。
ラー制御回路，Ｒ−Ｙ／Ｂ−ＹＣＷアンプ及び利得切換
回路，復調回路を示す回路図。
８…９０°移相回路及びＣＷアンプ １３…復調回路 １４…Ｒ−Ｙ／Ｂ−Ｙ ＣＷアンプ及び位相切換回路 ３１…第２クロマアンプ及び利得切換回路
Claims (3)
- 【請求項１】搬送色信号を入力し、該信号中から分離し
たバースト信号に基づいて互いに所定角度位相の異なる
２つの色副搬送波信号を作成し、復調回路で前記搬送色
信号から分離したクロマ信号と前記２つの色副搬送波信
号を用いて３つの色差信号を復調する際に、前記２つの
色副搬送波信号の位相差を切り換えることにより、Ｒ−
Ｙ色差信号とＢ−Ｙ色差信号の相対位相を切り換えるた
めの色信号処理回路であって、 前記２つの色副搬送波信号を増幅する２つの差動アンプ
から成る第１，第２の色副搬送波アンプと、 前記第１，第２の色副搬送波アンプを構成する各差動ア
ンプの一方のトランジスタの各コレクタに接続した複数
のトランジスタから成る第１，第２の差動切換用アンプ
と、 前記第１，第２の差動切換用アンプを構成するトランジ
スタの各ベースに接続してオン，オフし、第１，第２の
差動切換用アンプを切り換えるための第１，第２のスイ
ッチ用トランジスタと、 第１，第２の差動切換用アンプを構成する各トランジス
タのコレクタにエミッタサイズ比の異なるトランジスタ
を接続し、各第１，第２の差動切換用アンプごとに信号
電流を分割する第１，第２の信号電流分割手段と、 前記第１，第２の色副搬送波アンプを構成する各差動ア
ンプの一方又はもう一方のトランジスタの各コレクタに
カスケード接続し、前記第１，第２の信号電流分割手段
からの分割信号電流を位相合成し、第１，第２の負荷抵
抗より２種の位相の異なる色副搬送波信号を前記復調回
路へ出力する第１，第２のカスケード接続トランジスタ
とを具備したことを特徴とする色信号処理回路。 - 【請求項２】搬送色信号を入力し、該信号中から分離し
たバースト信号に基づいて互いに所定角度位相の異なる
２つの色副搬送波信号を作成し、復調回路で前記搬送色
信号から分離したクロマ信号と前記２つの色副搬送波信
号を用いて３つの色差信号を復調する際に、Ｒ−Ｙ色差
信号とＢ−Ｙ色差信号の相対振幅を切り換えるための色
信号処理回路であって、 前記の入力搬送色信号を互いに逆相の２つの搬送色信号
として出力する第１のクロマアンプと、 この第１のクロマアンプからの２つの搬送色信号を差動
入力し、互いに逆相のクロマ信号成分のみを増幅する差
動アンプから成る第２のクロマアンプと、 この第２のクロマアンプを構成する差動アンプの一方の
トランジスタのコレクタに接続した複数のトランジスタ
から成る第１の差動切換用アンプと、 前記第２のクロマアンプを構成する差動アンプの他方の
トランジスタのコレクタに接続した複数のトランジスタ
から成る第２の差動切換用アンプと、 前記第１，第２の差動切換用アンプを構成するトランジ
スタの各ベースに接続してオン，オフし、第１，第２の
差動切換用アンプの各トランジスタを切り換えるための
第１，第２のスイッチ用トランジスタと、 前記第１の差動切換用アンプを構成する各トランジスタ
のコレクタにエミッタサイズ比の異なるトランジスタを
接続し、信号利得を切り換えるための第１の信号電流分
割手段と、 前記第２の差動切換用アンプを構成する各トランジスタ
のコレクタにエミッタサイズ比の異なるトランジスタを
接続し、信号利得を切り換えるための第２の信号電流分
割手段と、 前記第１，第２の信号電流分割手段のコレクタ出力をカ
ラー制御電圧にて制御するダブルバランス回路から成
り、第１，第２の負荷抵抗より互いに逆位相の振幅の異
なった２種のクロマ信号を前記復調回路へ出力するカラ
ー制御手段とを具備したことを特徴とする色信号処理回
路。 - 【請求項３】搬送色信号を入力し、該信号中から分離し
たバースト信号に基づいて互いに所定角度位相の異なる
２つの色副搬送波信号を作成し、復調回路で前記搬送色
信号から分離したクロマ信号と前記２つの色副搬送波信
号を用いて３つの色差信号を復調する際に、Ｒ−Ｙ色差
信号とＢ−Ｙ色差信号の相対位相及び／又は相対振幅を
切り換えるための色信号処理回路であって、 前記２つの色副搬送波信号を増幅する２つの差動アンプ
から成る第１，第２の色副搬送波アンプと、前記第１，
第２の色副搬送波アンプを構成する各差動アンプの一方
のトランジスタの各コレクタに接続した複数のトランジ
スタから成る第１，第２の差動切換用アンプと、前記第
１，第２の差動切換用アンプを構成するトランジスタの
各ベースに接続してオン，オフし、第１，第２の差動切
換用アンプを切り換えるための第１，第２のスイッチ用
トランジスタと、第１，第２の差動切換用アンプを構成
する各トランジスタのコレクタにエミッタサイズ比の異
なるトランジスタを接続し、各第１，第２の差動切換用
アンプごとに信号電流を分割する第１，第２の信号電流
分割手段と、前記第１，第２の色副搬送波アンプを構成
する各差動アンプの一方又はもう一方のトランジスタの
各コレクタにカスケード接続し、前記第１，第２の信号
電流分割手段からの分割信号電流を位相合成し、第１，
第２の負荷抵抗より２種の位相の異なる色副搬送波信号
を前記復調回路へ出力する第１，第２のカスケード接続
トランジスタとを具備して成る、Ｒ−Ｙ色差信号とＢ−
Ｙ色差信号の相対位相切換手段と、 前記の入力搬送色信号を互いに逆相の２つの搬送色信号
として出力する第１のクロマアンプと、この第１のクロ
マアンプからの２つの搬送色信号を差動入力し、互いに
逆相のクロマ信号成分のみを増幅する差動アンプから成
る第２のクロマアンプと、この第２のクロマアンプを構
成する差動アンプの一方のトランジスタのコレクタに接
続した複数のトランジスタから成る第３の差動切換用ア
ンプと、前記第２のクロマアンプを構成する差動アンプ
の他方のトランジスタのコレクタに接続した複数のトラ
ンジスタから成る第４の差動切換用アンプと、前記第
３，第４の差動切換用アンプを構成するトランジスタの
各ベースに接続してオン，オフし、第３，第４の差動切
換用アンプの各トランジスタを切り換えるための第３，
第４のスイッチ用トランジスタと、前記第３の差動切換
用アンプを構成する各トランジスタのコレクタにエミッ
タサイズ比の異なるトランジスタを接続し、信号利得を
切り換えるための第３の信号電流分割手段と、前記第４
の差動切換用アンプを構成する各トランジスタのコレク
タにエミッタサイズ比の異なるトランジスタを接続し、
信号利得を切り換えるための第４の信号電流分割手段
と、前記第３，第４の信号電流分割手段のコレクタ出力
をカラー制御電圧にて制御するダブルバランス回路から
成り、第３，第４の負荷抵抗より互いに逆位相の振幅の
異なった２種のクロマ信号を前記復調回路へ出力するカ
ラー制御手段とを具備して成る、Ｒ−Ｙ色差信号とＢ−
Ｙ色差信号の相対利得切換手段と、 前記相対位相切換手段の第１，第２のスイッチ用トラン
ジスタ及び前記相対利得切換手段の第３，第４のスイッ
チ用トランジスタに対して並列に接続してオン，オフす
ることにより、Ｒ−Ｙ色差信号とＢ−Ｙ色差信号の相対
位相・相対振幅を連動或いは固定選択するための第５，
第６のスイッチ用トランジスタとを具備したことを特徴
とする色信号処理回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6863392A JPH05276524A (ja) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | 色信号処理回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6863392A JPH05276524A (ja) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | 色信号処理回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05276524A true JPH05276524A (ja) | 1993-10-22 |
Family
ID=13379343
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6863392A Pending JPH05276524A (ja) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | 色信号処理回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05276524A (ja) |
-
1992
- 1992-03-26 JP JP6863392A patent/JPH05276524A/ja active Pending
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