JPH05285344A - 窒素酸化物含有ガスの処理方法 - Google Patents
窒素酸化物含有ガスの処理方法Info
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- JPH05285344A JPH05285344A JP4082575A JP8257592A JPH05285344A JP H05285344 A JPH05285344 A JP H05285344A JP 4082575 A JP4082575 A JP 4082575A JP 8257592 A JP8257592 A JP 8257592A JP H05285344 A JPH05285344 A JP H05285344A
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- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
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- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 例え二酸化炭素（ＣＯ2）共存下において
も、有効にガス内に含有されるＮＯｘを直接分解により
処理することが可能な窒素酸化物含有ガスの処理方法を
得ること。 【構成】 二酸化炭素（ＣＯ2）を含む窒素酸化物含有
ガスの窒素酸化物を分解・除去する窒素酸化物含有ガス
の処理方法において、これを、窒素酸化物含有ガスを二
酸化炭素に対する吸蔵能を備えたペロブスカイト型化合
物に接触させて、窒素酸化物含有ガスより二酸化炭素を
除去する第一処理工程と、第一処理工程において処理済
の窒素酸化物含有ガスをジルコン酸塩のペロブスカイト
型化合物に接触させて、窒素酸化物含有ガスより窒素酸
化物を分解・除去する第二処理工程から構成する。
も、有効にガス内に含有されるＮＯｘを直接分解により
処理することが可能な窒素酸化物含有ガスの処理方法を
得ること。 【構成】 二酸化炭素（ＣＯ2）を含む窒素酸化物含有
ガスの窒素酸化物を分解・除去する窒素酸化物含有ガス
の処理方法において、これを、窒素酸化物含有ガスを二
酸化炭素に対する吸蔵能を備えたペロブスカイト型化合
物に接触させて、窒素酸化物含有ガスより二酸化炭素を
除去する第一処理工程と、第一処理工程において処理済
の窒素酸化物含有ガスをジルコン酸塩のペロブスカイト
型化合物に接触させて、窒素酸化物含有ガスより窒素酸
化物を分解・除去する第二処理工程から構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、二酸化炭素（ＣＯ2）
共存下で、含有される窒素酸化物（以下ＮＯｘと称す
る）を分解・除去する窒素酸化物含有ガスの処理方法に
関する。
共存下で、含有される窒素酸化物（以下ＮＯｘと称す
る）を分解・除去する窒素酸化物含有ガスの処理方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】各種燃焼器からの排ガスには、多量の酸
素とともにＮＯｘが含まれており、ＮＯｘは光化学スモ
ッグの原因となるだけでなく人体にとって呼吸器系に障
害を起こす問題物質といわれている。ＮＯｘを無害なＮ
2にまで還元するプロセスについては、自動車等を対象
として、ＣＯあるいは各種炭化水素（ＨＣ）等の還元剤
を用いてＮＯをＮ2にする、いわゆる三元触媒方式が確
立されるとともに、プラント等で採用される方法とし
て、アンモニアを還元剤として用いるプロセスが確立さ
れている。
素とともにＮＯｘが含まれており、ＮＯｘは光化学スモ
ッグの原因となるだけでなく人体にとって呼吸器系に障
害を起こす問題物質といわれている。ＮＯｘを無害なＮ
2にまで還元するプロセスについては、自動車等を対象
として、ＣＯあるいは各種炭化水素（ＨＣ）等の還元剤
を用いてＮＯをＮ2にする、いわゆる三元触媒方式が確
立されるとともに、プラント等で採用される方法とし
て、アンモニアを還元剤として用いるプロセスが確立さ
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、三元触
媒方式では、ＣＯあるいは炭化水素を別途に準備する必
要があり、装置が煩雑となり、コスト高となる。一方、
アンモニアを使用する場合は、汚染の可能性があり、室
内空間で使用することができないなどの問題がある。そ
して、従来から各種還元剤を用いずにＮＯｘを直接分解
することが望まれているものの実用レベルで確立された
ものはない。さらに、近来ＮＯｘを直接分解する方法と
して、ＮＯｘをペロブスカイト型化合物と接触させて、
これを直接分解し、無害化することが提案されている。
しかしながら、一部のペロブスカイト型化合物について
は二酸化炭素ＣＯ2共存下においては、その直接分解活
性を有効に発揮しえないことが、今回判明した。従って
本発明の目的は、例え二酸化炭素（ＣＯ2）共存下にお
いても、有効にガス内に含有されるＮＯｘを直接分解に
より処理することが可能な窒素酸化物含有ガスの処理方
法を得ることである。
媒方式では、ＣＯあるいは炭化水素を別途に準備する必
要があり、装置が煩雑となり、コスト高となる。一方、
アンモニアを使用する場合は、汚染の可能性があり、室
内空間で使用することができないなどの問題がある。そ
して、従来から各種還元剤を用いずにＮＯｘを直接分解
することが望まれているものの実用レベルで確立された
ものはない。さらに、近来ＮＯｘを直接分解する方法と
して、ＮＯｘをペロブスカイト型化合物と接触させて、
これを直接分解し、無害化することが提案されている。
しかしながら、一部のペロブスカイト型化合物について
は二酸化炭素ＣＯ2共存下においては、その直接分解活
性を有効に発揮しえないことが、今回判明した。従って
本発明の目的は、例え二酸化炭素（ＣＯ2）共存下にお
いても、有効にガス内に含有されるＮＯｘを直接分解に
より処理することが可能な窒素酸化物含有ガスの処理方
法を得ることである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
の本発明による窒素酸化物含有ガスの処理方法の特徴手
段は、窒素酸化物含有ガスを二酸化炭素に対する吸蔵能
を備えたペロブスカイト型化合物に接触させて、窒素酸
化物含有ガスより二酸化炭素を除去する第一処理工程
と、第一処理工程において処理済の窒素酸化物含有ガス
をジルコン酸塩のペロブスカイト型化合物に接触させ
て、窒素酸化物含有ガスより窒素酸化物を分解・除去す
る第二処理工程からなることにあり、その作用・効果は
次の通りである。
の本発明による窒素酸化物含有ガスの処理方法の特徴手
段は、窒素酸化物含有ガスを二酸化炭素に対する吸蔵能
を備えたペロブスカイト型化合物に接触させて、窒素酸
化物含有ガスより二酸化炭素を除去する第一処理工程
と、第一処理工程において処理済の窒素酸化物含有ガス
をジルコン酸塩のペロブスカイト型化合物に接触させ
て、窒素酸化物含有ガスより窒素酸化物を分解・除去す
る第二処理工程からなることにあり、その作用・効果は
次の通りである。
【０００５】
【作用】つまり、第一処理工程と第二処理工程を組み合
わせて、第一処理工程において窒素酸化物含有ガスに共
存する二酸化炭素を除去し、二酸化炭素が除去された状
態の窒素酸化物含有ガスを第二処理工程でＮＯｘ除去処
理するため、全体としてＮＯｘ除去を有効に行える。こ
こで、第一処理工程、第二処理工程共にペロブスカイト
型化合物を利用することとなるため、これらを流路内に
配設するだけで、その作用を発揮させることができる。
即ち、還元剤、アンモニア等を別途、供給する必要はな
い。
わせて、第一処理工程において窒素酸化物含有ガスに共
存する二酸化炭素を除去し、二酸化炭素が除去された状
態の窒素酸化物含有ガスを第二処理工程でＮＯｘ除去処
理するため、全体としてＮＯｘ除去を有効に行える。こ
こで、第一処理工程、第二処理工程共にペロブスカイト
型化合物を利用することとなるため、これらを流路内に
配設するだけで、その作用を発揮させることができる。
即ち、還元剤、アンモニア等を別途、供給する必要はな
い。
【０００６】
【発明の効果】従って、例え二酸化炭素（ＣＯ2）共存
下においても、有効にガス内に含有されるＮＯｘを直接
分解により処理することが可能な窒素酸化物含有ガスの
処理方法を得ることができた。
下においても、有効にガス内に含有されるＮＯｘを直接
分解により処理することが可能な窒素酸化物含有ガスの
処理方法を得ることができた。
【０００７】
【実施例】各種排ガス中には、ＮＯｘだけでなくＣＯ2
も多量に含まれている。このＣＯ2はＮＯｘの直接分解
機構において阻害因子として働きＮＯｘの直接分解能を
著しく低下させる場合がある。そこで、本発明において
は、ＣＯ2によるＮＯｘの直接分解能の低下を防止する
ために触媒層を２段とした。即ち図１に示すように、窒
素酸化物含有ガスが流入する流路１に沿って、第一処理
室２、第二処理室３を形成し、これの排ガス導入側であ
る第一処理室２にＣＯ2ガスを多量に吸蔵する（Ｌａ0.2
Ｓｒ0.8ＣｏＯδ（δ＝１〜３））系ペロブスカイト型
化合物を、また出口側である第二処理室３にＮＯｘの直
接分解に有効なＢａＺｒＯx（ｘ＝１〜３）を配設し、
ＢａＺｒＯx（ｘ＝１〜３）がＣＯ2ガスの影響を受けず
にＮＯｘをＮ2とＯ2に直接分解できるようにした。さら
に、これらの処理室２、３を一定の温度状態に保つ保温
装置４が設けられている。ここで、先行する処理を第一
処理工程と後続の処理を第二処理工程と呼ぶ。
も多量に含まれている。このＣＯ2はＮＯｘの直接分解
機構において阻害因子として働きＮＯｘの直接分解能を
著しく低下させる場合がある。そこで、本発明において
は、ＣＯ2によるＮＯｘの直接分解能の低下を防止する
ために触媒層を２段とした。即ち図１に示すように、窒
素酸化物含有ガスが流入する流路１に沿って、第一処理
室２、第二処理室３を形成し、これの排ガス導入側であ
る第一処理室２にＣＯ2ガスを多量に吸蔵する（Ｌａ0.2
Ｓｒ0.8ＣｏＯδ（δ＝１〜３））系ペロブスカイト型
化合物を、また出口側である第二処理室３にＮＯｘの直
接分解に有効なＢａＺｒＯx（ｘ＝１〜３）を配設し、
ＢａＺｒＯx（ｘ＝１〜３）がＣＯ2ガスの影響を受けず
にＮＯｘをＮ2とＯ2に直接分解できるようにした。さら
に、これらの処理室２、３を一定の温度状態に保つ保温
装置４が設けられている。ここで、先行する処理を第一
処理工程と後続の処理を第二処理工程と呼ぶ。
【０００８】以下に、窒素酸化物含有ガス処理系５の諸
元について具体的に示す。 第一処理室２に配設されるペロブスカイト型化合物 Ｌａ0.2Ｓｒ0.8ＣｏＯδ（δ＝１〜３）を１〜２ｍｍの
顆粒状に成形したもの、 反応温度 ９００℃、 第二処理室３に配設されるペロブスカイト型化合物 ＢａＺｒＯx（ｘ＝１〜３）を１〜２ｍｍの顆粒状に成
形したもの、 反応温度 ９００℃、 ＮＯｘ濃度 ３０００ｐｐｍ ＳＶ値 １０００ｈ-1 ＣＯ2 濃度 １２％ 結果 ＮＯｘ低減率 ５０％
元について具体的に示す。 第一処理室２に配設されるペロブスカイト型化合物 Ｌａ0.2Ｓｒ0.8ＣｏＯδ（δ＝１〜３）を１〜２ｍｍの
顆粒状に成形したもの、 反応温度 ９００℃、 第二処理室３に配設されるペロブスカイト型化合物 ＢａＺｒＯx（ｘ＝１〜３）を１〜２ｍｍの顆粒状に成
形したもの、 反応温度 ９００℃、 ＮＯｘ濃度 ３０００ｐｐｍ ＳＶ値 １０００ｈ-1 ＣＯ2 濃度 １２％ 結果 ＮＯｘ低減率 ５０％
【０００９】〔実験例〕さて、各種排ガス中には、ＮＯ
ｘだけでなくＣＯ2も多量に含まれている。このＣＯ
2は、ＮＯｘの直接分解機構において阻害因子として働
き、ＮＯｘの直接分解能を著しく低下させる場合があ
る。発明者らはＣＯ2ガス存在下でのＮＯｘ直接分解触
媒を種々実験検討し、以下のような結果を得た。
ｘだけでなくＣＯ2も多量に含まれている。このＣＯ
2は、ＮＯｘの直接分解機構において阻害因子として働
き、ＮＯｘの直接分解能を著しく低下させる場合があ
る。発明者らはＣＯ2ガス存在下でのＮＯｘ直接分解触
媒を種々実験検討し、以下のような結果を得た。
【００１０】ＮＯｘの除去に有効であり、第二処理室３
に配設されるペロブスカイト型化合物（ＭｇＺｒＯx、
ＢａＺｒＯx、ＳｒＺｒＯx（ｘ＝１〜３）、以後ＭｇＺ
ｒＯx、ＢａＺｒＯx、ＳｒＺｒＯxと記す）に於ける、
ＣＯ2ガスがある場合と無い場合とのＮＯｘ除去特性に
関して先ず説明する。 〔結果１〕ジルコン酸系化合物に関するＮＯｘ除去活性
の変化 実験条件 各化合物の成形状態 １〜２ｍｍの顆粒状 反応温度 ９００℃ ＮＯｘ濃度 ３０００ｐｐｍ ＣＯ2 濃度 １２％及び０％ ＳＶ １０００ｈ-1 図２−（イ）にＣＯ2共存下におけるＮＯｘ分解特性
を、図２−（ロ）にこれに対応するＮＯｘ単独の場合の
分解特性を示した。縦軸がＮＯｘ除去率を、横軸が経過
時間を示している。ここで、ＭｇＺｒＯxが○で、Ｂａ
ＺｒＯxが●で、ＳｒＺｒＯxが△で示されている。図２
−（イ）の結果、 ＭｇＺｒＯxが、実験開始後２時間
程度後も１０％程度の除去率を維持したのに対して、Ｂ
ａＺｒＯx、ＳｒＺｒＯxは分解活性をほとんど示さなか
った。図２−（ロ）の結果、ＢａＺｒＯxの除去特性が
最も高く、ＳｒＺｒＯx、ＭｇＺｒＯxの順に除去率が低
下している。ここで、図２−（イ）、（ロ）を比較する
と図２−（ロ）において最も除去率が低いＭｇＺｒＯx
のが、ＣＯ2共存下でその除去率を半減しながらも、な
お維持している。
に配設されるペロブスカイト型化合物（ＭｇＺｒＯx、
ＢａＺｒＯx、ＳｒＺｒＯx（ｘ＝１〜３）、以後ＭｇＺ
ｒＯx、ＢａＺｒＯx、ＳｒＺｒＯxと記す）に於ける、
ＣＯ2ガスがある場合と無い場合とのＮＯｘ除去特性に
関して先ず説明する。 〔結果１〕ジルコン酸系化合物に関するＮＯｘ除去活性
の変化 実験条件 各化合物の成形状態 １〜２ｍｍの顆粒状 反応温度 ９００℃ ＮＯｘ濃度 ３０００ｐｐｍ ＣＯ2 濃度 １２％及び０％ ＳＶ １０００ｈ-1 図２−（イ）にＣＯ2共存下におけるＮＯｘ分解特性
を、図２−（ロ）にこれに対応するＮＯｘ単独の場合の
分解特性を示した。縦軸がＮＯｘ除去率を、横軸が経過
時間を示している。ここで、ＭｇＺｒＯxが○で、Ｂａ
ＺｒＯxが●で、ＳｒＺｒＯxが△で示されている。図２
−（イ）の結果、 ＭｇＺｒＯxが、実験開始後２時間
程度後も１０％程度の除去率を維持したのに対して、Ｂ
ａＺｒＯx、ＳｒＺｒＯxは分解活性をほとんど示さなか
った。図２−（ロ）の結果、ＢａＺｒＯxの除去特性が
最も高く、ＳｒＺｒＯx、ＭｇＺｒＯxの順に除去率が低
下している。ここで、図２−（イ）、（ロ）を比較する
と図２−（ロ）において最も除去率が低いＭｇＺｒＯx
のが、ＣＯ2共存下でその除去率を半減しながらも、な
お維持している。
【００１１】以上の結果から、ＣＯ2は、ＮＯｘの直接
分解において阻害因子として働き、ＮＯｘの直接分解能
を著しく低下させることがわかる。ここで、ＢａＺｒＯ
xはＮＯｘ単体を対象とする場合は５０％近いＮＯｘの
分解特性を有しているが、ＣＯ2共存下においてはその
分解能の低下が著しい。
分解において阻害因子として働き、ＮＯｘの直接分解能
を著しく低下させることがわかる。ここで、ＢａＺｒＯ
xはＮＯｘ単体を対象とする場合は５０％近いＮＯｘの
分解特性を有しているが、ＣＯ2共存下においてはその
分解能の低下が著しい。
【００１２】次に、ＣＯ2除去用に第一処理室２に配設
されるペロブスカイト型化合物（ＬａxＳｒ1-xＣｏＯδ
（ｘ＝０〜１、δ＝１〜３））について説明する。 〔結果３〕ＬａxＳｒ1-xＣｏＯδ（ｘ＝０〜１、δ＝１
〜３）のＣＯ2除去特性図３に、ＬａxＳｒ1-xＣｏＯδ
（ｘ＝０〜１、δ＝１〜３）のＣＯ2除去（分解）特性
を示す。 実験条件 各化合物の成形状態 １〜２ｍｍの顆粒状 反応温度 ９００℃ ＣＯ2 濃度 １２％ ＳＶ １０００ｈ-1 結果、この化合物は、ｘが０〜０．２の範囲において４
０ｃｃ／ｇ程度のＣＯ 2除去特性を示し、以後Ｌａ量の
増加に伴ってＣＯ2除去性能を失う。従って、この化合
物を使用してＣＯ2を除去することが可能となる。
されるペロブスカイト型化合物（ＬａxＳｒ1-xＣｏＯδ
（ｘ＝０〜１、δ＝１〜３））について説明する。 〔結果３〕ＬａxＳｒ1-xＣｏＯδ（ｘ＝０〜１、δ＝１
〜３）のＣＯ2除去特性図３に、ＬａxＳｒ1-xＣｏＯδ
（ｘ＝０〜１、δ＝１〜３）のＣＯ2除去（分解）特性
を示す。 実験条件 各化合物の成形状態 １〜２ｍｍの顆粒状 反応温度 ９００℃ ＣＯ2 濃度 １２％ ＳＶ １０００ｈ-1 結果、この化合物は、ｘが０〜０．２の範囲において４
０ｃｃ／ｇ程度のＣＯ 2除去特性を示し、以後Ｌａ量の
増加に伴ってＣＯ2除去性能を失う。従って、この化合
物を使用してＣＯ2を除去することが可能となる。
【００１３】上述の窒素酸化物含有ガス処理系５におけ
るＮＯｘ除去状況を図４、図５に基づいて説明する。図
４には排ガス処理装置によるＮＯｘ処理状況が、図５に
はＮＯｘ除去率と反応温度の関係が示されている。 〔結果４〕ＮＯｘ除去特性 実験条件 第一処理室２に配設されるペロブスカイト型化合物 Ｌａ0.2Ｓｒ0.8ＣｏＯδ（δ＝１〜３）を１〜２ｍｍの
顆粒状に成形したもの、 反応温度 ９００℃、 第二処理室３に配設されるペロブスカイト型化合物 ＢａＺｒＯxを１〜２ｍｍの顆粒状に成形したもの、 反応温度 ９００℃ ＮＯｘ濃度 ３０００ｐｐｍ ＳＶ値 ５０００ｈ-1 ＣＯ2 濃度 １２％ 実験にあたっては、１時間半毎に運転を停止して、約半
時間の窒素ガスによるパージをおこなった。 結果 テストで、始動時から１時間の範囲内において、５０％
のＮＯｘ除去性能が得られている。その後約半時間で除
去性能は半減した。また、再度の繰替えしテストにおい
て、同様な性能を示した。
るＮＯｘ除去状況を図４、図５に基づいて説明する。図
４には排ガス処理装置によるＮＯｘ処理状況が、図５に
はＮＯｘ除去率と反応温度の関係が示されている。 〔結果４〕ＮＯｘ除去特性 実験条件 第一処理室２に配設されるペロブスカイト型化合物 Ｌａ0.2Ｓｒ0.8ＣｏＯδ（δ＝１〜３）を１〜２ｍｍの
顆粒状に成形したもの、 反応温度 ９００℃、 第二処理室３に配設されるペロブスカイト型化合物 ＢａＺｒＯxを１〜２ｍｍの顆粒状に成形したもの、 反応温度 ９００℃ ＮＯｘ濃度 ３０００ｐｐｍ ＳＶ値 ５０００ｈ-1 ＣＯ2 濃度 １２％ 実験にあたっては、１時間半毎に運転を停止して、約半
時間の窒素ガスによるパージをおこなった。 結果 テストで、始動時から１時間の範囲内において、５０％
のＮＯｘ除去性能が得られている。その後約半時間で除
去性能は半減した。また、再度の繰替えしテストにおい
て、同様な性能を示した。
【００１４】〔結果５〕ＮＯｘ除去率と反応温度の関係 結果４の実験条件下におけるＮＯｘ除去率と反応温度を
図５に示す。グラフ中の値は反応開始後１時間後の値で
ある。 結果 反応温度７００℃以上の温度域でＮＯｘ除去性能の上昇
がみられ、９００℃で前述のように５０％の除去性能を
得られる。
図５に示す。グラフ中の値は反応開始後１時間後の値で
ある。 結果 反応温度７００℃以上の温度域でＮＯｘ除去性能の上昇
がみられ、９００℃で前述のように５０％の除去性能を
得られる。
【００１５】〔別実施例〕 （イ）上記の実施例においては、ＣＯ2除去用にＬａ0.2
Ｓｒ0.8ＣｏＯδ（δ＝１〜３）（ＬａxＳｒ1-xＣｏＯ
δ（δ＝１〜３）系ベロブスカイト型化合物の一例）を
使用する例を示したが、このような性能を備えたペロブ
スカイト型化合物としては、ジルコン酸系化合物もあ
る。従って、このような化合物を二酸化炭素に対する吸
蔵能を備えたペロブスカイト型化合物と総称する。 （ロ）さらに、ＮＯｘ除去用にＢａＺｒＯxを使用する
例を示したが、このような性能を備えたペロブスカイト
型化合物としては、前述のようにＳｒＺｒＯx、ＭｇＺ
ｒＯxジルコン酸系化合物もある。従って、このような
化合物をジルコン酸塩のペロブスカイト型化合物と総称
する。 （ハ）また各化合物は、使用状態で前述の条件を満たし
ていればよく、その合成過程における、出発原料物質は
特に限定されるものではなく、合成方法についても固相
反応法、液相反応法等あるがとくに限定するものではな
い。 （ニ）さらに化合物を粒子状のままＮＯｘを含むガス中
に配設しても、ハニカム状等いかなる形状に成形して配
設して、使用してもよい。
Ｓｒ0.8ＣｏＯδ（δ＝１〜３）（ＬａxＳｒ1-xＣｏＯ
δ（δ＝１〜３）系ベロブスカイト型化合物の一例）を
使用する例を示したが、このような性能を備えたペロブ
スカイト型化合物としては、ジルコン酸系化合物もあ
る。従って、このような化合物を二酸化炭素に対する吸
蔵能を備えたペロブスカイト型化合物と総称する。 （ロ）さらに、ＮＯｘ除去用にＢａＺｒＯxを使用する
例を示したが、このような性能を備えたペロブスカイト
型化合物としては、前述のようにＳｒＺｒＯx、ＭｇＺ
ｒＯxジルコン酸系化合物もある。従って、このような
化合物をジルコン酸塩のペロブスカイト型化合物と総称
する。 （ハ）また各化合物は、使用状態で前述の条件を満たし
ていればよく、その合成過程における、出発原料物質は
特に限定されるものではなく、合成方法についても固相
反応法、液相反応法等あるがとくに限定するものではな
い。 （ニ）さらに化合物を粒子状のままＮＯｘを含むガス中
に配設しても、ハニカム状等いかなる形状に成形して配
設して、使用してもよい。
【００１６】尚、特許請求の範囲の項に図面との対照を
便利にするために符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構成に限定されるものではない。
便利にするために符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構成に限定されるものではない。
【図１】排ガス処理装置の構成を示す図
【図２】ジルコン酸系化合物のＮＯｘ除去活性の変化を
示す図
示す図
【図３】コバルト酸系化合物のＣＯ2除去性能を示す図
【図４】排ガス処理装置によるＮＯｘ処理状況を示す図
【図５】ＮＯｘ除去率と反応温度の関係を示す図
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 森川 茂 京都府京都市下京区中堂寺南町17 株式会 社関西新技術研究所内 (72)発明者 小林 孝 京都府京都市下京区中堂寺南町17 株式会 社関西新技術研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】 二酸化炭素（ＣＯ2）を含む窒素酸化物
含有ガスの窒素酸化物を分解・除去する窒素酸化物含有
ガスの処理方法であって、 前記窒素酸化物含有ガスを二酸化炭素に対する吸蔵能を
備えたペロブスカイト型化合物に接触させて、前記窒素
酸化物含有ガスより二酸化炭素を除去する第一処理工程
と、 前記第一処理工程において処理済の窒素酸化物含有ガス
をジルコン酸塩のペロブスカイト型化合物に接触させ
て、前記窒素酸化物含有ガスより窒素酸化物を分解・除
去する第二処理工程からなる窒素酸化物含有ガスの処理
方法。 - 【請求項２】 前記二酸化炭素に対する吸蔵能を備えた
ペロブスカイト型化合物が、７００℃以上に昇温された
ＬａxＳｒ1-xＣｏＯδ（ｘ＝０．０〜０．８，δ＝１〜
３）系ペロブスカイト型化合物であり、 前記ジルコン酸塩のペロブスカイト型化合物が、７００
℃以上に昇温されたＢａＺｒＯX（ｘ＝１〜３）である
請求項１記載の窒素酸化物含有ガスの処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08257592A JP3324777B2 (ja) | 1992-04-06 | 1992-04-06 | 窒素酸化物含有ガスの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08257592A JP3324777B2 (ja) | 1992-04-06 | 1992-04-06 | 窒素酸化物含有ガスの処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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