JPH05288095A - 内燃機関の燃料噴射時期制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 吸気スワールを生成させる吸気制御弁を備
え、スワールポートとストレートポートとに燃料噴射を
行う内燃機関のストレートポート側に噴射された燃料の
吸気通路壁面付着を防止する。 【構成】 スワールポート１２ａとストレートポート１
２ｂとに燃料噴射弁２６から燃料噴射を行う。燃料噴射
弁２６下流側の隔壁２８には両ポート１２ａ，１２ｂを
連通する連通路２７を設け、吸気制御弁３２閉弁時にス
トレートポート側に噴射された燃料を、連通路２７を通
ってスワールポート側からストレートポート側へ流れる
気流により微粒化する。壁面付着防止のため燃料噴射は
この気流速度が過大になる前に終了させる必要がある
が、この気流速度は吸気制御弁３２の閉弁時漏れ空気量
により変化する。このため、制御回路（ＥＣＵ）５０は
スロットル弁２２開度、エンジン回転数、吸入空気量等
から上記漏れ空気量を求め、燃料噴射時期を調節して燃
料壁面付着を防止する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はスワール吸気ポートとス
トレート吸気ポートと吸気制御弁とを備えた燃料噴射式
内燃機関の燃料噴射時期制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】各気筒の吸気弁にスワールポートとスト
レートポートとを設け、機関負荷に応じて吸気制御弁に
よりストレートポート側吸気通路を開閉するようにした
エンジンが知られている。この吸気制御弁は負荷状態に
応じてエンジンをリーン空燃比とリッチ空燃比とに切換
えて運転する目的で設けられ、例えばエンジンの低負
荷、低回転時には吸気制御弁を閉じてストレートポート
側の吸気通路を閉塞すると共に燃料噴射量と点火時期と
を切り換えてリーン空燃比運転を行うようになってい
る。

【０００３】上記吸気制御弁を閉じて新気の大部分をス
ワールポートから気筒内に流入させ、燃焼室に混合気の
強力なスワールを発生させることによりリーン空燃比に
おいても安定した燃焼を達成して燃費を低減することが
できる。一方、エンジンの高負荷高回転時には、前記吸
気制御弁を開放し、気筒への吸気量を増大させ、吸気制
御弁の開放動作に応じて燃料噴射量と点火時期とをリッ
チ空燃比（若しくは理論空燃比）側に切り換えることに
より機関の高出力を確保することが可能である。

【０００４】吸気制御弁を備えたエンジンでは燃料噴射
弁の配置や燃料噴射方法について種々の考慮がなされて
いる。混合気の空燃比リーン側限界の拡大と過渡時の応
答性向上のためには一般に吸気弁開弁時期に同期してス
ワールポートとストレートポートとの両方に燃料噴射を
行うことが有効である。この種のエンジンとしては本願
出願人により実開昭６１−１４７３３６号公報に開示さ
れたものがある。同公報に記載のエンジンでは、吸気通
路をストレートポート側とスワールポート側とに仕切る
隔壁に、両方のポートへ向けてそれぞれ開口する２つの
噴射口を有する燃料噴射弁を配置し、単一の燃料噴射弁
で両方のポートに燃料噴射を行なうことにより各ポート
に個別に燃料噴射弁を設けたのと同様の効果を得てい
る。

【０００５】また、上記実開昭６１−１４７３３６号公
報の装置のようにスワールポートとストレートポートと
の両方に燃料噴射を行う場合、燃料噴射弁直下流の隔壁
に両ポートの吸気通路を結ぶ連通路を設けることが燃料
の微粒化を向上する上で必要であることがわかってい
る。すなわち、燃料噴射弁から吸気弁開弁時期に同期し
て噴射された燃料は通常、吸気通路を流れる吸気流によ
り微粒化され燃焼室内に流入するが、吸気制御弁閉弁中
はストレートポート側吸気通路を流れる吸気流が低下し
ている。このため、吸気制御弁閉弁中にストレートポー
ト側に噴射された燃料は微粒化されないまま燃焼室内に
流入し、排気中のＮＯｘ増大を生じることになる。従っ
て上記連通路を設け、吸気制御弁閉弁時に、スワールポ
ート側からこの連通路を通って低圧のストレートポート
に流入する気流を生じさせ、この気流によりストレート
ポート側に噴射された燃料を微粒化することが必要とな
るのである。しかし、この連通路を通る気流速度が過大
であるとストレートポート側に噴射された燃料は充分に
微粒化されないまま連通路を通る気流に流され、ストレ
ートポート側吸気通路の連通路に対向する壁面に衝突、
付着する問題を生じる。この付着燃料は壁面を流下して
液状のまま燃焼室に流入するため、却って排気中のＮＯ
ｘ量が増大してしまう。

【０００６】この問題を防止するため、通常、吸気制御
弁は閉弁状態でもある程度の漏れを生じるように、作ら
れており閉弁時にも吸気制御弁を通ってストレートポー
ト側に流入する気流を確保できるようになっている。こ
れにより吸気制御弁下流側の吸気通路が大きな負圧にな
ることが防止され、スワールポート側吸気通路との圧力
差を減少させることにより連通路を通る気流速度が低下
し、燃料の壁面付着が防止される。

【０００７】また、本願出願人は従前の出願で、燃料噴
射終了時期を吸気行程上死点後４０度以前にすることに
より燃料の壁面付着を低減することを既に提案している
（特願平２−１５７７０２号）。連通路を通ってスワー
ルポート側からストレートポート側に流入する気流速度
は吸気弁開弁後、吸気行程が進行するにつれて増大し、
吸気行程上死点後４０度付近で流速が急激に増大するこ
とが実験的に確認されている（図２参照）ため、各気筒
の燃料噴射を上死点後４０度より前に完了させることに
より連通路を通る気流による噴射燃料の壁面付着を最小
にすることができる。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】前述のように、連通路
を通ってスワールポート側からストレートポート側に流
入する気流速度は吸気制御弁の閉弁時の漏れ空気量によ
り変化する。しかし、吸気制御弁の漏れ空気量は経年的
に変化する場合があり一定ではない。例えばＰＣＶによ
るブローバイガスの還流や、排気エミッション低減のた
めのＥＧＲ（排気再循環）を行ったような場合、排ガス
中の汚れ成分等が吸気制御弁弁体に付着してクリアラン
スの低下を生じるため漏れ空気量が減少する場合があ
る。

【０００９】従って使用開始時に連通路気流速度が適切
に設定されていてもその後、吸気制御弁の漏れ空気量の
減少により連通路気流速度が増大すると燃料の壁面付着
が生じる場合がある。また、前述の特願平２−１５７７
０２号の装置のように、連通路を通る気流が最大流速に
達する前に燃料噴射を終了するようにしていても漏れ空
気量が減少すると、全体的に連通路を通る気流の流速が
増大するため最大流速に達しない状態でも噴射燃料の壁
面付着が生じるようになる場合がある。

【００１０】本発明は、上記問題に鑑み吸気制御弁の漏
れ空気量を検出し、この漏れ空気量に応じて燃料噴射時
期を制御することにより経年変化の影響を受けずに燃料
の壁面付着を効果的に防止できる内燃機関の燃料噴射時
期制御装置を提出することを目的としている。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段が図１に示される。図１において、内燃機関Ａの
ストレートポートに続く吸気通路には吸気制御弁Ｂが設
けられている。また、漏れ空気量検出手段Ｄは吸気制御
弁Ｂ閉弁時に吸気制御弁Ｂを通って内燃機関Ａに流入す
る漏れ空気量を検出し、噴射時期設定手段Ｅは検出され
た漏れ空気量に応じて燃料噴射終了時期を設定する。

【００１２】制御手段Ｆは内燃機関の負荷条件に基づい
て燃料噴射量を決定すると共に燃料噴射弁Ｃを制御して
噴射時期設定手段Ｅの設定した燃料噴射終了時期に合わ
せて燃料噴射を終了させる。

【００１３】

【作用】本発明の作用は図２を用いて説明される。図２
は吸気制御弁閉弁時に隔壁連通路を通ってスワールポー
ト側からストレートポート側に流れる気流速度のクラン
ク軸回転角に対する変化を示したものである。図示のよ
うに気流速度は、クランク軸回転角の吸気行程上死点後
４０度近辺で急激に増大する。

【００１４】従って燃料の壁面付着防止を図るためには
燃料噴射時期の初期設定は図２に区間Ａで示すように連
通路気流速度が最大速度に到達する前に終了させる必要
がある。しかし、吸気制御弁の漏れ空気量が変化した場
合には、連通路気流速度は漏れ空気量に応じて変化す
る。例えば漏れ空気量が減少した場合には連通路気流速
度は図２に点線IIで示すように全体的に初期設定時の流
速Ｉより増加するため、初期設定時の燃料噴射時期（図
２、区間Ａ）のままでは、燃料噴射時の連通路気流速度
が過大になり噴射燃料の壁面付着を生じることになる。

【００１５】一方、反対に漏れ空気量が増加した場合に
は連通路気流速度は図２に点線IIIで示すように全体的
に低下してしまうため、初期設定時の燃料噴射時期のま
までは連通路気流速度の低下により噴射燃料の微粒化が
不充になる。本発明では、噴射時期設定手段Ｅは、漏れ
空気量検出手段Ｄの検出した漏れ空気量に応じて燃料噴
射終了時期を変更する。すなわち、漏れ空気量が少く、
連通路気流速度が大きい場合（点線II）には、燃料噴射
時期を初期設定（区間Ａ）より早め、連通路気流速度が
過大になる前に燃料噴射を終了する（図２、区間Ｂ）。
これにより燃料の壁面付着が防止される。また、漏れ空
気量が多く連通路気流速度が低下している場合（点線II
I ）には、逆に燃料噴射時期を遅らせて設定する（図
２、区間Ｃ）。これにより連通路気流速度が比較的高い
時期に燃料噴射が行われ、連通路を通る気流により噴射
燃料の微粒化が良好になる。

【００１６】

【実施例】以下、添付図面を用いて本発明の実施例につ
いて説明する。図３は本発明の燃料噴射時期制御装置を
採用した内燃機の構造を示す略示図である。図におい
て、１０はシリンダブロック、１２は燃焼室、１４は点
火プラグ、１２ａ，１２ｂは吸気ポートであり夫々の吸
気ポートと排気ポートには二つの吸気弁１６ａ，１６
ｂ、二つの排気弁１８ａ，１８ｂが設けられた所謂４バ
ルブ構成を示している。第１の吸気ポート１２ａはヘリ
カル型であり、吸気スワールの形成に都合のよい形状に
構成されている。第２の吸気ポート１２ｂはストレート
型である。

【００１７】ストレート型の吸気ポート１２ｂに続く吸
気通路には蝶型弁としての吸気制御弁３２が設けられて
おり、吸気制御弁３２の閉鎖状態ではストレートポート
１２ｂ側の吸気通路には、吸気制御弁３２周囲と吸気通
路壁面との間の隙間を通してのみ空気が導入される。吸
気制御弁３２の閉鎖状態では吸気の大部分はヘリカルポ
ート１２ａからエンジンシリンダ内に流入し、シリンダ
内に吸気の強力なスワール（旋回流）が生成するため安
定した希薄混合気の燃焼が可能となる。吸気制御弁３２
が開放されると双方の吸気ポート１２ａ，１２ｂより空
気の導入が行われ、吸気量が増大する。各気筒の吸気制
御弁３２の弁軸にはレバー３４が取付られ、このレバー
３４はロッド３６を介して負圧アクチュエータ３８に連
結されている。負圧アクチュエータ３８はダイヤフラム
４０とスプリング４１とから構成される。ダイヤフラム
４０に負圧が印加されていないときは、スプリング４１
の働きで、ダイヤフラム４０は図の左方向に押され、吸
気制御弁３２は開放位置をとる。ダイヤフラム４０に負
圧が印加されると、ダイヤフラム４０はスプリング４１
に抗して右方向に引っ張られ、吸気制御弁３２は吸気ポ
ート１２ｂを閉鎖する位置をとる。

【００１８】ダイヤフラム４０は電磁三方切換弁４４を
介して負圧タンク４５に接続されている。また負圧タン
ク４５はチェック弁を介して吸気管２０のスロットル弁
２２下流側に設けた負圧取出ポート２４に接続されてい
る。チェック弁４６はダイヤフラム４０に加わる負圧を
保持するものである。切替弁４４は３つのポート４４
ａ，４４ｂ，４４ｃを具備しており、除電時はポート４
４ａと４４ｂとが連通されてダイヤフラム４０は負圧ポ
ート２４に連通され、通電時はポート４４ａと４４ｃと
が連通され、ダイヤフラム４０は大気に連通される。

【００１９】また、ヘリカル型吸気ポート１２ａとスト
レート型吸気ポート１２ｂとを仕切る隔壁２８には燃料
噴射弁２６が配置されている。燃料噴射弁２６は１つの
本体に２つの噴射口２６ａ，２６ｂを有し、噴射口２６
ａ，２６ｂはそれぞれヘリカル型吸気ポート１２ａの吸
気弁１６ａとストレート型吸気ポート１２ｂの吸気弁１
６ｂの傘部背面を指向して設けられている。従って吸気
弁１６ａ，１６ｂの開弁時に噴射された燃料は、吸気弁
傘部背面に衝突して飛散し、微粒化してシリンダに吸入
されるため、燃焼室内に均一な混合気が形成される。

【００２０】燃料噴射弁２６の噴射口２６ａ，２６ｂ直
下流側の隔壁２８にはヘリカル型ポート１２ａとストレ
ート型ポート１２ｂとを連通する連通路２７が設けられ
ている。前記吸気制御弁３２の切替弁４４と燃料噴射弁
２６とはエンジンの制御回路５０により駆動されてい
る。制御回路（ＥＣＵ）５０は、例えばマイクロコンピ
ュータシステムとして構成され、公知の方法で電磁弁４
４の切替時期や燃料噴射弁２６の噴射時間（噴射量）を
制御する他に後述のように燃料噴射弁２６の燃料噴射タ
イミングを制御している。この目的で制御回路（ＥＣ
Ｕ）５０にはエンジンのディストリビュータに設けられ
たクランク角度センサ５４，５６からそれぞれクランク
軸回転角を表わすパルスＧ１とＮＥとが入力されてい
る。第１のクランク角度センサ５４から発信されるパル
スＧ１は基準位置検出用であり、例えば機関第１シリン
ダが排気下死点に到達する毎に、クランク軸回転７２０
度に１回発信される。又、第２のクランク角度センサ５
６はクランク軸回転３０度毎にパルスＮＥを発信する。
ＥＣＵ５０は単位時間当りのパルスＮＥの数をカウント
することにより機関回転数を算出する他、基準パルスＧ
１入力後のパルスＮＥの数をカウントすることによって
各シリンダ行程の位相を検知することができる。

【００２１】また、本実施例ではエンジン吸気管のスロ
ットル弁２２には、スロットル開度センサ５８が設けら
れスロットル弁開度ＴＡに応じた信号をＥＣＵ５０に入
力している他、スロットル弁２２の上流側吸気管にエア
フローメータ６０とエンジン冷却水通路に冷却水温度セ
ンサ６２とが設けられ、それぞれエンジン吸入空気量Ｑ
とエンジン冷却水温度ＴＨＷとに応じた信号をＥＣＵ５
０に入力している。

【００２２】本実施例ではＥＣＵ５０は運転条件に応じ
て燃料噴射時期を所定の設定時期に制御すると共に、前
述のように吸気制御弁３２の漏れ空気量に応じて、上記
それぞれの設定時期を調節している。図４は、本実施例
の燃料噴射時期と連通路を通る気流速度変化との関係を
示す。

【００２３】図４横軸は吸気上死点を基準にしたクラン
ク軸回転角を示し、横軸上部の曲線Ｖは連通路気流速度
のクランク回転角に対する変化を示している。また横軸
下側に符号ＩＯで示したのは吸気弁が開弁している期間
である。本実施例では吸気制御弁閉弁時の燃料噴射時期
はエンジン運転条件に応じて図にＡ１，Ａ２で示す区間
が選択されるようになっている。

【００２４】すなわち、エンジン冷間時には図４、区間
Ａ１が選択され、燃料噴射は吸気行程初期に終了（図
４、ａ１）するようにされる。これにより吸気制御弁閉
弁時においても連通路気流速度が低い時期に燃料噴射が
終了し燃料の壁面付着が防止されると共に、吸気弁開弁
初期のシリンダ内高温既燃ガスの吸気ポートへの吹き返
しを利用して燃料の気化を促進することができる。

【００２５】また、エンジン暖機完了後の吸気制御弁閉
弁時には図４、区間Ａ２が選択され、燃料噴射は連通路
気流速度が最大になる上死点４０度よりわずかに早く
（図４、ａ２）終了するようにされる。これにより噴射
燃料の壁面付着を防止しながら連通路を通る気流を利用
して燃料の微粒化を図ることができる。なお、図示して
いないが、暖機完了後の吸気制御弁の開弁運転時（高負
荷運転時）においては燃料噴射は吸気弁開弁期間の全域
にわたって行われる。この状態では連通路を通る気流は
存在しないが吸気制御弁が開弁しているためストレート
ポート側吸気通路にも吸気流が生じており、ストレート
ポート側に噴射された燃料はこの気流により微粒化され
シリンダ内に吸入される。このため、吸気行程全域で燃
料の気化による吸気冷却効果が得られ、吸気体積効率の
向上とノッキング防止とを図ることができる。

【００２６】また、本実施例では上述の燃料噴射終了時
期ａ１及びａ２は吸気制御弁の漏れ空気量の変化に応じ
て調節されるようになっている。図５は上述の燃料噴射
終了時期の設定動作のフローチャートの一例を示す。本
ルーチンはＥＣＵ５０により一定クランク回転角毎（例
えば１８０度毎）に実行される。

【００２７】図５でルーチンがスタートするとステップ
５００ではエンジン冷却水温度ＴＨＷが冷却水温度セン
サ６２から、吸入空気量Ｑがエアフローメータ５８か
ら、エンジン回転数Ｎがクランク回転角センサ５６から
それぞれ読込まれる。次いでステップ５０２では冷却水
温度ＴＨＷからエンジンが暖機状態にあるか否かが判断
される。本実施例ではＴＨＷ＜４０℃の場合にはエンジ
ンが冷間状態にあると判断され、ステップ５０４に進み
燃料噴射終了時期ＡＩＮＪＥＮＤが図４にａ１で示した
冷間時の設定値と後述する吸気制御弁の漏れ空気量によ
る補正値ＫＩＮＪＥＮＤとの和として与えられる。これ
により燃料噴射時期は図４、区間Ａ１に設定される。

【００２８】またステップ５０４でＴＨＷ≧４０℃の場
合にはエンジンが暖機状態にあると判断されステップ５
０６が実行される。ステップ５０６はエンジン負荷条件
の判定でありエンジン負荷を表わすパラメータとしてエ
ンジン１回転当りの吸入空気量Ｑ／Ｎが所定値Ｋより小
さいか否かが判断される。ここでＫの値は、吸気制御弁
が開弁する負荷にとられる。ステップ５０６でＱ／Ｎ＜
Ｋである場合は、すなわち暖機完了後の吸気制御弁閉弁
運転であるためステップ５０８に進み、燃料噴射終了時
期ＡＩＮＪＥＮＤは暖機後の設定値ａ２と漏れ空気量に
よる補正値ＫＩＮＪＥＮＤとの和として与えられる。こ
れにより燃料噴射時期は図４、区間Ａ２に設定される。
また、ステップ５０６でＱ／Ｎ≧Ｋである場合は、暖機
完了後の吸気制御弁開弁運転であるためＡＩＮＪＥＮＤ
は所定の設定値ａ３に設定され、漏れ空気量による補正
は行わない（ステップ５１０）。

【００２９】燃料噴射終了時期ＡＩＮＪＥＮＤが図５の
ルーチンにより設定されるとＥＣＵ５０は設定された噴
射終了時期ＡＩＮＪＥＮＤに燃料噴射が終了するように
燃料噴射弁を制御する。すなわちＥＣＵ５０は設定され
た噴射終了時期ＡＩＮＪＥＮＤとエンジン回転数Ｎ及び
燃料噴射量（噴射時間）ＴＩとから燃料噴射を開始すべ
きクランク角度を求め、行程基準点（排気下死点）から
上記噴射開始クランク角度までの所要時間ＴＳをエンジ
ン回転数Ｎを基に計算する。

【００３０】次いでクランク角度センサ５４，５６の出
力Ｇ１，ＮＥから気筒が行程基準点に達したことを検出
すると、その時から時間ＴＳ後にその気筒の燃料噴射を
開始し、時間ＴＩだけ噴射を継続する。これにより各気
筒の燃料噴射は、設定時期ＡＩＮＪＥＮＤに終了するこ
とになる。次に、本実施例の漏れ空気量による燃料噴射
終了時期の補正値ＫＩＮＪＥＮＤの決定について説明す
る。前述のように連通路を通る気流の速度は漏れ空気量
が少い程高く、多い程低くなる。

【００３１】本実施例では図６に示すように吸気制御弁
の漏れ空気量Ｑｍに対して略直線的にＫＩＮＪＥＮＤを
変化させている。なお、図６にＱｍｏで示したのは、エ
ンジン使用開始時の初期（基準）漏れ空気量である。図
６に示すようにＫＩＮＪＥＮＤは漏れ空気量が減少する
につれて負の大きな値になるように設定されているた
め、漏れ空気量が減少するにつれてＡＩＮＪＥＮＤの値
は小さく設定され、燃料噴射終了時期が早くなる。

【００３２】次に、吸気制御弁からの漏れ空気量Ｑｍの
算出方法について説明する。本実施例ではエンジン回転
数Ｎ、スロットル開度ＴＡ、エンジン１回転当りの吸入
空気量Ｑ／Ｎを用いて漏れ空気量Ｑｍを算出する。これ
らのパラメータと漏れ空気量Ｑｍとは相関があり、例え
ば同じスロットル開度ＴＡであっても漏れ量Ｑｍが大き
い程吸気系の抵抗が小さいため吸入空気量が増大する。
このため、回転数Ｎと吸入空気量（負荷）Ｑ／Ｎを一定
に保持した場合Ｑｍが大きい程スロットル開度ＴＡは小
さくなる。また同様に、回転数Ｎとスロットル開度ＴＡ
とを一定に保持した場合にはＱｍが大きい程吸入空気量
Ｑ／Ｎは大きくなる。従ってエンジンの初期状態におい
て漏れ量Ｑｍを種々に変化させてエンジン回転数Ｎ、ス
ロットル開度ＴＡ、吸入空気量Ｑ／Ｎの関係を測定して
おくことによりこれらのパラメータからＱｍの経年変化
を算出することができる。

【００３３】図７は上記により補正量ＫＩＮＪＥＮＤを
算出するためのルーチンを示す。本ルーチンはＥＣＵ５
０によりクランク軸一定回転角毎に実行される。図７に
おいてルーチンがスタートするとステップ７００ではエ
ンジン回転数Ｎ、スロットル開度ＴＡ、吸入空気量Ｑが
それぞれクランク回転角センサ５６、スロットルセンサ
６０、エアフローメータ５８からそれぞれ入力される。
次いでステップ７０２ではエンジン回転数Ｎ、スロット
ル開度ＴＡ、エンジン１回転当りの吸入空気量Ｑ／Ｎと
から吸気制御弁の漏れ空気量Ｑｍが算出される。

【００３４】ＱｍとＮ，ＴＡ，Ｑ／Ｎとの関係は予め実
測により求められ、マップの形でＥＣＵ５０に格納され
ている。次いでステップ７０４では上記により算出した
漏れ空気量Ｑｍと基準漏れ空気量Ｑｍｏとを用いて図６
から燃料噴射終了時期の補正量ＫＩＮＪＥＮＤが求めら
れる。

【００３５】これにより、燃料噴射時期は、吸気制御弁
の漏れ空気量Ｑｍに応じて常に最適な値に設定される。

【００３６】

【発明の効果】本発明は、上述のように吸気制御弁閉弁
時の漏れ空気量を検出して、それに応じて燃料噴射時期
を調節するようにしたことにより、経年変化に影響され
ることなく常に最適な燃料噴射時期を設定でき、噴射燃
料の壁面付着防止と微粒化向上とを図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の構成を示すブロック図である。

【図２】本発明の作用を説明する図である。

【図３】本発明の燃料噴射時期制御装置を適用するエン
ジンの実施例の構成略示図である。

【図４】図３の実施例における燃料噴射時期設定例を示
す図である。

【図５】燃料噴射時期設定動作を示すフローチャートで
ある。

【図６】漏れ空気量と燃料噴射終了時期補正量との関係
を示す図である。

【図７】漏れ空気量による燃料噴射終了時期の補正動作
を示すフローチャートである。

【符号の説明】 １２ａ…スワールポート １２ｂ…ストレートポート １６ａ，１６ｂ…吸気弁 ２２…スロットル弁 ２６…燃料噴射弁 ２７…連通路 ２８…隔壁 ３２…吸気制御弁 ５０…ＥＣＵ ５４，５６…クランク回転角センサ ５８…エアフローメータ ６０…スロットルセンサ ６２…冷却水温度センサ

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 スワールポートとストレートポートと、
   機関低負荷時に前記ストレートポートに続く吸気通路を
   閉塞する吸気制御弁と、前記スワールポートに続く吸気
   通路と前記ストレートポートに続く吸気通路とを隔てる
   隔壁の前記吸気制御弁下流位置に設けられると共に、前
   記スワールポートとストレートポートとに向けて２方向
   に燃料を噴射する燃料噴射弁と、該燃料噴射弁の直下流
   側隔壁に穿設され、前記両ポートに続く吸気通路を相互
   に連通する連通路とを備えた内燃機関の燃料噴射時期制
   御装置において、 前記吸気制御弁閉弁時の吸気制御弁からの漏れ空気量を
   検出する漏れ空気量検出手段と、上記漏れ空気量に応じ
   て前記燃料噴射弁からの燃料噴射終了時期を設定する噴
   射時期設定手段と、上記設定時期に合わせて燃料噴射を
   行う制御手段とを備えたことを特徴とする内燃機関の燃
   料噴射時期制御装置。