JPH05290857A - 鉛蓄電池用極板の製造法 - Google Patents
鉛蓄電池用極板の製造法Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 錫（Ｓｎ）の含有量の多い鉛−カルシウム−
錫（Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ）合金シートをエキスパンド加工
した格子体を用いて極板を作製する製造法に関し、エキ
スパンド格子体の腐食を防止して充放電サイクル寿命特
性に優れた鉛蓄電池を提供する。 【構成】 引張り強度が６．０kg／mm2以下であるＰｂ
−Ｃａ−Ｓｎ系合金シートをエキスパンド加工して格子
体を作製し、これに活物質ペーストを充填した後、熱処
理を行ってエキスパンド格子体の引張り強度を７．０kg
／mm2以上とするものである。これにより、Ｓｎの含有
量の多いＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートをエキスパンド加
工する場合においても、格子体の網目部分に応力歪みが
集中することなく、この部分における腐食を防止するこ
とができる。また、熱処理後には時効硬化により引張り
強度の大きい極板を得ることができ、充放電サイクル寿
命特性に優れた鉛蓄電池を提供することができる。
錫（Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ）合金シートをエキスパンド加工
した格子体を用いて極板を作製する製造法に関し、エキ
スパンド格子体の腐食を防止して充放電サイクル寿命特
性に優れた鉛蓄電池を提供する。 【構成】 引張り強度が６．０kg／mm2以下であるＰｂ
−Ｃａ−Ｓｎ系合金シートをエキスパンド加工して格子
体を作製し、これに活物質ペーストを充填した後、熱処
理を行ってエキスパンド格子体の引張り強度を７．０kg
／mm2以上とするものである。これにより、Ｓｎの含有
量の多いＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートをエキスパンド加
工する場合においても、格子体の網目部分に応力歪みが
集中することなく、この部分における腐食を防止するこ
とができる。また、熱処理後には時効硬化により引張り
強度の大きい極板を得ることができ、充放電サイクル寿
命特性に優れた鉛蓄電池を提供することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鉛蓄電池の、とくに鉛
−カルシウム−錫合金製格子体を用いた極板の製造法に
関するものである。
−カルシウム−錫合金製格子体を用いた極板の製造法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、鉛蓄電池の格子体合金としては鉛
−アンチモン（Ｐｂ−Ｓｂ）系合金が用いられていた
が、この合金を格子体に用いた電池では過充電による電
解液の減少やアンチモン（Ｓｂ）による自己放電の問題
があり、近年鉛−カルシウム−錫（Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ）
系合金が格子体に用いられるようになった。
−アンチモン（Ｐｂ−Ｓｂ）系合金が用いられていた
が、この合金を格子体に用いた電池では過充電による電
解液の減少やアンチモン（Ｓｂ）による自己放電の問題
があり、近年鉛−カルシウム−錫（Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ）
系合金が格子体に用いられるようになった。
【０００３】そして、このＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金の格
子体を用いた極板の作製は、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金の
圧延シートをエキスパンド加工して格子体を作製し、こ
れに活物質ペーストを充填することにより行っている。
子体を用いた極板の作製は、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金の
圧延シートをエキスパンド加工して格子体を作製し、こ
れに活物質ペーストを充填することにより行っている。
【０００４】しかしながら、このＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合
金の格子体を極板に用いた鉛蓄電池では、Ｐｂ−Ｓｂ系
合金の格子体を極板に用いた電池に比べて格子体と活物
質との密着性が低下することにより、充放電サイクル寿
命特性などの電池特性が低下するという問題が生じてい
た。
金の格子体を極板に用いた鉛蓄電池では、Ｐｂ−Ｓｂ系
合金の格子体を極板に用いた電池に比べて格子体と活物
質との密着性が低下することにより、充放電サイクル寿
命特性などの電池特性が低下するという問題が生じてい
た。
【０００５】この原因として、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金
の格子体は電池使用時に酸化して腐食されることによ
り、格子体全体が伸びたり、変形することによって、格
子体と活物質の密着性が低下したことが考えられる。
の格子体は電池使用時に酸化して腐食されることによ
り、格子体全体が伸びたり、変形することによって、格
子体と活物質の密着性が低下したことが考えられる。
【０００６】また、他の原因としてＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系
合金の格子体では成分としてＳｂが含まれていないた
め、電池使用時に格子中のＳｂが活物質中に徐々に溶け
出すことによる格子体と活物質との密着性の改善向上が
なされないことが考えられる。
合金の格子体では成分としてＳｂが含まれていないた
め、電池使用時に格子中のＳｂが活物質中に徐々に溶け
出すことによる格子体と活物質との密着性の改善向上が
なされないことが考えられる。
【０００７】そして、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金の格子体
の伸びや変形を防止する解決策として、格子体の耐酸化
性を向上させることができるとともに格子体の伸びを抑
制することができるＳｎの含有量の多い、Ｐｂ−Ｃａ−
Ｓｎ系合金を使用することが提案されている。
の伸びや変形を防止する解決策として、格子体の耐酸化
性を向上させることができるとともに格子体の伸びを抑
制することができるＳｎの含有量の多い、Ｐｂ−Ｃａ−
Ｓｎ系合金を使用することが提案されている。
【０００８】また、格子体と活物質との密着性を向上さ
せるための解決策としてはＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金の格
子体の表面に、Ｐｂ−Ｓｂ系合金の薄膜を付与する方法
が提案されている。
せるための解決策としてはＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金の格
子体の表面に、Ｐｂ−Ｓｂ系合金の薄膜を付与する方法
が提案されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金のエキスパンド格子体の製造法
によって、Ｓｎの含有量の多いＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金
シートをエキスパンド加工した場合には、このＰｂ−Ｃ
ａ−Ｓｎ系合金シートはＳｎの含有量が多く、引張り強
度が大きいため、格子体の網目部分に応力歪みが集中す
ることがあった。
Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金のエキスパンド格子体の製造法
によって、Ｓｎの含有量の多いＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金
シートをエキスパンド加工した場合には、このＰｂ−Ｃ
ａ−Ｓｎ系合金シートはＳｎの含有量が多く、引張り強
度が大きいため、格子体の網目部分に応力歪みが集中す
ることがあった。
【００１０】そして、このエキスパンド格子体を用いた
電池では前記網目部分において選択的に腐食が進行して
電池が劣化するという問題が生じていた。
電池では前記網目部分において選択的に腐食が進行して
電池が劣化するという問題が生じていた。
【００１１】また、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金の格子体の
表面にＰｂ−Ｓｂ系合金の薄膜を付与する場合も、Ｐｂ
−Ｃａ−Ｓｎ系合金の格子体の耐腐食性および強度が不
充分であると、Ｐｂ−Ｓｂ系合金の薄膜の効果は半減し
ていた。
表面にＰｂ−Ｓｂ系合金の薄膜を付与する場合も、Ｐｂ
−Ｃａ−Ｓｎ系合金の格子体の耐腐食性および強度が不
充分であると、Ｐｂ−Ｓｂ系合金の薄膜の効果は半減し
ていた。
【００１２】本発明はこのような課題を解決するもの
で、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金のエキスパンド格子体の腐
食や伸びを抑制することができ、電池使用時における極
板格子体からの活物質脱落を防止することができるとと
もに、前記エキスパンド格子体に付与するＰｂ−Ｓｂ系
合金薄膜の添加効果を向上させて、充放電サイクル寿命
特性に優れた蓄電池を提供するものである。
で、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金のエキスパンド格子体の腐
食や伸びを抑制することができ、電池使用時における極
板格子体からの活物質脱落を防止することができるとと
もに、前記エキスパンド格子体に付与するＰｂ−Ｓｂ系
合金薄膜の添加効果を向上させて、充放電サイクル寿命
特性に優れた蓄電池を提供するものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに本発明の極板の製造法は、引張り強度が６．０kg／
mm2以下であるＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金シートをエキス
パンド加工して格子体を作製し、これに活物質ペースト
を充填した後、熱処理を行って時効硬化させ、エキスパ
ンド格子体の引張り強度を７．０kg／mm2以上とした極
板を作製するものである。
めに本発明の極板の製造法は、引張り強度が６．０kg／
mm2以下であるＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金シートをエキス
パンド加工して格子体を作製し、これに活物質ペースト
を充填した後、熱処理を行って時効硬化させ、エキスパ
ンド格子体の引張り強度を７．０kg／mm2以上とした極
板を作製するものである。
【００１４】ここで、引張り強度が６．０kg／mm2以下
であるＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金シートの表面にＰｂ−Ｓ
ｂ系合金の薄膜を付与して、これらを圧延して一体化し
た後、エキスパンド加工してエキスパンド格子体を作製
することが好ましい。
であるＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金シートの表面にＰｂ−Ｓ
ｂ系合金の薄膜を付与して、これらを圧延して一体化し
た後、エキスパンド加工してエキスパンド格子体を作製
することが好ましい。
【００１５】
【作用】本発明の正極板の製造法では、Ｓｎの含有量の
多いＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金をその引張り強度が６．０
kg／mm2以下の比較的軟らかい状態でエキスパンド加工
する。
多いＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金をその引張り強度が６．０
kg／mm2以下の比較的軟らかい状態でエキスパンド加工
する。
【００１６】このため、エキスパンド加工時において切
り込みを入れ展開した格子体の網目部分に応力歪みが集
中することを防止することができ、この網目部分におけ
る腐食を防止することができる。
り込みを入れ展開した格子体の網目部分に応力歪みが集
中することを防止することができ、この網目部分におけ
る腐食を防止することができる。
【００１７】そして、このエキスパンド格子体に活物質
ペーストを充填した後熱処理を行って格子体の引張り強
度を７．０kg／mm2以上にしているので、格子体の伸び
を抑制することができる。
ペーストを充填した後熱処理を行って格子体の引張り強
度を７．０kg／mm2以上にしているので、格子体の伸び
を抑制することができる。
【００１８】したがって、電池使用時に極板が変形する
ことによる格子体と活物質との密着性の低下や、極板格
子体からの活物質の脱落を防止することができるので、
充放電サイクル寿命特性の優れた鉛蓄電池を提供するこ
とができる。
ことによる格子体と活物質との密着性の低下や、極板格
子体からの活物質の脱落を防止することができるので、
充放電サイクル寿命特性の優れた鉛蓄電池を提供するこ
とができる。
【００１９】また、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金の表面にＰ
ｂ−Ｓｂ系合金の薄膜を付与する場合には、Ｓｂのもつ
格子体と活物質とを結合する作用により格子体と活物質
の密着性をより一層強くすることができる。
ｂ−Ｓｂ系合金の薄膜を付与する場合には、Ｓｂのもつ
格子体と活物質とを結合する作用により格子体と活物質
の密着性をより一層強くすることができる。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照しながら
説明する。
説明する。
【００２１】まず、Ｃａが０．０７ｗｔ％含まれたＰｂ
−Ｃａ−Ｓｎ合金シートにおいて、この合金中のＳｎの
含有量（ｗｔ％）と合金シートの引張り強度およびその
ときのシートの伸びとの関係を図１に示す。
−Ｃａ−Ｓｎ合金シートにおいて、この合金中のＳｎの
含有量（ｗｔ％）と合金シートの引張り強度およびその
ときのシートの伸びとの関係を図１に示す。
【００２２】このとき、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートは
幅８０mm、厚さ１０mmのスラブを厚さ１．０mmに圧延し
たものを用い、圧延後常温で３０日放置して時効硬化さ
せた。そしてＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートの試験片を用
いて引張り強度とそのときの伸びを時効硬化前後におい
て測定した。
幅８０mm、厚さ１０mmのスラブを厚さ１．０mmに圧延し
たものを用い、圧延後常温で３０日放置して時効硬化さ
せた。そしてＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートの試験片を用
いて引張り強度とそのときの伸びを時効硬化前後におい
て測定した。
【００２３】ここで、引張り強度は引張り試験時の試験
片に加える最大荷重を最初の試験片の断面積で除した商
で表わした。
片に加える最大荷重を最初の試験片の断面積で除した商
で表わした。
【００２４】図１に示したように、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ合
金中のＳｎの含有量が多くなるにつれて合金シートの引
張り強度は大きくなり、伸びは小さくなった。また、Ｓ
ｎの含有量が２．０ｗｔ％以下の鉛合金シートは、時効
硬化以前の引張り強度は６．０kg／mm2以下であった
が、時効硬化後ではとくにＳｎの含有量が０．９％以上
のときには引張り強度が７．０kg／mm2以上になってお
り、Ｓｎの含有量が多い鉛合金シートの時効硬化後の引
張り強度が高いことがわかった。
金中のＳｎの含有量が多くなるにつれて合金シートの引
張り強度は大きくなり、伸びは小さくなった。また、Ｓ
ｎの含有量が２．０ｗｔ％以下の鉛合金シートは、時効
硬化以前の引張り強度は６．０kg／mm2以下であった
が、時効硬化後ではとくにＳｎの含有量が０．９％以上
のときには引張り強度が７．０kg／mm2以上になってお
り、Ｓｎの含有量が多い鉛合金シートの時効硬化後の引
張り強度が高いことがわかった。
【００２５】ついで、Ｓｎの含有量が０．３，０．６，
０．９，１．２ｗｔ％のＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートに
ついて、それぞれ時効硬化前のものと時効硬化後のもの
に対してエキスパンド加工を行い、格子体を作製した。
ここで、時効硬化は７０℃において２４時間熱処理する
ことにより行った。そして、これらのエキスパンド格子
体に活物質ペーストを充填して正極板を作製した。ま
た、時効硬化を行っていない格子体については７０℃に
おいて２４時間熱処理することにより時効硬化を行っ
た。ついで、これらの正極板と公知の負極板、セパレー
タおよび電解液を用いて鉛蓄電池Ａ〜Ｈを作製した。さ
らに、Ｓｎの含有量が０．３，０．６，０．９，１．２
ｗｔ％のＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金のスラブに対してＳｎを
５ｗｔ％とＳｂを５ｗｔ％含有するＰｂ−Ｓｎ−Ｓｂ合
金の薄膜を付与し、これらを圧延して鉛合金シートを作
製した後、それぞれ時効硬化前のものと時効硬化後のも
のについてエキスパンド加工を行い、上記と同様の方法
によって鉛蓄電池Ｉ〜Ｐを作製した。
０．９，１．２ｗｔ％のＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートに
ついて、それぞれ時効硬化前のものと時効硬化後のもの
に対してエキスパンド加工を行い、格子体を作製した。
ここで、時効硬化は７０℃において２４時間熱処理する
ことにより行った。そして、これらのエキスパンド格子
体に活物質ペーストを充填して正極板を作製した。ま
た、時効硬化を行っていない格子体については７０℃に
おいて２４時間熱処理することにより時効硬化を行っ
た。ついで、これらの正極板と公知の負極板、セパレー
タおよび電解液を用いて鉛蓄電池Ａ〜Ｈを作製した。さ
らに、Ｓｎの含有量が０．３，０．６，０．９，１．２
ｗｔ％のＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金のスラブに対してＳｎを
５ｗｔ％とＳｂを５ｗｔ％含有するＰｂ−Ｓｎ−Ｓｂ合
金の薄膜を付与し、これらを圧延して鉛合金シートを作
製した後、それぞれ時効硬化前のものと時効硬化後のも
のについてエキスパンド加工を行い、上記と同様の方法
によって鉛蓄電池Ｉ〜Ｐを作製した。
【００２６】これらの鉛蓄電池Ａ〜Ｐに対してＰｂ−Ｃ
ａ−Ｓｎ合金シート中のＳｎの含有量、エキスパンド加
工時のＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートの引張り強度および
Ｐｂ−Ｓｎ−Ｓｂ合金の薄膜の付与の状態を（表１）に
示す。
ａ−Ｓｎ合金シート中のＳｎの含有量、エキスパンド加
工時のＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートの引張り強度および
Ｐｂ−Ｓｎ−Ｓｂ合金の薄膜の付与の状態を（表１）に
示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】次に、これらの鉛蓄電池Ａ〜Ｐを用いて７
５℃において充放電サイクル寿命試験を行った。
５℃において充放電サイクル寿命試験を行った。
【００２９】このときの結果を（表２）に示す。
【００３０】
【表２】
【００３１】（表２）に示したように、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓ
ｎ合金の格子体中のＳｎの含有量を増加するにつれてサ
イクル寿命を長くすることができたが、Ｓｎの含有量の
多いＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金の格子体については時効硬化
前にエキスパンド加工した電池Ｅ〜Ｈの方が時効硬化後
にエキスパンド加工した電池Ａ〜Ｄよりサイクル寿命を
向上させることができた。また、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金
シートの表面へのＰｂ−Ｓｎ−Ｓｂ合金の薄膜の付与に
より、サイクル寿命を向上させることができたが、この
場合もＰｂ−Ｓｎ−Ｓｂ合金の薄膜をＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ
合金シートに付与して時効硬化前にエキスパンド加工し
たものの方がその効果は増大した。
ｎ合金の格子体中のＳｎの含有量を増加するにつれてサ
イクル寿命を長くすることができたが、Ｓｎの含有量の
多いＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金の格子体については時効硬化
前にエキスパンド加工した電池Ｅ〜Ｈの方が時効硬化後
にエキスパンド加工した電池Ａ〜Ｄよりサイクル寿命を
向上させることができた。また、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金
シートの表面へのＰｂ−Ｓｎ−Ｓｂ合金の薄膜の付与に
より、サイクル寿命を向上させることができたが、この
場合もＰｂ−Ｓｎ−Ｓｂ合金の薄膜をＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ
合金シートに付与して時効硬化前にエキスパンド加工し
たものの方がその効果は増大した。
【００３２】これは、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートの時
効硬化前にエキスパンド加工する本発明の電池では、Ｐ
ｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金の引張り強度の小さい比較的軟らか
い状態でエキスパンド加工するのでエキスパンド格子体
の網目部分に応力歪みが集中することを防止することが
でき、この部分における腐食を防止することができたた
めであると考えられる、また、この腐食を防止すること
ができたことによりＰｂ−Ｓｎ−Ｓｂ合金の薄膜の効果
をさらに引き出すことができたと考えられる。
効硬化前にエキスパンド加工する本発明の電池では、Ｐ
ｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金の引張り強度の小さい比較的軟らか
い状態でエキスパンド加工するのでエキスパンド格子体
の網目部分に応力歪みが集中することを防止することが
でき、この部分における腐食を防止することができたた
めであると考えられる、また、この腐食を防止すること
ができたことによりＰｂ−Ｓｎ−Ｓｂ合金の薄膜の効果
をさらに引き出すことができたと考えられる。
【００３３】そこで、時効硬化条件を変化させることに
よりＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートの引張り強度を変化さ
せるとともに、それぞれの引張り強度の鉛合金シートを
エキスパンド加工してエキスパンド格子体を作製し、こ
れを用いた電池の充放電サイクル寿命特性を調べた。
よりＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートの引張り強度を変化さ
せるとともに、それぞれの引張り強度の鉛合金シートを
エキスパンド加工してエキスパンド格子体を作製し、こ
れを用いた電池の充放電サイクル寿命特性を調べた。
【００３４】ここで、Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートはＣ
ａを０．０７ｗｔ％、Ｓｎを０．９ｗｔ％含有してお
り、この合金シートの表面にはＳｎを０．５ｗｔ％とＳ
ｂを０．５ｗｔ％含むＰｂ−Ｓｎ−Ｓｂ合金の薄膜を付
与した。鉛合金シートの引張り強度と、これらの鉛合金
シートからなるエキスパンド格子体を用いた鉛蓄電池の
サイクル寿命特性との関係を図２に示す。
ａを０．０７ｗｔ％、Ｓｎを０．９ｗｔ％含有してお
り、この合金シートの表面にはＳｎを０．５ｗｔ％とＳ
ｂを０．５ｗｔ％含むＰｂ−Ｓｎ−Ｓｂ合金の薄膜を付
与した。鉛合金シートの引張り強度と、これらの鉛合金
シートからなるエキスパンド格子体を用いた鉛蓄電池の
サイクル寿命特性との関係を図２に示す。
【００３５】図２に示したように、引張り強度が６．０
kg／mm2を超えた鉛合金シートをエキスパンド加工した
格子体を電池に用いると、サイクル寿命が急激に低下し
た。
kg／mm2を超えた鉛合金シートをエキスパンド加工した
格子体を電池に用いると、サイクル寿命が急激に低下し
た。
【００３６】これにより、引張り強度が６．０kg／mm2
以下のＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートをエキスパンド加工
して格子体を作製し、これに活物質ペーストを充填した
後、熱処理を行ってエキスパンド格子体の引張り強度を
７．０kg／mm2以上にした正極板を作製することが、鉛
蓄電池のサイクル寿命特性の向上に効果的である。
以下のＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートをエキスパンド加工
して格子体を作製し、これに活物質ペーストを充填した
後、熱処理を行ってエキスパンド格子体の引張り強度を
７．０kg／mm2以上にした正極板を作製することが、鉛
蓄電池のサイクル寿命特性の向上に効果的である。
【００３７】なお、本実施例では時効硬化の条件を７０
℃、２４時間としたが、これより高温短時間または低温
長時間の条件、具体的には６０℃、２８時間から８０
℃、２０時間の範囲の条件で行っても同様の効果が得ら
れた。
℃、２４時間としたが、これより高温短時間または低温
長時間の条件、具体的には６０℃、２８時間から８０
℃、２０時間の範囲の条件で行っても同様の効果が得ら
れた。
【００３８】
【発明の効果】以上のように、本発明の鉛蓄電池用極板
の製造法は、引張り強度が６．０kg／mm2以下であるＰ
ｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金シートをエキスパンド加工して格
子体を作製し、これに活物質ペーストを充填した後、熱
処理を行ってエキスパンド格子体の引張り強度を７．０
kg／mm2以上とした極板を作製するので、Ｓｎの含有量
の多いＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートをエキスパンド加工
する場合においても、柔らかいシート状態での加工であ
るので、格子体の網目部分に応力歪みが集中することを
防止することができ、この網目部分の腐食を防止するこ
とができる。そして、熱処理後には格子体の伸びを抑制
することができる強度の大きい極板を得ることができる
ので、電池使用時に極板から活物質が脱落することがな
く、充放電サイクル寿命特性に優れた鉛蓄電池を提供す
ることができる。
の製造法は、引張り強度が６．０kg／mm2以下であるＰ
ｂ−Ｃａ−Ｓｎ系合金シートをエキスパンド加工して格
子体を作製し、これに活物質ペーストを充填した後、熱
処理を行ってエキスパンド格子体の引張り強度を７．０
kg／mm2以上とした極板を作製するので、Ｓｎの含有量
の多いＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートをエキスパンド加工
する場合においても、柔らかいシート状態での加工であ
るので、格子体の網目部分に応力歪みが集中することを
防止することができ、この網目部分の腐食を防止するこ
とができる。そして、熱処理後には格子体の伸びを抑制
することができる強度の大きい極板を得ることができる
ので、電池使用時に極板から活物質が脱落することがな
く、充放電サイクル寿命特性に優れた鉛蓄電池を提供す
ることができる。
【図１】Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートにおけるＳｎの含
有量と引張り強度およびそのときの伸びとの関係を示す
図
有量と引張り強度およびそのときの伸びとの関係を示す
図
【図２】Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金シートの引張り強度とそ
の合金シートからなるエキスパンド格子体を用いた鉛蓄
電池のサイクル寿命特性との関係を示す図
の合金シートからなるエキスパンド格子体を用いた鉛蓄
電池のサイクル寿命特性との関係を示す図
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 勝弘 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】引張り強度が６．０kg／mm2以下である鉛
−カルシウム−錫（Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ）系合金シートを
エキスパンド加工して格子体を作製し、これに活物質ペ
ーストを充填した後、熱処理を行ってエキスパンド格子
体の引張り強度を７．０kg／mm2以上とする鉛蓄電池用
極板の製造法。 - 【請求項２】前記引張り強度が６．０kg／mm2以下であ
る鉛−カルシウム−錫（Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ）系合金シー
トの表面に鉛−アンチモン（Ｐｂ−Ｓｂ）系合金の薄膜
を付与して、これらを圧延して一体化した後、エキスパ
ンド加工して格子体を作製する請求項１記載の鉛蓄電池
用極板の製造法。 - 【請求項３】熱処理が６０〜８０℃の温度に２０−２８
時間放置することからなる請求項１記載の鉛蓄電池用極
板の製造法。
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| JP08850992A JP3182856B2 (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | 鉛蓄電池用極板の製造法 |
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-
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1993
- 1993-04-05 US US08/042,513 patent/US5401278A/en not_active Expired - Lifetime
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