JPH05302584A - ロータリ圧縮機 - Google Patents
ロータリ圧縮機Info
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- JPH05302584A JPH05302584A JP10428392A JP10428392A JPH05302584A JP H05302584 A JPH05302584 A JP H05302584A JP 10428392 A JP10428392 A JP 10428392A JP 10428392 A JP10428392 A JP 10428392A JP H05302584 A JPH05302584 A JP H05302584A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 金属接触によるＥＥＲと耐久性の低下が無
く、また冷媒ガス漏れによるＥＥＲの低下の無い、性能
向上を図ったロータリ圧縮機を提供する。 【構成】 押除量が１７〜３６ｍｌ／ｒｅｖであり、前
記圧縮機構部におけるシリンダ内径をシリンダ高さで除
した値が１．６〜１．７のロータリ圧縮機において、シ
リンダのベ−ンスロットから反回転方向に９０°±５°
の位置における、シリンダ内壁とロ−ラ外径との間の隙
間をシリンダ高さの０．０２２〜０．０６６％とし、上
ベアリングと下ベアリングの圧縮室を構成する面が取り
付けられるシリンダの面と前記シリンダ内径との直角度
をシリンダ高さの０．０１６％以下、前記ロ−ラの外径
の真直度と円筒度とをそれぞれシリンダ高さの０．００
９％以下、そのローラ外形の面粗さをシリンダ高さの
０．００３４％（Ｒｚ）以下、前記シリンダ内径の面粗
さをシリンダ高さの０．００５７％（Ｒｚ）以下にし
た。
く、また冷媒ガス漏れによるＥＥＲの低下の無い、性能
向上を図ったロータリ圧縮機を提供する。 【構成】 押除量が１７〜３６ｍｌ／ｒｅｖであり、前
記圧縮機構部におけるシリンダ内径をシリンダ高さで除
した値が１．６〜１．７のロータリ圧縮機において、シ
リンダのベ−ンスロットから反回転方向に９０°±５°
の位置における、シリンダ内壁とロ−ラ外径との間の隙
間をシリンダ高さの０．０２２〜０．０６６％とし、上
ベアリングと下ベアリングの圧縮室を構成する面が取り
付けられるシリンダの面と前記シリンダ内径との直角度
をシリンダ高さの０．０１６％以下、前記ロ−ラの外径
の真直度と円筒度とをそれぞれシリンダ高さの０．００
９％以下、そのローラ外形の面粗さをシリンダ高さの
０．００３４％（Ｒｚ）以下、前記シリンダ内径の面粗
さをシリンダ高さの０．００５７％（Ｒｚ）以下にし
た。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はロ−タリ圧縮機に係り、
例えば、ル−ムエアコン等の冷凍装置に使用され、性能
向上に好適な構造と精度とを有するロータリ圧縮機に関
するものである。
例えば、ル−ムエアコン等の冷凍装置に使用され、性能
向上に好適な構造と精度とを有するロータリ圧縮機に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】まず、一般的なロータリ圧縮機の構成を
図１ないし図３を参照して説明する。図１は、一般的な
ロータリ圧縮機の縦断面図、図２は、図１の圧縮機構部
の拡大断面図、図３は、図２のＡ−Ａ断面図である。こ
のロータリ圧縮機は、密閉容器１１内の上部に回転子１
と固定子２からなる電動機部３を配設し、下部には、シ
リンダ４、ロ−ラ５、上ベアリング６、下ベアリング
７、ベ−ン８によって構成される圧縮機構部９を配設し
ている。電動機部３と圧縮機構部９とはクランク軸１０
で連結されおり、クランク軸１０の偏心部１０ａには自
転自在にロ−ラ５が嵌入されている。密閉容器１１内の
底部には潤滑油１２が貯溜されている。
図１ないし図３を参照して説明する。図１は、一般的な
ロータリ圧縮機の縦断面図、図２は、図１の圧縮機構部
の拡大断面図、図３は、図２のＡ−Ａ断面図である。こ
のロータリ圧縮機は、密閉容器１１内の上部に回転子１
と固定子２からなる電動機部３を配設し、下部には、シ
リンダ４、ロ−ラ５、上ベアリング６、下ベアリング
７、ベ−ン８によって構成される圧縮機構部９を配設し
ている。電動機部３と圧縮機構部９とはクランク軸１０
で連結されおり、クランク軸１０の偏心部１０ａには自
転自在にロ−ラ５が嵌入されている。密閉容器１１内の
底部には潤滑油１２が貯溜されている。
【０００３】このようなロータリ圧縮機の、運転時にお
ける性能低下の要因は大きく分けて次の３つがある。第
一に圧縮機構部９の各摺動部の摩擦による損失、第二に
冷媒の流通抵抗による損失、第三に圧縮機構部９内での
冷媒ガスの洩れによる損失である。
ける性能低下の要因は大きく分けて次の３つがある。第
一に圧縮機構部９の各摺動部の摩擦による損失、第二に
冷媒の流通抵抗による損失、第三に圧縮機構部９内での
冷媒ガスの洩れによる損失である。
【０００４】第一番目の圧縮機構部９の各摺動部の摩擦
による損失は、ロ−ラ５の内径とクランク軸１０の偏心
部外径１０ａとの間、クランク軸１０の外径と上ベアリ
ング６の内径との間、クランク軸１０の外径と下ベアリ
ング７の内径との間、シリンダ４のベ−ンスロット４ａ
とベ−ン８の側面８ａとの間、およびロ−ラ５の外径と
ベ−ン８の先端部８ｂとの間で発生する。第二番目の冷
媒の流通抵抗による損失は、主にシリンダ４の冷媒吸込
み穴４ｂ、下ベアリング７に形成した冷媒吐出穴７ａ、
および下ベアリング７と消音カバ−１３とから形成され
る空間１４の各部で発生する。
による損失は、ロ−ラ５の内径とクランク軸１０の偏心
部外径１０ａとの間、クランク軸１０の外径と上ベアリ
ング６の内径との間、クランク軸１０の外径と下ベアリ
ング７の内径との間、シリンダ４のベ−ンスロット４ａ
とベ−ン８の側面８ａとの間、およびロ−ラ５の外径と
ベ−ン８の先端部８ｂとの間で発生する。第二番目の冷
媒の流通抵抗による損失は、主にシリンダ４の冷媒吸込
み穴４ｂ、下ベアリング７に形成した冷媒吐出穴７ａ、
および下ベアリング７と消音カバ−１３とから形成され
る空間１４の各部で発生する。
【０００５】第三番目の圧縮機構部９内での冷媒ガスの
洩れによる損失は、図３に示すロ−ラ５の上下の隙間１
５（上，下ベアリング６，７とローラ５との隙間、すな
わちシリンダ高さとローラ高さとの差によって生じる隙
間）、図２に示すシリンダ４の内径とロ−ラ５の外径と
の隙間１６、図２に示すシリンダ４のベ−ンスロット４
ａとベ−ン８との隙間１７、および図３に示すベ−ン８
の上下の隙間１８（シリンダ高さとベーン高さとの差に
よって生じる隙間）で発生する。
洩れによる損失は、図３に示すロ−ラ５の上下の隙間１
５（上，下ベアリング６，７とローラ５との隙間、すな
わちシリンダ高さとローラ高さとの差によって生じる隙
間）、図２に示すシリンダ４の内径とロ−ラ５の外径と
の隙間１６、図２に示すシリンダ４のベ−ンスロット４
ａとベ−ン８との隙間１７、および図３に示すベ−ン８
の上下の隙間１８（シリンダ高さとベーン高さとの差に
よって生じる隙間）で発生する。
【０００６】これら３要因の損失を低減するには、第一
番目の圧縮機構部９の各摺動部の摩擦損失については先
に述べた各摺動部の面粗さの向上や摩擦抵抗の小さくな
る材料の組合せとすれば良い。第二番目の冷媒の流通抵
抗による損失については通路面積を大きくすれば良い
が、従来の圧縮機構部９内での冷媒ガスの洩れについて
は、密閉形冷凍機 昭和５６年７月３０日 第１刷発行
の５．３．２項に記載されているように「ガス洩れを理
論的に求めることは殆ど不可能であり、したがってこの
分析は種々の実験によらねばならない。」ものであっ
た。
番目の圧縮機構部９の各摺動部の摩擦損失については先
に述べた各摺動部の面粗さの向上や摩擦抵抗の小さくな
る材料の組合せとすれば良い。第二番目の冷媒の流通抵
抗による損失については通路面積を大きくすれば良い
が、従来の圧縮機構部９内での冷媒ガスの洩れについて
は、密閉形冷凍機 昭和５６年７月３０日 第１刷発行
の５．３．２項に記載されているように「ガス洩れを理
論的に求めることは殆ど不可能であり、したがってこの
分析は種々の実験によらねばならない。」ものであっ
た。
【０００７】また、押除量が１７〜３６ｍｌ／ｒｅｖで
あり、前記シリンダ４内径をシリンダ４の高さで除した
値が１．６〜１．７であるロ−タリ圧縮機、例えば、シ
リンダ４の高さが３５ｍｍで当該シリンダ４の内径が５
８ｍｍの押除量３２．１ｍｌ／ｒｅｖにおける、前記隙
間１５，１６，１７，１８をシリンダ４の高さで除した
値と性能の指標であるＥＥＲ（冷凍能力／圧縮機入力）
との関係について実験した結果を、本発明の実施例で詳
細を後述する図４，図５，図６，図７に示す。
あり、前記シリンダ４内径をシリンダ４の高さで除した
値が１．６〜１．７であるロ−タリ圧縮機、例えば、シ
リンダ４の高さが３５ｍｍで当該シリンダ４の内径が５
８ｍｍの押除量３２．１ｍｌ／ｒｅｖにおける、前記隙
間１５，１６，１７，１８をシリンダ４の高さで除した
値と性能の指標であるＥＥＲ（冷凍能力／圧縮機入力）
との関係について実験した結果を、本発明の実施例で詳
細を後述する図４，図５，図６，図７に示す。
【０００８】図４は、横軸に前記隙間１５を前記シリン
ダ４の高さで除した値を示しているが、従来機では０．
０５４〜０．０８６％の範囲を採用していた。図５は、
横軸に前記隙間１６を前記シリンダ４の高さで除した値
を示しているが、従来機では０．０５４〜０．０９７％
の範囲を採用していた。図６は、横軸に前記隙間１７を
前記シリンダ４の高さで除した値を示しているが、従来
機では０．０７１〜０．１００％の範囲を採用してい
た。図７は、横軸に前記隙間１８を前記シリンダ４の高
さで除した値を示しているが、従来機では０．０５７〜
０．０９４％の範囲を採用していた。ここでＥＥＲが大
幅に低下した範囲を有しているのは図５と図６の場合で
あり、それが主な性能低下の要因であった。
ダ４の高さで除した値を示しているが、従来機では０．
０５４〜０．０８６％の範囲を採用していた。図５は、
横軸に前記隙間１６を前記シリンダ４の高さで除した値
を示しているが、従来機では０．０５４〜０．０９７％
の範囲を採用していた。図６は、横軸に前記隙間１７を
前記シリンダ４の高さで除した値を示しているが、従来
機では０．０７１〜０．１００％の範囲を採用してい
た。図７は、横軸に前記隙間１８を前記シリンダ４の高
さで除した値を示しているが、従来機では０．０５７〜
０．０９４％の範囲を採用していた。ここでＥＥＲが大
幅に低下した範囲を有しているのは図５と図６の場合で
あり、それが主な性能低下の要因であった。
【０００９】次に、図示しないが、押除量が１７ｍｌ／
ｒｅｖ未満であり、かつ、シリンダ４の内径を前記シリ
ンダ４の高さで除した値が１．６〜１．７のロ−タリ圧
縮機、例えば前記シリンダ４の高さが２７．８ｍｍで前
記シリンダ４の内径が４３ｍｍの押除量１２．５ｍｌ／
ｒｅｖであると、前記隙間１６を前記シリンダ高さで除
した値は０．０２９〜０．０８３％、また前記隙間１７
を前記シリンダ高さで除した値は０．０６５〜０．１０
０％であり、それぞれ前述の図５、図６に示した従来例
での範囲の数値に較べて同等以下となっている。
ｒｅｖ未満であり、かつ、シリンダ４の内径を前記シリ
ンダ４の高さで除した値が１．６〜１．７のロ−タリ圧
縮機、例えば前記シリンダ４の高さが２７．８ｍｍで前
記シリンダ４の内径が４３ｍｍの押除量１２．５ｍｌ／
ｒｅｖであると、前記隙間１６を前記シリンダ高さで除
した値は０．０２９〜０．０８３％、また前記隙間１７
を前記シリンダ高さで除した値は０．０６５〜０．１０
０％であり、それぞれ前述の図５、図６に示した従来例
での範囲の数値に較べて同等以下となっている。
【００１０】つまり前記シリンダ４の高さを高くした
分、前記隙間１６，１７を決定する寸法である上ベアリ
ング６と下ベアリング７の圧縮室を構成する面が取り付
けられる前記シリンダ４の面と当該シリンダ４の内径と
の直角度、次にベーンスロット４ａ面の平面度と面粗
さ、次に前記ベーンスロット４ａ内で往復運動するベー
ン８の前記ベーンスロット４ａ面と対向する側面８ｂの
平面度と面粗さを、製作コスト高にならないように大き
くしている。このため、前記隙間１６，１７が大きくな
り、ＥＥＲの大きな低下のない範囲でないという問題が
あった。
分、前記隙間１６，１７を決定する寸法である上ベアリ
ング６と下ベアリング７の圧縮室を構成する面が取り付
けられる前記シリンダ４の面と当該シリンダ４の内径と
の直角度、次にベーンスロット４ａ面の平面度と面粗
さ、次に前記ベーンスロット４ａ内で往復運動するベー
ン８の前記ベーンスロット４ａ面と対向する側面８ｂの
平面度と面粗さを、製作コスト高にならないように大き
くしている。このため、前記隙間１６，１７が大きくな
り、ＥＥＲの大きな低下のない範囲でないという問題が
あった。
【００１１】なお、前記シリンダ４の高さに対し上ベア
リング６と下ベアリング７の圧縮室を構成する面が取り
付けられる前記シリンダ４の面と当該シリンダ４の内径
との直角度は０．０２９％以下、前記シリンダ４の内径
の面粗さは０．００４６％（Ｒｚ）以下、前記ロ−ラ５
の外径の真直度は０．０１１％以下、円筒度は０．０１
１％以下、面粗さは０．００４６％（Ｒｚ）以下、ベ−
ンスロット４ａ面の平面度は０．０２３％以下、面粗さ
は０．０２６％（Ｒｚ）以下、ベ−ン側面８ｂの平面度
は０．０１４％以下、面粗さは０．００４６％（Ｒｚ）
以下としている。
リング６と下ベアリング７の圧縮室を構成する面が取り
付けられる前記シリンダ４の面と当該シリンダ４の内径
との直角度は０．０２９％以下、前記シリンダ４の内径
の面粗さは０．００４６％（Ｒｚ）以下、前記ロ−ラ５
の外径の真直度は０．０１１％以下、円筒度は０．０１
１％以下、面粗さは０．００４６％（Ｒｚ）以下、ベ−
ンスロット４ａ面の平面度は０．０２３％以下、面粗さ
は０．０２６％（Ｒｚ）以下、ベ−ン側面８ｂの平面度
は０．０１４％以下、面粗さは０．００４６％（Ｒｚ）
以下としている。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術で述べた
冷媒ガスの洩れについては、前記隙間１６、隙間１７の
寸法設定を種々の実験によらねばならず、理論的に求め
ることは殆ど不可能であるという問題と、ＥＥＲの大き
な低下のない範囲でないという問題があった。
冷媒ガスの洩れについては、前記隙間１６、隙間１７の
寸法設定を種々の実験によらねばならず、理論的に求め
ることは殆ど不可能であるという問題と、ＥＥＲの大き
な低下のない範囲でないという問題があった。
【００１３】本発明は上記問題を解決して、押除量が１
７〜３６ｍｌ／ｒｅｖであり、かつ前記圧縮機構部を構
成するシリンダの内径をシリンダ高さで除した値が１．
６〜１．７のロ−タリ圧縮機において、前記隙間１６、
隙間１７を、金属接触による耐久性の低下が無く、かつ
性能の大幅な低下の無い最適な範囲を設定して、性能向
上を図ったロ−タリ圧縮機を市場に提供するものであ
る。
７〜３６ｍｌ／ｒｅｖであり、かつ前記圧縮機構部を構
成するシリンダの内径をシリンダ高さで除した値が１．
６〜１．７のロ−タリ圧縮機において、前記隙間１６、
隙間１７を、金属接触による耐久性の低下が無く、かつ
性能の大幅な低下の無い最適な範囲を設定して、性能向
上を図ったロ−タリ圧縮機を市場に提供するものであ
る。
【００１４】すなわち、本発明の目的は、金属接触によ
るＥＥＲと耐久性の低下が無く、また、冷媒ガス漏れに
よるＥＥＲの低下の無い、性能向上を図ったロ−タリ圧
縮機を提供することにある。また、本発明の他の目的
は、電力会社での発電量を縮小し、これによる資源の節
約および有害なガスの低減を可能とし、地球環境保護に
役立つロ−タリ圧縮機を提供することにある。
るＥＥＲと耐久性の低下が無く、また、冷媒ガス漏れに
よるＥＥＲの低下の無い、性能向上を図ったロ−タリ圧
縮機を提供することにある。また、本発明の他の目的
は、電力会社での発電量を縮小し、これによる資源の節
約および有害なガスの低減を可能とし、地球環境保護に
役立つロ−タリ圧縮機を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のロータリ圧縮機に係る第一の発明の構成
は、密閉容器内の上部に電動機部、下部に圧縮機構部を
配設し、押除量が１７〜３６ｍｌ／ｒｅｖであり、前記
圧縮機構部におけるシリンダ内径をシリンダ高さで除し
た値が１．６〜１．７のロ−タリ圧縮機において、シリ
ンダのベ−ンスロットから反回転方向に９０°±５°の
位置における、シリンダ内壁とロ−ラ外径との間の隙間
をシリンダ高さの０．０２２〜０．０６６％とするとと
もに、上ベアリングと下ベアリングの圧縮室を構成する
面が取り付けられるシリンダの面と前記シリンダ内径と
の直角度を、シリンダ高さの０．０１６％以下にし、前
記ロ−ラの外径の真直度と円筒度とをそれぞれシリンダ
高さの０．００９％以下にし、そのローラ外径の面粗さ
をシリンダ高さの０．００３４％（Ｒｚ）以下にし、前
記シリンダ内径の面粗さをシリンダ高さの０．００５７
％（Ｒｚ）以下にしたものである。
に、本発明のロータリ圧縮機に係る第一の発明の構成
は、密閉容器内の上部に電動機部、下部に圧縮機構部を
配設し、押除量が１７〜３６ｍｌ／ｒｅｖであり、前記
圧縮機構部におけるシリンダ内径をシリンダ高さで除し
た値が１．６〜１．７のロ−タリ圧縮機において、シリ
ンダのベ−ンスロットから反回転方向に９０°±５°の
位置における、シリンダ内壁とロ−ラ外径との間の隙間
をシリンダ高さの０．０２２〜０．０６６％とするとと
もに、上ベアリングと下ベアリングの圧縮室を構成する
面が取り付けられるシリンダの面と前記シリンダ内径と
の直角度を、シリンダ高さの０．０１６％以下にし、前
記ロ−ラの外径の真直度と円筒度とをそれぞれシリンダ
高さの０．００９％以下にし、そのローラ外径の面粗さ
をシリンダ高さの０．００３４％（Ｒｚ）以下にし、前
記シリンダ内径の面粗さをシリンダ高さの０．００５７
％（Ｒｚ）以下にしたものである。
【００１６】また、上記目的を達成するために、本発明
のロータリ圧縮機に係る第二の発明の構成は、密閉容器
内の上部に電動機部、下部に圧縮機構部を配設し、押除
量が１７〜３６ｍｌ／ｒｅｖであり、前記圧縮機構部に
おけるシリンダ内径をシリンダ高さで除した値が１．６
〜１．７のロ−タリ圧縮機において、シリンダのベ−ン
スロット幅からベ−ンの幅を減じた値をシリンダ高さの
０．０３７〜０．０７７％とするとともに、ベ−ンスロ
ット面の平面度をシリンダ高さの０．０１７％以下に
し、そのベ−ンスロット面の面粗さをシリンダ高さの
０．０２１％（Ｒｚ）以下にし、前記ベ−ンスロット内
で往復運動するベ−ンの前記ベ−ンスロット面と対向す
る面の平面度をシリンダ高さの０．０１７％以下にし、
かつ、その面粗さをシリンダ高さの０．００２３％（Ｒ
ｚ）以下にしたものである。
のロータリ圧縮機に係る第二の発明の構成は、密閉容器
内の上部に電動機部、下部に圧縮機構部を配設し、押除
量が１７〜３６ｍｌ／ｒｅｖであり、前記圧縮機構部に
おけるシリンダ内径をシリンダ高さで除した値が１．６
〜１．７のロ−タリ圧縮機において、シリンダのベ−ン
スロット幅からベ−ンの幅を減じた値をシリンダ高さの
０．０３７〜０．０７７％とするとともに、ベ−ンスロ
ット面の平面度をシリンダ高さの０．０１７％以下に
し、そのベ−ンスロット面の面粗さをシリンダ高さの
０．０２１％（Ｒｚ）以下にし、前記ベ−ンスロット内
で往復運動するベ−ンの前記ベ−ンスロット面と対向す
る面の平面度をシリンダ高さの０．０１７％以下にし、
かつ、その面粗さをシリンダ高さの０．００２３％（Ｒ
ｚ）以下にしたものである。
【００１７】
【作用】上記の技術的手段による働きは次のとおりであ
る。シリンダ４の冷媒ガス吸込み穴４ｂから吸入された
冷媒ガスは、クランク軸１０が回転することにより偏心
回転するロ−ラ５とベ−ン８とによって所定の圧力まで
昇圧され吐出される。この間に、ロ−ラ５の上下の隙間
１５、シリンダ４の内径とロ−ラ５の外径との隙間１
６、シリンダ４の溝４ａとベ−ン８との隙間１７、ベ−
ン８の上下の隙間１８から冷媒ガスが洩れ、損失が発生
する。
る。シリンダ４の冷媒ガス吸込み穴４ｂから吸入された
冷媒ガスは、クランク軸１０が回転することにより偏心
回転するロ−ラ５とベ−ン８とによって所定の圧力まで
昇圧され吐出される。この間に、ロ−ラ５の上下の隙間
１５、シリンダ４の内径とロ−ラ５の外径との隙間１
６、シリンダ４の溝４ａとベ−ン８との隙間１７、ベ−
ン８の上下の隙間１８から冷媒ガスが洩れ、損失が発生
する。
【００１８】しかし、本発明では、シリンダ４の内径と
ロ−ラ５の外径との隙間１６、シリンダ４のベ−ンスロ
ット４ａとベ−ン８との隙間１７を構成するシリンダ４
の高さからベ−ン８の高さを減じシリンダ４の高さで除
した値、ベ−ン８の上下の隙間１８を構成するシリンダ
４の溝４ａの幅からベ−ン８の幅を減じてシリンダ４の
高さで除した値を、性能の大幅な低下のない範囲にする
ことによって、性能の低下を防止するとともに金属接触
による耐久性の低下を防止することができる。
ロ−ラ５の外径との隙間１６、シリンダ４のベ−ンスロ
ット４ａとベ−ン８との隙間１７を構成するシリンダ４
の高さからベ−ン８の高さを減じシリンダ４の高さで除
した値、ベ−ン８の上下の隙間１８を構成するシリンダ
４の溝４ａの幅からベ−ン８の幅を減じてシリンダ４の
高さで除した値を、性能の大幅な低下のない範囲にする
ことによって、性能の低下を防止するとともに金属接触
による耐久性の低下を防止することができる。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図１ないし図７を
参照して説明する。まず、本発明を適用するロータリ圧
縮機の主な構成について、先に従来技術で用いた図１な
いし３を参照して説明する。図１に示すロータリ圧縮機
は、密閉容器１１内の上部に回転子１と固定子２からな
る電動機部３を配設し、下部には、シリンダ４、ロ−ラ
５、上ベアリング６、下ベアリング７、ベ−ン８によっ
て構成される圧縮機構部９を配設している。電動機部３
と圧縮機構部９とはクランク軸１０で連結されおり、ク
ランク軸１０の偏心部１０ａには自転自在にロ−ラ５が
嵌入されている。密閉容器１１内の底部には潤滑油１２
が貯溜されている。
参照して説明する。まず、本発明を適用するロータリ圧
縮機の主な構成について、先に従来技術で用いた図１な
いし３を参照して説明する。図１に示すロータリ圧縮機
は、密閉容器１１内の上部に回転子１と固定子２からな
る電動機部３を配設し、下部には、シリンダ４、ロ−ラ
５、上ベアリング６、下ベアリング７、ベ−ン８によっ
て構成される圧縮機構部９を配設している。電動機部３
と圧縮機構部９とはクランク軸１０で連結されおり、ク
ランク軸１０の偏心部１０ａには自転自在にロ−ラ５が
嵌入されている。密閉容器１１内の底部には潤滑油１２
が貯溜されている。
【００２０】このようなロータリ圧縮機の運転時には、
圧縮機構部９内での冷媒ガスの洩れによる損失は、図３
に示すロ−ラ５の上下の隙間１５、図２に示すシリンダ
４の内径とロ−ラ５の外径との隙間１６、図２に示すシ
リンダ４のベーンスロット４ａとベ−ン８との隙間１
７、図３に示すベ−ン８の上下の隙間１８で発生する。
圧縮機構部９内での冷媒ガスの洩れによる損失は、図３
に示すロ−ラ５の上下の隙間１５、図２に示すシリンダ
４の内径とロ−ラ５の外径との隙間１６、図２に示すシ
リンダ４のベーンスロット４ａとベ−ン８との隙間１
７、図３に示すベ−ン８の上下の隙間１８で発生する。
【００２１】図２を参照して冷媒の洩れについて説明す
る。まず、前記シリンダ４の吸込み穴４ｂから吸入され
た冷媒ガスはクランク軸１０が回転することにより偏心
回転するロ−ラ５とベ−ン８とによって所定の圧力まで
昇圧され吐出される。この間に、前記隙間１５からは矢
印１９の方向に、前記隙間１６からは矢印２０の方向
に、前記隙間１７からは矢印２１の方向に、前記隙間１
８からは矢印２２の方向に冷媒ガスが圧力差により洩れ
る。
る。まず、前記シリンダ４の吸込み穴４ｂから吸入され
た冷媒ガスはクランク軸１０が回転することにより偏心
回転するロ−ラ５とベ−ン８とによって所定の圧力まで
昇圧され吐出される。この間に、前記隙間１５からは矢
印１９の方向に、前記隙間１６からは矢印２０の方向
に、前記隙間１７からは矢印２１の方向に、前記隙間１
８からは矢印２２の方向に冷媒ガスが圧力差により洩れ
る。
【００２２】図４は、本発明の一実施例に係るロ−タリ
圧縮機における、シリンダ高さからロ−ラ高さを減じた
隙間１５をシリンダ高さで除した値とＥＥＲとの関係を
示す線図、図５は、本発明の一実施例に係るロ−タリ圧
縮機における、シリンダ内径とロ−ラ外径との隙間１６
をシリンダ高さで除した値とＥＥＲとの関係を示す線
図、図６は、本発明の一実施例に係るロ−タリ圧縮機に
おける、シリンダのベ−ンスロット幅からベ−ンの幅を
減じた隙間１７をシリンダ高さで除した値とＥＥＲとの
関係を示す線図、図７は、本発明の一実施例に係るロ−
タリ圧縮機における、シリンダ高さからベ−ン高さを減
じた隙間１８をシリンダ高さで除した値とＥＥＲとの関
係を示す線図である。
圧縮機における、シリンダ高さからロ−ラ高さを減じた
隙間１５をシリンダ高さで除した値とＥＥＲとの関係を
示す線図、図５は、本発明の一実施例に係るロ−タリ圧
縮機における、シリンダ内径とロ−ラ外径との隙間１６
をシリンダ高さで除した値とＥＥＲとの関係を示す線
図、図６は、本発明の一実施例に係るロ−タリ圧縮機に
おける、シリンダのベ−ンスロット幅からベ−ンの幅を
減じた隙間１７をシリンダ高さで除した値とＥＥＲとの
関係を示す線図、図７は、本発明の一実施例に係るロ−
タリ圧縮機における、シリンダ高さからベ−ン高さを減
じた隙間１８をシリンダ高さで除した値とＥＥＲとの関
係を示す線図である。
【００２３】これら図４ないし図７の線図は、実験によ
り得た結果を示すものである。実験の結果、各図から明
らかなように、大幅なＥＥＲの低下する範囲を有するの
は隙間１６が関係する図５と隙間１７が関係する図６で
あり、本実施例では、図５によりＥＥＲが低下しない
０．０２２〜０．０６６％の範囲にする。また、図６に
よりＥＥＲが低下しない０．０３７〜０．０７７％の範
囲にする。
り得た結果を示すものである。実験の結果、各図から明
らかなように、大幅なＥＥＲの低下する範囲を有するの
は隙間１６が関係する図５と隙間１７が関係する図６で
あり、本実施例では、図５によりＥＥＲが低下しない
０．０２２〜０．０６６％の範囲にする。また、図６に
よりＥＥＲが低下しない０．０３７〜０．０７７％の範
囲にする。
【００２４】ここで、前記隙間１６、１７を前記シリン
ダ高さで除した値を小さくするために、信頼性を確保す
べく前記シリンダ４の高さに対し上ベアリング６と下ベ
アリング７の圧縮室を構成する面が取り付けられる前記
シリンダ４の面と当該シリンダ４の内径との直角度は
０．０１６％以下、前記シリンダ４の内径の面粗さは
０．００５７％（Ｒｚ）以下、前記ロ−ラ５の外径の真
直度は０．００９％以下、円筒度は０．００９％以下、
面粗さは０．００３４％（Ｒｚ）以下、ベ−ンスロット
４ａ面の平面度は０．０１７％以下、面粗さは０．０２
１％（Ｒｚ）以下、ベ−ン側面８ｂの平面度は０．００
９％以下、面粗さは０．００２３％（Ｒｚ）以下と従来
の実施例で記載したロ−タリ圧縮機よりも小さい値にし
ている。
ダ高さで除した値を小さくするために、信頼性を確保す
べく前記シリンダ４の高さに対し上ベアリング６と下ベ
アリング７の圧縮室を構成する面が取り付けられる前記
シリンダ４の面と当該シリンダ４の内径との直角度は
０．０１６％以下、前記シリンダ４の内径の面粗さは
０．００５７％（Ｒｚ）以下、前記ロ−ラ５の外径の真
直度は０．００９％以下、円筒度は０．００９％以下、
面粗さは０．００３４％（Ｒｚ）以下、ベ−ンスロット
４ａ面の平面度は０．０１７％以下、面粗さは０．０２
１％（Ｒｚ）以下、ベ−ン側面８ｂの平面度は０．００
９％以下、面粗さは０．００２３％（Ｒｚ）以下と従来
の実施例で記載したロ−タリ圧縮機よりも小さい値にし
ている。
【００２５】ここで図４、図５、図６、図７の各線図
は、ロ−タリ圧縮機のシリンダ内径が５８ｍｍ、高さ３
５ｍｍのもので、押除量３１．２ｍｌ／ｒｅｖのもので
あるが、押除量が１７〜３６ｍｌ／ｒｅｖであり、か
つ、シリンダ内径をシリンダ高さで除した値が１．３〜
２．０のロ−タリ圧縮機においても同様の傾向であっ
た。
は、ロ−タリ圧縮機のシリンダ内径が５８ｍｍ、高さ３
５ｍｍのもので、押除量３１．２ｍｌ／ｒｅｖのもので
あるが、押除量が１７〜３６ｍｌ／ｒｅｖであり、か
つ、シリンダ内径をシリンダ高さで除した値が１．３〜
２．０のロ−タリ圧縮機においても同様の傾向であっ
た。
【００２６】本実施例によれば金属接触によるＥＥＲと
耐久性の低下、ガス洩れによるＥＥＲの大幅な低下を抑
えることができる。
耐久性の低下、ガス洩れによるＥＥＲの大幅な低下を抑
えることができる。
【００２７】本実施例によれば、押除量が１７〜３６ｍ
ｌ／ｒｅｖであり、かつ、圧縮機構部を構成するシリン
ダの内径をシリンダ高さで除した値が１．６〜１．７の
ロ−タリ圧縮機において、前記隙間１６、隙間１７をシ
リンダ高さで除した値を金属接触による耐久性の低下が
無く、かつ性能の大幅な低下の無い最適な範囲に設定し
て、性能向上を図ったロ−タリ圧縮機を市場に提供でき
るものである。現在米国では、米国エネルギ−規制によ
り性能の良いものでなければならない規制があり、これ
が全世界に広がっている。そのような中で、本発明はそ
の規制を満足するのに有効であり、かつ電力会社での発
電量縮小、これによる資源の節約および有害なガスの発
生の低減が可能となり、地球環境保護に役立つ効果があ
る。
ｌ／ｒｅｖであり、かつ、圧縮機構部を構成するシリン
ダの内径をシリンダ高さで除した値が１．６〜１．７の
ロ−タリ圧縮機において、前記隙間１６、隙間１７をシ
リンダ高さで除した値を金属接触による耐久性の低下が
無く、かつ性能の大幅な低下の無い最適な範囲に設定し
て、性能向上を図ったロ−タリ圧縮機を市場に提供でき
るものである。現在米国では、米国エネルギ−規制によ
り性能の良いものでなければならない規制があり、これ
が全世界に広がっている。そのような中で、本発明はそ
の規制を満足するのに有効であり、かつ電力会社での発
電量縮小、これによる資源の節約および有害なガスの発
生の低減が可能となり、地球環境保護に役立つ効果があ
る。
【００２８】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、金属接触によるＥＥＲと耐久性の低下が無く、ま
た、冷媒ガス漏れによるＥＥＲの低下の無い、性能向上
を図ったロ−タリ圧縮機を提供することができる。ま
た、本発明によれば、電力会社での発電量を縮小し、こ
れによる資源の節約および有害なガスの低減を可能と
し、地球環境保護に役立つロ−タリ圧縮機を提供するこ
とができる。
れば、金属接触によるＥＥＲと耐久性の低下が無く、ま
た、冷媒ガス漏れによるＥＥＲの低下の無い、性能向上
を図ったロ−タリ圧縮機を提供することができる。ま
た、本発明によれば、電力会社での発電量を縮小し、こ
れによる資源の節約および有害なガスの低減を可能と
し、地球環境保護に役立つロ−タリ圧縮機を提供するこ
とができる。
【図１】一般的なロータリ圧縮機の縦断面図である。
【図２】図１の圧縮機構部の拡大断面図である。
【図３】図２のＡ−Ａ断面図である。
【図４】本発明の一実施例に係るロ−タリ圧縮機におけ
る、シリンダ高さからロ−ラ高さを減じた隙間をシリン
ダ高さで除した値とＥＥＲとの関係を示す線図である。
る、シリンダ高さからロ−ラ高さを減じた隙間をシリン
ダ高さで除した値とＥＥＲとの関係を示す線図である。
【図５】本発明の一実施例に係るロ−タリ圧縮機におけ
る、シリンダ内径とロ−ラ外径との隙間をシリンダ高さ
で除した値とＥＥＲとの関係を示す線図である。
る、シリンダ内径とロ−ラ外径との隙間をシリンダ高さ
で除した値とＥＥＲとの関係を示す線図である。
【図６】本発明の一実施例に係るロ−タリ圧縮機におけ
る、シリンダのベ−ンスロット幅からベ−ンの幅を減じ
た隙間をシリンダ高さで除した値とＥＥＲとの関係を示
す線図である。
る、シリンダのベ−ンスロット幅からベ−ンの幅を減じ
た隙間をシリンダ高さで除した値とＥＥＲとの関係を示
す線図である。
【図７】本発明の一実施例に係るロ−タリ圧縮機におけ
る、シリンダ高さからベ−ン高さを減じた隙間をシリン
ダ高さで除した値とＥＥＲとの関係を示す線図である。
る、シリンダ高さからベ−ン高さを減じた隙間をシリン
ダ高さで除した値とＥＥＲとの関係を示す線図である。
３ 電動機部 ４ シリンダ ４ａ ベ−ンスロット ５ ロ−ラ ６ 上ベアリング ７ 下ベアリング ８ ベ−ン ９ 圧縮機構部 １０ クランク軸 １０ａ 偏心部 １１ 密閉容器 １５ ベ−ン８の上下の隙間 １６ シリンダ４の内径とロ−ラ５の外径との隙間 １７ シリンダ４のベ−ンスロット４ａとベ−ン８との
隙間 １８ ベ−ン８の上下の隙間
隙間 １８ ベ−ン８の上下の隙間
Claims (2)
- 【請求項１】 密閉容器内の上部に電動機部、下部に圧
縮機構部を配設し、押除量が１７〜３６ｍｌ／ｒｅｖで
あり、前記圧縮機構部におけるシリンダ内径をシリンダ
高さで除した値が１．６〜１．７のロータリ圧縮機にお
いて、 シリンダのベ−ンスロットから反回転方向に９０°±５
°の位置における、シリンダ内壁とロ−ラ外径との間の
隙間をシリンダ高さの０．０２２〜０．０６６％とする
とともに、 上ベアリングと下ベアリングの圧縮室を構成する面が取
り付けられるシリンダの面と前記シリンダ内径との直角
度を、シリンダ高さの０．０１６％以下にし、前記ロ−
ラの外径の真直度と円筒度とをそれぞれシリンダ高さの
０．００９％以下にし、そのローラ外径の面粗さをシリ
ンダ高さの０．００３４％（Ｒｚ）以下にし、 前記シリンダ内径の面粗さをシリンダ高さの０．００５
７％（Ｒｚ）以下にしたことを特徴とするロータリ圧縮
機。 - 【請求項２】 密閉容器内の上部に電動機部、下部に圧
縮機構部を配設し、押除量が１７〜３６ｍｌ／ｒｅｖで
あり、前記圧縮機構部におけるシリンダ内径をシリンダ
高さで除した値が１．６〜１．７のロータリ圧縮機にお
いて、 シリンダのベ−ンスロット幅からベ−ンの幅を減じた値
をシリンダ高さの０．０３７〜０．０７７％とするとと
もに、 ベ−ンスロット面の平面度をシリンダ高さの０．０１７
％以下にし、そのベ−ンスロット面の面粗さをシリンダ
高さの０．０２１％（Ｒｚ）以下にし、 前記ベ−ンスロット内で往復運動するベ−ンの前記ベ−
ンスロット面と対向する面の平面度をシリンダ高さの
０．０１７％以下にし、 かつ、その面粗さをシリンダ高さの０．００２３％（Ｒ
ｚ）以下にしたことを特徴とするロータリ圧縮機。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10428392A JPH05302584A (ja) | 1992-04-23 | 1992-04-23 | ロータリ圧縮機 |
| MYPI93000355A MY109769A (en) | 1992-04-23 | 1993-02-27 | Rotary compressor |
| CN 93103182 CN1031360C (zh) | 1992-04-23 | 1993-03-05 | 回转式压缩机 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10428392A JPH05302584A (ja) | 1992-04-23 | 1992-04-23 | ロータリ圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05302584A true JPH05302584A (ja) | 1993-11-16 |
Family
ID=14376605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10428392A Pending JPH05302584A (ja) | 1992-04-23 | 1992-04-23 | ロータリ圧縮機 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05302584A (ja) |
| CN (1) | CN1031360C (ja) |
| MY (1) | MY109769A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2093525A2 (en) | 2008-02-20 | 2009-08-26 | Mitsubishi Electric Corporation | A hermetic type compressor |
| JP2009197645A (ja) * | 2008-02-20 | 2009-09-03 | Mitsubishi Electric Corp | 密閉型圧縮機 |
| CN102748288A (zh) * | 2011-04-22 | 2012-10-24 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 使用r290冷媒的旋转式压缩机 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09329082A (ja) * | 1996-06-11 | 1997-12-22 | Sanyo Electric Co Ltd | 密閉型圧縮機 |
| JP2001050184A (ja) * | 1999-08-05 | 2001-02-23 | Sanyo Electric Co Ltd | 多気筒回転圧縮機 |
| CN103206377B (zh) * | 2012-01-11 | 2015-11-18 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转式压缩机 |
-
1992
- 1992-04-23 JP JP10428392A patent/JPH05302584A/ja active Pending
-
1993
- 1993-02-27 MY MYPI93000355A patent/MY109769A/en unknown
- 1993-03-05 CN CN 93103182 patent/CN1031360C/zh not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2093525A2 (en) | 2008-02-20 | 2009-08-26 | Mitsubishi Electric Corporation | A hermetic type compressor |
| JP2009197645A (ja) * | 2008-02-20 | 2009-09-03 | Mitsubishi Electric Corp | 密閉型圧縮機 |
| JP2009197644A (ja) * | 2008-02-20 | 2009-09-03 | Mitsubishi Electric Corp | 密閉型圧縮機 |
| KR101064374B1 (ko) * | 2008-02-20 | 2011-09-14 | 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 | 밀폐형 압축기 |
| CN102748288A (zh) * | 2011-04-22 | 2012-10-24 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 使用r290冷媒的旋转式压缩机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1031360C (zh) | 1996-03-20 |
| CN1080029A (zh) | 1993-12-29 |
| MY109769A (en) | 1997-06-30 |
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