JPH0530887B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は製錬困難な含金硫化物の精鉱からの金
およびできるだけその他の金属分の採取に関す
る。 青化法のような従来法によるかような精鉱から
の金の採取は満足ではないことが知られており、
種々の予備処理方法が提案されている。しかしな
がら、種々の理由から、先行技術で提案された予
備処理はかかる精鉱からの金の採取を、商業的操
業に望ましいだけ改善していない。 従つて、加圧酸化処理を含み、かような精鉱に
対する改良された予備処理方法を提案することが
本発明の目的である。 本発明は製錬困難な含金、含鉄硫化物を精鉱か
ら金を採取する方法を提供するものであつて、精
鉱を水性スラリーとして酸性予備処理工程に供給
すること、該酸性予備処理工程において精鉱を硫
酸水溶液で処理して、そのままでは後続の加圧酸
化工程を妨げる惧れのある炭酸塩と酸を消費する
脈石化合物とを分解すること、処理したスラリー
を加圧酸化工程において約135乃至約250℃の範囲
の温度で加圧酸化雰囲気下に処理し、一方該酸化
工程の間、好ましくは遊離酸濃度を約５乃至約40
ｇ／Ｌ硫酸に維持して、鉄の溶解と、硫酸の形成
と、実質的にすべての酸化可能な硫化物化合物を
酸化された硫黄の約20％未満が元素状硫黄として
存在する硫酸塩態となす酸化とを生ぜしめるこ
と、上記酸化したスラリーに第一の再鉱泥化
（repulping）工程において水を添加して鉱泥密度
（pulp density）が固形分約５乃至約15重量％の
範囲の再鉱泥化酸化スラリーを生成すること、上
記再鉱泥化酸化スラリーを液−固分離工程に付し
て酸と鉄とを含有する溶液と酸化し分離した固形
分とを生成すること、上記酸と鉄とを含有する溶
液の一部分を前記酸性予備処理工程へ再循環せし
めること、および前記酸化し分離した固形分から
金を取り除くことを含んでなるものである。この
方法は酸と鉄とを含有する溶液の一部分を酸化工
程へ再循環することを含んでもよい。 またこの方法は、沈澱工程において沈澱剤を前
記酸と鉄とを含有する溶液の一部に添加し、金属
をそれぞれの水酸化物または水和酸化物として、
硫酸イオンを不溶性硫酸塩として、また砒素を不
溶性砒酸塩として沈澱させること、沈澱物を残り
の水溶液から分離すること、および少なくとも若
干の分離した水溶液を酸化工程において利用する
ことを含んでもよい。第二の再鉱泥化工程におい
て、前記の分離した水溶液の一部を上記の酸化し
分離した固形分に添加して鉱泥密度が固形分約５
乃至約15重量％の範囲の第二の再鉱泥化酸化スラ
リーを生成し、該第二の再鉱泥化酸化スラリーを
第二の液−固分離工程に付して、酸と鉄とを含有
する第二の溶液と酸化し分離した第二の固形分と
を生成し、また上記酸と鉄とを含有する第二の溶
液の少なくとも一部を前記第一の再鉱泥化工程へ
再循環せしめてもよい。製錬困難な含金、含鉄硫
化物鉱石は浮遊選鉱工程に付して前記精鉱および
前記沈澱工程における沈澱剤として有用な浮遊選
鉱くずを生成することができる。 当該方法は更に、分離した水溶液を酸化工程に
利用するのに先立つて冷却することを含んでもよ
い。加圧酸化工程におけるスラリー中のマグネシ
ウムを溶液中のMg：Feモル比が約0.5：１乃至約
10：１となるに充分な量に維持して、加圧酸化工
程の間に沈澱する鉄が他の不溶性鉄化合物よりは
寧ろ赤鉄鉱として沈澱し易くすることは有利であ
る。第一の沈澱工程で沈澱剤を酸と鉄とを含有す
る溶液の一部に添加してそのPHを約５乃至約8.5
の範囲の値に上昇せしめ、所望の溶解分を沈澱さ
せると共に、マグネシウムイオンを溶液中に残し
且つマグネシウム含有溶液の少なくとも若干を酸
化工程に再循環せしめてそこにマグネシウムイオ
ンを供給することができる。第一の再鉱泥化工程
からのスラリーのうち少なくとも若干量を分級工
程に付して所定サイズ以上の固形分を残りのスラ
リーから分離し、分離した過大サイズの固形分を
擂砕して小サイズとなし、該擂砕した固形分を前
記酸性予備処理工程および加圧酸化工程のうち少
なくとも１つに供給し、また残りのスラリーを前
記第一の再鉱泥化工程に続く工程へ還流させるこ
ともできる。 本発明の実施態様をここに添付図面を参照し、
実施例によつて説明するが、図面は製錬困難な含
金硫化物の精鉱から金およびその他の金属分を採
取する方法のフローシートを示すものである。 図面を参照して、この具体例において処理され
る製錬困難な含金硫化精鉱は、約10乃至約800
ｇ／ｔのAu、約30乃至約300ｇ／ｔのAgおよび
重量で 約10乃至約40％のFe、 約５乃至約40％のSiO₂、 約10乃至約45％のＳ、 約0.1乃至約25％のAs、 約0.01乃至約３％のSb、 約0.1乃至約６％のAl、 約0.1乃至約５％のCa、 約0.1乃至約10％のCO₂、 約0.1乃至約10％のMgおよび0.1未満乃至約８
％のＣ（有機物）を含有する。 かような精鉱の硫化物の構成成分は次の物質、
すなわち、黄鉄鉱、硫砒鉄鉱、磁硫鉄鉱、輝安鉱
および硫塩鉱物の１種以上を含んでもよく、また
精鉱は種々の量の鉛、亜鉛、銅の硫化物を含有し
ていてもよい。また、ある精鉱は酸化可能な炭素
質種を含有してもよい。 少なくとも約70％がタイラー篩100メツシユ以
下（149ミクロン未満）になるよう擂砕した鉱石
を浮遊選鉱工程１２に供給して浮遊選鉱くずと共
に前述の精鉱を生成する。選択自由な再擂砕工程
１４においては、精鉱を次の液−固分離工程１６
からの水と共に再擂砕して約96％をタイラー篩
325メツシユ以下（44ミクロン未満）とする。 固形分約40乃至約80重量％の鉱泥密度を有する
分離工程１６からの精鉱スラリーは酸性予備処理
工程１８へ入り、そこでスラリーを後述の加圧酸
化工程からの固形分を洗浄して得られる酸性洗浄
溶液をもつて再鉱泥化する。かような酸性洗浄溶
液は一般に、加圧酸化において溶解した鉄、アル
ミニウム、マグネシウム、砒素およびその他の非
鉄金属分と硫酸とを含有する。酸性予備処理は、
そのままでは加圧酸化工程を妨げる惧れのある炭
酸塩と酸を消費する脈石成分とを分解する。酸性
予備処理工程１８はかくして、また、後続の加圧
酸化工程における酸消費と後述する中和工程にお
ける石灰消費とを減ずる。また、予備処理工程１
８は、後続の加圧酸化工程における本来の場所で
生成する酸を利用することに留意すべきである。 上記の処理したスラリーを更に、精鉱0.1〜10
Kg／ｔ水準で酸化するに先立つて、リグノスルホ
ン酸のカルシウム塩、ナトリウム塩、カリウム塩
およびアンモニウム塩からなる群より選ばれるリ
グノスルホン酸塩を添加して処理することは好ま
しいことである。 予備処理工程１８からの予備処理を浮けたスラ
リーは加圧酸化工程２０へ直接入り、そこでスラ
リーは１基以上の多室オートクレーブ中で、約
160乃至約200℃の温度でまたその中に酸素を供給
して総圧力を約700乃至約5000kPaに維持すると
ともに５乃至40ｇ／ＬのH₂SO₄の酸度を以つて
処理して、硫黄、砒素およびアンチモン鉱物質を
酸化する。遊離硫黄の存在は金の採取には有害で
あるから、硫化物を遊離硫黄よりも高度の酸化段
階にまで酸化することが特に重要である。かかる
酸化作用において、鉄は効果的な酸素転移剤とな
る。従つて適量の鉄を溶液、特にオートクレーブ
の最初の区画室中に存在せしめることが必要であ
り、これは充分に高度且つ一様な状態の酸度を保
証することによつて達成し得る。 その上に、硫化物、砒化物およびアンチモン化
合物のより高度な酸化段階への酸化によつて所望
の金の遊離が達成されるようにオートクレーブの
酸度と温度とを調節すれば、同時にまた、生成す
る固形分の物理的特性は後続の濃化および洗浄を
容易となすようなものとなる。酸度と温度とは詳
細を後述するように、酸性洗浄溶液および冷却用
貯水を適当なオートクレーブ区画室へ再循環させ
ることによつて調節し得る。 黄鉄鉱の加圧酸化によつて硫酸第二鉄および硫
酸が生ずる。硫酸第二鉄の若干は加水分解し、ま
た赤鉄鉱、砒酸第二鉄、ヒドロニウム、ジヤロサ
イト、塩基性硫酸第二鉄あるいはこれら化合物の
混合物として沈澱するであろう。沈澱する鉄種の
性質は、温度、全硫酸塩量、酸度、鉱泥密度、精
鉱の品位および酸を消費する脈石の性質の量の如
き要因に依存する。鉱泥中の固形分含量が高い高
品位黄鉄鉱および／または硫砒鉄鉱の供給原料の
加圧酸化は一般に鉄を塩基性硫酸第二鉄、ヒドロ
ニウム、ジヤイロサイトまたは砒酸第二鉄として
沈澱し易くする。 本発明の別の特徴によれば、加圧酸化工程２０
で加水分解して沈澱することとなる溶解した鉄
は、塩基性硫酸第二鉄またヒドロニウム ジヤロ
サイトとしてよりも寧ろ赤鉄鉱として沈澱するこ
とが（シアン化に先立つて中和工程における石灰
所要量を減らすのに）好ましいこと、また更にか
かる赤鉄鉱の沈澱物は、加圧酸化工程においてマ
グネシウムの充分な高濃度を維持することによつ
て促進し得ることを確認した。 本発明方法においては、赤鉄鉱は鉄の沈澱物の
好ましい形態であり、その状態で鉄は石灰石によ
り後述の第一段沈澱工程において容易に除去され
る酸を加圧酸化工程２０において良く遊離する結
果となり、かくして青化回路における石灰の所要
量を減らすこととなることを確認した、また、塩
基性硫酸第二鉄および／またはヒドロニウム ジ
ヤロサイトとしての鉄の沈澱物は２つの理由で好
ましくない。第一には、（潜在的石灰消費物たる）
責を負うべき硫酸塩の大部分が後続の中和工程へ
入り込み、高い石灰消費をもたらす。第二には、
石灰と塩基性硫酸第二鉄およびジヤイロサイトと
の反応で、鉄の沈澱物が不溶性水酸化鉄および石
膏に変換し、その結果、泥状沈澱物を生成し、固
形分含量が増大して泥状物への吸着による金およ
び銀の損失の増大を招く。 かくして、加圧酸化工程２０においては溶液中
のMg：Feモル比を少なくとも約0.5：1.0、好ま
しくは少なくとも約１：１となすに充分な量のマ
グシウムが存在すべきことを確認した。多くの含
金黄鉄鉱鉱石は少なくともかようなマグネシウム
の必要量の部分に見合う、相当量の酸可溶性マグ
ネシウムを含有する。しかしながら、大抵の場
合、鉱石の金および硫化物含量は浮遊選鉱工程１
２によつて改良され、それによつて酸化工程２０
への精鉱のマグネシウム含量は減少する。前述せ
る酸性洗浄液および冷却用貯水（それらに対して
マグネシウム イオンを後述する方法で添加して
もよい）の再循環によつて、加圧酸化工程２０の
マグネシウム必要量の少なくとも一部分を供給す
ることができる。 加圧酸化オートクレーブ中、例えば約1.5時間
の適宜な保持時間の後に、酸化されたスラリーを
後続の液−固分離工程２８からの溶液で再鉱泥化
し、再鉱泥化工程２２で添加する凝集剤の充分な
効果を得るように10重量％未満の固形分にスラリ
ーを希釈する。分離工程２４からの固形分は第二
鉱泥化工程２６へ進み、そこで冷却用貯水を添加
して再び15重量％未満のスラリーを形成する。再
鉱泥化したスラリーはこのようにして分離工程２
８へ進み、そこから溶液が前述の如く再鉱泥化工
程２２へ再循環される。分離工程２８からの固形
分の処理は後述する。 分離工程２４からの溶液は酸と溶解したイオン
と非鉄金属硫酸塩とを含有する。この溶液の若干
は前述の通り酸性予備処理工程１８および加圧酸
化工程２０へ再循環し、残りの溶液は第一段沈澱
工程３０へ進みそこで石灰を添加してPHを約５へ
上昇させ、また第二鉄イオン、アルミニウムおよ
び砒素のような金属分を沈澱させるとともに硫酸
塩硫黄を石膏として除去する。浮遊選鉱工程１２
からの選鉱くずはこの沈澱工程で使用することが
できる。それからスラリーは第二段沈澱工程３２
へ送られ、そこで石灰を添加してPHを約10に上昇
させマグネシウムおよびその他の金属分を沈澱さ
せる。その結果のスラリーは液−固分離工程３４
へ通され、そこから比較的純粋な分離した水が冷
却用貯水池３６へ送られて前述の如く加圧酸化工
程２０および再鉱泥化工程２６において引続き使
用される。分離工程３４からの固形分は尾鉱とし
て処分することができる。 所望ならば、第二段沈澱工程３２を分離工程３
４の後に（図面中に点線枠で示したように）配置
してもよく、そうすれば冷却用貯水池と引続き加
圧酸化工程２０および再鉱泥化工程２６とに供給
される水はマグネシウム イオンを含有し、加圧
酸化工程２０における前述の望ましい溶解マグネ
シウム濃度の維持を助ける。 また、望むならば、再鉱泥化工程２２からの再
鉱泥化スラリーの一部は、分離工程２４へ送る前
に（遠心分離機のような）分級機３８を通過して
もよい。分級機３８は予め選別した過大サイズの
材料を除去し、その材料の若干は再擂砕工程１４
へ再循環し、また若干は再擂砕工程４０で擂砕さ
れて加圧酸化工程２０へ送られる。このような特
徴は、もしそれがなければ、加圧酸化工程２０に
おける処理が満足に完遂されない比較的過大サイ
ズの材料中で失われていたかも知れない金の採取
を可能とする。 分離工程２８からの固形分は中和工程４４へ通
り、そこで石灰を添加してPHをシアン化にとつて
適当な程度、好ましくは約10.5まで上昇させる。
後続の液−固分離工程４７からの水を加えてシア
ン化のための望ましい鉱泥密度、すなわち固形分
約40乃至約45重量％を達成する。 中和されたスラリーは、かくして２段階シアン
化工程４６へと進み、シアン化物溶液を第一段に
添加する。部分浸出した鉱泥（60〜95％浸出した
もの）は８段階の浸出液中炭素吸着部４８の中へ
段階的に落し、浸出を完結して溶解した金と銀と
を採取する。８段階を経た後、価値の乏しいスラ
リーは液−固分離工程４７へ通り、液体を前述し
たシアン化工程４６へ再循環し、固形分を置鉱と
して捨てる。負荷した炭素を金属採取工程５０へ
通し、そこで負荷炭素を苛性シアン化物溶液を以
つて加圧下にストリツプして、金と銀とを引続
き、溶出液から電解採取またはその他適宜な手段
によつて採取する。ストリツプした炭素は窯中で
再生し、篩別して、浸出液中炭素吸着工程４８へ
再循環する。 実施例 供給材料は製錬困難な含金精鉱であり、主要硫
化物鉱物質として黄鉄鉱および硫砒鉄鉱を含有し
ていた。精鉱の化学組成は次の通りであつた。 Au 236ｇ／ｔ Sb 0.1％ As 7.0％ CO₂ 4.2％ Fe 24.7％ SiO₂ 21.8％ Ｓ 19.3％ 従来慣用の青化法によつて74％の金を抽出し、
Au60ｇ／ｔを含有する残渣を得た。 酸化供給原料スラリー準備タンク、供給ポンプ
系統、静容量が10Lの４室オートクレーブ、オー
トクレーブ排出系統、酸化濃集器供給タンク、酸
化濃集器および、２基の濃集器とそれぞれの供給
タンクとを含んでなる向流式傾瀉洗浄回路よりな
る連続回路中で精鉱を加工した。連続回路はま
た、金採取部を含んでおり、そこで金は酸化固形
分からシアン化によつて溶解して炭素上に吸着
し、また沈澱部をも含み、そこでは酸性廃液を石
灰石および石灰で処理して砒素、金属および会合
した硫酸塩を砒酸塩、金属水酸化物または石膏と
して沈澱せしめ、金属が枯渇した溶液を酸化およ
び洗浄回路へ再循環した。 精鉱は、固形分72％の水性スラリーとして供給
原料準備タンク中で酸性酸化濃集器溢流溶液で予
備処理を行ない固形分38％に希釈した。2.9ｇ／
ＬのAs、14.9ｇ／ＬのFe（全鉄）、2.4ｇ／ＬのFe
（第一鉄）および26.1ｇ／ＬのH₂SO₄を含有する
酸性溶液を精鉱１トン当り100Kgの酸に相当する
量を与えるに充分な速度で供給し、オートクレー
ブ処理に先立つて炭酸塩を分解した。またリグノ
スルホン酸塩をも、１Kg／ｔ精鉱の水準で原料ス
ラリーに供給した。予備処理したスラリーをオー
トクレーブの第一室へポンプで送り込んだ。また
温度調節のため第一室に水をも供給して、酸化ス
ラリーの固形分含量を16.7％に希釈した。全室に
酸素を供給した。酸化は185℃で実施し、作動圧
力は1850kPaに調節した。オートクレーブ内の固
形分の公称保持時間は2.6時間であつた。 各室からサンプルを採集して、硫黄の酸化およ
び金の遊離の程度を、サンプルについて酸化され
た固形分のシアン化物受容性試験によつて測定し
た。これらの連続加圧酸化条件下に得られた、代
表的なオートクレーブ溶液の組成、硫黄の硫酸塩
態への酸化程度、および金抽出可能性のデータを
下表に示す。

【表】 オートクレーブからの排出スラリーを蒸発タン
クを通つて酸化濃集器供給タンクへ送り、そこで
固形分約９％に希釈して、酸化濃集器へ供給し
た。酸化濃集器溢流溶液の一部分を前述せる精鉱
供給原料予備処理タンクへ再循環させ、一方、そ
の残りを沈澱回路において石灰石で処理して次い
で石灰で処理し、洗浄回路用の金属に乏しい水を
得た。固形分48％を含有する酸化濃集器の下層流
は向流傾瀉（CCD）回路において２段階洗浄を
施し、酸性酸化液の大部分を除去した。固形分53
％を含有する第二番目の洗浄濃集器の下層流は金
の採取に従来慣用されている方法で加工した。 本発明のその他の態様および実施例は当業者に
は自明であり、本発明の範囲は冒頭の特許請求の
範囲において画定してある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法の工程の１例を示すフロー
シートである。 １２……浮遊選鉱工程、１４……再擂砕工程、
１６……液−固分離工程、１８……酸性予備処理
工程、２０……加圧酸化工程、２２……再鉱泥化
工程、２４……液−固分離工程、２６……再鉱泥
化工程、２８……液−固分離工程、３０……第一
段沈澱工程、３２……第二段沈澱工程、３４……
液−固分離工程、３６……冷却用貯水池、３８…
…分級機、４０……再擂砕工程、４４……中和工
程、４６……二段階シアン化工程、４７……液−
固分離工程、４８……浸出液中炭素吸着部、５０
……金属採取工程。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 精鉱を水性スラリーとして酸性予備処理工程
   へ供給すること、 該酸性予備処理工程にいて精鉱を硫酸水溶液で
   処理して炭酸塩とその他酸を消費する脈石化合物
   とを分解すること、 上記処理したスラリーを加圧酸化工程において
   135乃至250℃の範囲の温度で加圧酸化雰囲気下で
   酸化し、該酸化工程の間に鉄の溶解と、硫酸の形
   成と、実質的にすべての酸化可能な硫化物化合物
   を酸化された硫黄の20％未満が元素状硫黄として
   存在する硫酸塩態となす酸化とを生ぜしめるこ
   と、 上記酸化されたスラリーに第一再鉱泥化工程に
   おいて水を添加して鉱泥密度が固形分５乃至15重
   量％の範囲の再鉱泥化酸化スラリーを生成するこ
   と、 上記再鉱泥化酸化スラリーを液−固分離工程に
   付して酸と鉄とを含有する溶液と、酸化され分離
   された固形分とを生成すること、 上記酸と鉄とを含有する溶液の一部分を前記酸
   性予備処理工程へ再循環せしめることおよび、 前記酸化され分離された固形分から金を採取す
   ること、 を含んでなることを特徴とする製錬困難な含金、
   含鉄精鉱からの金の採取方法。 ２ 前記酸と鉄とを含有する溶液の一部を前記酸
   化工程へ再循環させることを含む特許請求の範囲
   第１項記載の製錬困難な含金、含鉄精鉱からの金
   の採取方法。 ３ 沈澱工程において沈澱剤を前記酸と鉄とを含
   有する溶液の一部に添加し、金属をそれぞれの水
   酸化物または水和酸化物として、硫酸イオンを不
   溶性硫酸塩として、また砒素を不溶性砒素塩とし
   て沈澱させること、 沈澱物を残りの水溶液から分離することおよ
   び、 少なくとも若干の分離した水溶液を酸化工程に
   おいて利用することを含む特許請求の範囲第１項
   記載の製錬困難な含金、含鉄精鉱からの金の採取
   方法。 ４ 前記分離した水溶液を前記酸化工程において
   利用するに先立つて冷却することを含む特許請求
   の範囲第３項記載の製錬困難な含金、含鉄精鉱か
   らの金の採取方法。 ５ 前記加圧酸化工程におけるスラリー中のマグ
   ネシウムイオンを溶液中のMg：Feモル比が0.5：
   １乃至10：１となるに充分な量に維持して、加圧
   酸化工程の間に沈澱する鉄が他の不溶性鉄化合物
   よりは寧ろ赤鉄鉱として沈澱し易くすることを含
   む特許請求の範囲第１項記載の製錬困難な含金、
   含鉄精鉱からの金の採取方法。 ６ 第一の沈澱工程で沈澱剤を酸と鉄とを含有す
   る溶液の一部に添加してそのPHを５乃至8.5の範
   囲の値に上昇せしめ、所望の溶解分を沈澱させる
   と共にマグネシウムイオンを溶液中に残すこと、
   および、 マグネシウム含有溶液の少なくとも若干を酸化
   工程に再循環せしめてマグネシウムイオンを供給
   することを含む特許請求の範囲第５項記載の製錬
   困難な含金、含鉄精鉱からの金の採取方法。 ７ 第二の再鉱泥化工程において前記の分離した
   水溶液の一部を上記の酸化し分離した固形分に添
   加して鉱泥密度が固形分５乃至15重量％の範囲の
   第二の再鉱泥化酸化スラリーを生成すること、 該第二の再鉱泥化酸化スラリーを第二の液−固
   分離工程に付して酸と鉄とを含有する第二の溶液
   と酸化し分離した第２の固形分とを生成すること
   および、 上記酸と鉄とを含有する第二の溶液の少なくと
   も一部を前記第一の再鉱泥化工程へ再循環せしめ
   ることを含む特許請求の範囲第３項記載の製錬困
   難な含金、含鉄精鉱からの金の採取方法。 ８ 前記第一の再鉱泥化工程からのスラリーのう
   ち少なくとも若干量を分級工程に付して所定サイ
   ズ以上の固形分を残りのスラリーから分離するこ
   と、 分離した過大サイズの固形分を擂砕して小サイ
   ズとなすこと、 該擂砕した固形分を前記酸性予備処理工程およ
   び加圧酸化工程のうち少なくとも１つに供給する
   ことおよび、 残りのスラリーを前記第一の再鉱泥化工程に続
   く工程へ還流させることを含む特許請求の範囲第
   １項記載の製錬困難な含金、含鉄精鉱からの金の
   採取方法。 ９ 製錬困難な含金、含鉄硫化物鉱石を浮遊選鉱
   工程に付して前記精鉱および浮遊選鉱くずを生成
   することおよび、該浮遊選鉱くずの少なくとも一
   部を前記沈澱工程において沈澱剤として利用する
   ことを含む特許請求の範囲第３項記載の製錬困難
   な含金、含鉄精鉱からの金の採取方法。 １０ 前記処理したスラリーを160乃至200℃の範
   囲の温度で酸化する特許請求の範囲第１項記載の
   製錬困難な含金、含鉄精鉱からの金の採取方法。 １１ 遊離酸濃度を５乃至40g／Ｌ硫酸に維持し
   つつ前記処理したスラリーを酸化する特許請求の
   範囲第１項記載の製錬困難な含金、含鉄精鉱から
   の金の採取方法。 １２ 前記処理したスラリーを更に、0.1〜10
   Kg／ｔ精鉱の水準で酸化するに先立つて、リグノ
   スルホン酸のカルシウム塩、ナトリウム塩、カリ
   ウム塩およびアンモニウム塩からなる群より選ば
   れるリグノスルホン酸塩を添加して処理する特許
   請求の範囲第１項記載の製錬困難な含金、含鉄精
   鉱からの金の採取方法。