JPH05320755A - 高温クリープ破断特性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
高温クリープ破断特性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPH05320755A JPH05320755A JP12780092A JP12780092A JPH05320755A JP H05320755 A JPH05320755 A JP H05320755A JP 12780092 A JP12780092 A JP 12780092A JP 12780092 A JP12780092 A JP 12780092A JP H05320755 A JPH05320755 A JP H05320755A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- creep rupture
- less
- stainless steel
- steel
- austenitic stainless
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、クリープ破断特性の優れたオース
テナイト系ステンレス鋼の化学成分ならびに製造方法を
提供する。 【構成】 クリープ破断特性に有害な作用を及ぼす、結
晶粒界への炭化物の析出を抑制するため、Ｃを０．０３
％以下に制限し、固溶度の大きなＮを０．１５％以下含
有させたＮｉ−Ｃｒオーステナイト系ステンレス鋼の化
学成分を設定した。次に、この鋼の製造において、鋼片
を１１００℃から１３００℃の温度範囲で加熱すること
により、単位粒界あたりの炭化物の析出量を低減し、ク
リープ亀裂の生成・成長を抑制する。上記化学成分及び
製造方法により、クリープ破断強度並びにクリープ破断
延性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼を提供でき
る。
テナイト系ステンレス鋼の化学成分ならびに製造方法を
提供する。 【構成】 クリープ破断特性に有害な作用を及ぼす、結
晶粒界への炭化物の析出を抑制するため、Ｃを０．０３
％以下に制限し、固溶度の大きなＮを０．１５％以下含
有させたＮｉ−Ｃｒオーステナイト系ステンレス鋼の化
学成分を設定した。次に、この鋼の製造において、鋼片
を１１００℃から１３００℃の温度範囲で加熱すること
により、単位粒界あたりの炭化物の析出量を低減し、ク
リープ亀裂の生成・成長を抑制する。上記化学成分及び
製造方法により、クリープ破断強度並びにクリープ破断
延性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼を提供でき
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高温クリープ破断特性の
優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法に関す
るものである。
優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】高速増殖炉を始めとする各種高温機器等
のクリープ温度領域で使用される高温構造物において
は、材料のクリープ破断特性が重要視される。このよう
な高温構造用の鋼材としては、高温で長時間使用しても
材質が安定していることが必要となる。従って、このよ
うな高温構造用の鋼材として、たとえばステンレス鋼便
覧（昭和４８年８月３０日発行）の１７３ページ「２．
５．７．オーステナイトステンレス鋼」に示されている
ように、これまで主としてオーステナイト系ステンレス
鋼が使用されている。しかしながら、たとえば代表的な
オーステナイト系ステンレス鋼であるＳＵＳ３０４鋼あ
るいはＳＵＳ３１６鋼では、高温使用中に結晶粒界に炭
化物が析出し、クリープ破断延性およびクリープ破断強
度の低下等の材質変化は避けられない。このような高温
での使用にともなう材質劣化は高温構造物の寿命に制限
を加える要因となる。
のクリープ温度領域で使用される高温構造物において
は、材料のクリープ破断特性が重要視される。このよう
な高温構造用の鋼材としては、高温で長時間使用しても
材質が安定していることが必要となる。従って、このよ
うな高温構造用の鋼材として、たとえばステンレス鋼便
覧（昭和４８年８月３０日発行）の１７３ページ「２．
５．７．オーステナイトステンレス鋼」に示されている
ように、これまで主としてオーステナイト系ステンレス
鋼が使用されている。しかしながら、たとえば代表的な
オーステナイト系ステンレス鋼であるＳＵＳ３０４鋼あ
るいはＳＵＳ３１６鋼では、高温使用中に結晶粒界に炭
化物が析出し、クリープ破断延性およびクリープ破断強
度の低下等の材質変化は避けられない。このような高温
での使用にともなう材質劣化は高温構造物の寿命に制限
を加える要因となる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このように従来鋼は高
温で長時間使用中にクリープ破断延性、クリープ破断強
度が低下する傾向を示す。本発明の目的とするところ
は、高温で長時間使用しても優れたクリープ破断延性、
クリープ破断強度を示すオーステナイト系ステンレス鋼
の製造方法の提供にある。
温で長時間使用中にクリープ破断延性、クリープ破断強
度が低下する傾向を示す。本発明の目的とするところ
は、高温で長時間使用しても優れたクリープ破断延性、
クリープ破断強度を示すオーステナイト系ステンレス鋼
の製造方法の提供にある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記の原因は、鋼中に存
在するＣが高温での使用中に結晶粒界および粒内に炭化
物として析出・粗大化することに関係している。すなわ
ち、粒界に析出する炭化物は粒界脆化を引き起こし、延
性劣化あるいはクリープ破断強度の低下原因となること
が知られている。このためＣ量を低減して高温使用中に
おける炭化物の析出を抑制することが行われている。し
かしながら、ステンレス鋼の低Ｃ化には限界があり、Ｖ
ＯＤ等の真空精錬技術の発達によりＣ量は大幅に低減さ
れてきたものの、数ppm と言われる６００℃におけるＣ
の溶解度以下にすることは困難である。なお、ＥＢ溶解
等の手段により極低Ｃ化することは可能であるが、著し
く高い費用を要することから実用に供し得ない。
在するＣが高温での使用中に結晶粒界および粒内に炭化
物として析出・粗大化することに関係している。すなわ
ち、粒界に析出する炭化物は粒界脆化を引き起こし、延
性劣化あるいはクリープ破断強度の低下原因となること
が知られている。このためＣ量を低減して高温使用中に
おける炭化物の析出を抑制することが行われている。し
かしながら、ステンレス鋼の低Ｃ化には限界があり、Ｖ
ＯＤ等の真空精錬技術の発達によりＣ量は大幅に低減さ
れてきたものの、数ppm と言われる６００℃におけるＣ
の溶解度以下にすることは困難である。なお、ＥＢ溶解
等の手段により極低Ｃ化することは可能であるが、著し
く高い費用を要することから実用に供し得ない。
【０００５】本発明者等はＣ量が０．０３％以下の低Ｃ
系のＮｉ−Ｃｒオーステナイト系ステンレス鋼のクリー
プ破断試験材の微細組織を観察することにより、炭化物
は全粒界に析出するのではなく、ある周期を以って粒界
に析出することを明らかにした。この周期性について詳
細な調査を行った結果、ＣｒならびにＭｏの濃厚偏析帯
と重なった結晶粒界に炭化物が析出することをつきとめ
た。すなわち、Ｃ量が少ないため炭化物形成元素である
ＣｒおよびＭｏ量の多い結晶粒界に優先的に析出するも
のと考えられる。このような炭化物析出の生じた粒界は
クリープ中に亀裂が発生しやすいため、クリープ破断延
性が低下することになる。
系のＮｉ−Ｃｒオーステナイト系ステンレス鋼のクリー
プ破断試験材の微細組織を観察することにより、炭化物
は全粒界に析出するのではなく、ある周期を以って粒界
に析出することを明らかにした。この周期性について詳
細な調査を行った結果、ＣｒならびにＭｏの濃厚偏析帯
と重なった結晶粒界に炭化物が析出することをつきとめ
た。すなわち、Ｃ量が少ないため炭化物形成元素である
ＣｒおよびＭｏ量の多い結晶粒界に優先的に析出するも
のと考えられる。このような炭化物析出の生じた粒界は
クリープ中に亀裂が発生しやすいため、クリープ破断延
性が低下することになる。
【０００６】これに対し、十分に均質化された試料にお
いては粒界への炭化物の析出が全粒界に分散するため、
単位粒界あたりの炭化物量が少なくなる。このため、ク
リープ中の炭化物析出による粒界亀裂の生成傾向は、上
記の濃厚偏析の部分に比べはるかに小さくなる。その結
果、十分に均質化処理した材料のクリープ破断延性、ク
リープ破断強度はさらに高いものとなる。すなわち、図
１は０．０１２％Ｃ−０．６％Ｓｉ−０．８％Ｍｎ−
０．０２８％Ｐ−１１．５％Ｎｉ−１７．１％Ｃｒ−
２．２％Ｍｏ−０．０２％Ａｌ−０．０７４％Ｎ鋼のク
リープ破断特性に及ぼす鋼片加熱温度と加熱時間の影響
を示したもので、１１００℃から１３００℃の温度範囲
で２時間以上加熱することにより、クリープ破断強度な
らびにクリープ破断延性が大幅に改善されていることが
わかる。
いては粒界への炭化物の析出が全粒界に分散するため、
単位粒界あたりの炭化物量が少なくなる。このため、ク
リープ中の炭化物析出による粒界亀裂の生成傾向は、上
記の濃厚偏析の部分に比べはるかに小さくなる。その結
果、十分に均質化処理した材料のクリープ破断延性、ク
リープ破断強度はさらに高いものとなる。すなわち、図
１は０．０１２％Ｃ−０．６％Ｓｉ−０．８％Ｍｎ−
０．０２８％Ｐ−１１．５％Ｎｉ−１７．１％Ｃｒ−
２．２％Ｍｏ−０．０２％Ａｌ−０．０７４％Ｎ鋼のク
リープ破断特性に及ぼす鋼片加熱温度と加熱時間の影響
を示したもので、１１００℃から１３００℃の温度範囲
で２時間以上加熱することにより、クリープ破断強度な
らびにクリープ破断延性が大幅に改善されていることが
わかる。
【０００７】本発明は、以上のような知見に基づいてな
されたものであって、その要旨とするところは、重量％
でＣ ０．０３０％以下、Ｓｉ ３．０％以下、Ｍｎ
３．０％以下、Ｐ ０．０１〜０．０８％、Ａｌ ０．
０６％以下、Ｎ ０．１５％以下、Ｎｉ ６〜１６％、
Ｃｒ １５〜２２％を含有し、またはこれにさらにＭｏ
３．０％以下、Ｗ ５．０％以下のいずれか、あるい
は双方を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
る鋼の鋼片を１１００〜１３００℃の範囲で２時間以上
加熱した後、圧延あるいは鍛造することを特徴とする高
温クリープ破断特性の優れたオーステナイト系ステンレ
ス鋼の製造方法にある。
されたものであって、その要旨とするところは、重量％
でＣ ０．０３０％以下、Ｓｉ ３．０％以下、Ｍｎ
３．０％以下、Ｐ ０．０１〜０．０８％、Ａｌ ０．
０６％以下、Ｎ ０．１５％以下、Ｎｉ ６〜１６％、
Ｃｒ １５〜２２％を含有し、またはこれにさらにＭｏ
３．０％以下、Ｗ ５．０％以下のいずれか、あるい
は双方を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
る鋼の鋼片を１１００〜１３００℃の範囲で２時間以上
加熱した後、圧延あるいは鍛造することを特徴とする高
温クリープ破断特性の優れたオーステナイト系ステンレ
ス鋼の製造方法にある。
【０００８】
【作用】先ず本発明の成分系において、Ｃは高温使用中
に結晶粒界に炭化物として析出するため、高温長時間使
用後のクリープ破断特性等の高温の機械的性質を損なう
元素である。このような観点からＣ量は０．０３０％以
下に制限した。次に、ＳｉおよびＭｎはいずれも脱酸材
として必要であるが、３．０％を超えて過剰に存在する
と熱間加工性を損なうことから、いずれも３．０％以下
とした。
に結晶粒界に炭化物として析出するため、高温長時間使
用後のクリープ破断特性等の高温の機械的性質を損なう
元素である。このような観点からＣ量は０．０３０％以
下に制限した。次に、ＳｉおよびＭｎはいずれも脱酸材
として必要であるが、３．０％を超えて過剰に存在する
と熱間加工性を損なうことから、いずれも３．０％以下
とした。
【０００９】Ｐは高温保持中にりん化物として結晶粒内
に析出して強化作用を有し、さらに結晶粒界を強化する
作用もあることから、特にクリープ破断特性の点から効
果的な元素であるが、その効果は０．０１％より生じる
ことから下限を０．０１％とした。しかし、過剰の添加
は溶接性および熱間加工性を著しく損なうことから、そ
の上限を０．０８％とした。
に析出して強化作用を有し、さらに結晶粒界を強化する
作用もあることから、特にクリープ破断特性の点から効
果的な元素であるが、その効果は０．０１％より生じる
ことから下限を０．０１％とした。しかし、過剰の添加
は溶接性および熱間加工性を著しく損なうことから、そ
の上限を０．０８％とした。
【００１０】Ｎｉはオーステナイト生成元素として必須
の元素であり、フェライト形成元素であるＣｒ量に対し
成分平衡上、オーステナイト組織にするための必要量は
６％から１６％の範囲である。また、Ｃｒは耐酸化性を
向上させる元素であり、そのためには１５％以上を必要
とするが、２２％を超えると高温長時間加熱による脆化
が生じるため上限を２２％とした。
の元素であり、フェライト形成元素であるＣｒ量に対し
成分平衡上、オーステナイト組織にするための必要量は
６％から１６％の範囲である。また、Ｃｒは耐酸化性を
向上させる元素であり、そのためには１５％以上を必要
とするが、２２％を超えると高温長時間加熱による脆化
が生じるため上限を２２％とした。
【００１１】Ａｌは脱酸に使用する元素であるが、０．
０６％を超えると高温長時間加熱中にＡｌＮの析出を引
き起こし、クリープ破断延性を低下させることから上限
を０．０６％とした。ＮはＣとともにオーステナイト系
ステンレス鋼の強化元素である。ＮはＣに比べて溶解度
が大きいことから、高温保持中に固溶状態で安定して存
在できる。したがって、Ｎを溶解度の範囲内で使用すれ
ば、高温長時間使用中も安定した強化作用が期待でき、
かつ窒化物による粒界脆化等も生じないことになる。こ
のような観点からＮ量の上限を０．１５％とした。な
お、下限を設けない理由は、用途に応じてＮ量を変化さ
せて強度を制御するためであるが、通常の工業規模溶製
でのレベル０．０１％が強いて言えば下限となる。
０６％を超えると高温長時間加熱中にＡｌＮの析出を引
き起こし、クリープ破断延性を低下させることから上限
を０．０６％とした。ＮはＣとともにオーステナイト系
ステンレス鋼の強化元素である。ＮはＣに比べて溶解度
が大きいことから、高温保持中に固溶状態で安定して存
在できる。したがって、Ｎを溶解度の範囲内で使用すれ
ば、高温長時間使用中も安定した強化作用が期待でき、
かつ窒化物による粒界脆化等も生じないことになる。こ
のような観点からＮ量の上限を０．１５％とした。な
お、下限を設けない理由は、用途に応じてＮ量を変化さ
せて強度を制御するためであるが、通常の工業規模溶製
でのレベル０．０１％が強いて言えば下限となる。
【００１２】本発明の化学成分については、さらに高強
度化を計るためＭｏあるいはＷをそれぞれ単独または同
時に、所定の範囲で含有せしめることが有効である。Ｍ
ｏは固溶強化作用のある元素でありクリープ破断強度を
高める作用を有するが、３．０％を超えて添加すると熱
間変形抵抗を高めるため圧延あるいは鍛造が困難にな
る。したがって、含有量は３．０％以下とした。
度化を計るためＭｏあるいはＷをそれぞれ単独または同
時に、所定の範囲で含有せしめることが有効である。Ｍ
ｏは固溶強化作用のある元素でありクリープ破断強度を
高める作用を有するが、３．０％を超えて添加すると熱
間変形抵抗を高めるため圧延あるいは鍛造が困難にな
る。したがって、含有量は３．０％以下とした。
【００１３】ＷもＭｏと同様の固溶強化元素であるが、
５．０％を超えて添加すると熱間変形抵抗を高めるため
圧延あるいは鍛造が困難になることから、含有量は５．
０％以下とした。以上の化学成分範囲の鋼の鋼片を圧延
あるいは鍛造する前に、高温で加熱することによりＣ
ｒ、Ｍｏ等の成分偏析を軽減する必要がある。このため
に必要な熱処理は図１に示したように１１００℃未満で
は十分な拡散効果が得えられないため、１１００℃を下
限とした。一方、１３００℃を超える温度での加熱はデ
ルタフェライト相の増加をまねき、かえって成分変動を
拡大させることになるため、１３００℃を上限とした。
また、加熱時間については２時間未満では十分な均質化
が行えないため、２時間以上とした。
５．０％を超えて添加すると熱間変形抵抗を高めるため
圧延あるいは鍛造が困難になることから、含有量は５．
０％以下とした。以上の化学成分範囲の鋼の鋼片を圧延
あるいは鍛造する前に、高温で加熱することによりＣ
ｒ、Ｍｏ等の成分偏析を軽減する必要がある。このため
に必要な熱処理は図１に示したように１１００℃未満で
は十分な拡散効果が得えられないため、１１００℃を下
限とした。一方、１３００℃を超える温度での加熱はデ
ルタフェライト相の増加をまねき、かえって成分変動を
拡大させることになるため、１３００℃を上限とした。
また、加熱時間については２時間未満では十分な均質化
が行えないため、２時間以上とした。
【００１４】以上の如き化学組成の本発明の対象鋼を各
種電気炉等により溶製した後、通常の造塊あるいは連続
鋳造により鋼塊あるいは鋳片とし、鋼塊は圧延あるいは
鍛造により鋼片とし、また鋳片は直接あるいは圧延によ
り鋼片とし、次いで本発明に従った加熱処理が施された
後、圧延あるいは鍛造により各種形状の鋼材として使用
に供されるものである。
種電気炉等により溶製した後、通常の造塊あるいは連続
鋳造により鋼塊あるいは鋳片とし、鋼塊は圧延あるいは
鍛造により鋼片とし、また鋳片は直接あるいは圧延によ
り鋼片とし、次いで本発明に従った加熱処理が施された
後、圧延あるいは鍛造により各種形状の鋼材として使用
に供されるものである。
【００１５】以下に本発明の効果を実施例に基づいてさ
らに具体的に示す。
らに具体的に示す。
【００１６】
【実施例】表１に本発明鋼と比較鋼の化学成分および鋼
片加熱条件を示す。これらの試料から平行部直径：６m
m、標点間距離：３０mmのクリープ破断試験片を採取
し、５５０℃で試験した。表２はこれらの試験結果、す
なわち５５０℃−５０００時間と１００００時間のクリ
ープ破断特性を示したものである。これらの特性調査結
果から明らかなように、本発明による鋼は比較鋼に比べ
高温長時間側のクリープ破断特性が優れたものである。
これに対し、比較鋼においては、例えば合金番号８は加
熱温度が低いためクリープ破断延性とクリープ破断強度
が低く、合金番号９は加熱温度が高いためクリープ破断
強度とクリープ破断延性が低く、また合金番号１０は１
２００℃加熱ではあるが加熱時間が短いためクリープ破
断延性とクリープ破断強度が低い。
片加熱条件を示す。これらの試料から平行部直径：６m
m、標点間距離：３０mmのクリープ破断試験片を採取
し、５５０℃で試験した。表２はこれらの試験結果、す
なわち５５０℃−５０００時間と１００００時間のクリ
ープ破断特性を示したものである。これらの特性調査結
果から明らかなように、本発明による鋼は比較鋼に比べ
高温長時間側のクリープ破断特性が優れたものである。
これに対し、比較鋼においては、例えば合金番号８は加
熱温度が低いためクリープ破断延性とクリープ破断強度
が低く、合金番号９は加熱温度が高いためクリープ破断
強度とクリープ破断延性が低く、また合金番号１０は１
２００℃加熱ではあるが加熱時間が短いためクリープ破
断延性とクリープ破断強度が低い。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【発明の効果】以上述べた如く、本発明による鋼は低Ｃ
化および鋼片の加熱処理により優れた高温長時間のクリ
ープ破断特性等の高温特性を有する材料となっており、
クリープ領域で使用される高温構造材料として工業的に
極めて有用なものである。
化および鋼片の加熱処理により優れた高温長時間のクリ
ープ破断特性等の高温特性を有する材料となっており、
クリープ領域で使用される高温構造材料として工業的に
極めて有用なものである。
【図１】クリープ破断特性に及ぼす鋼片の加熱温度と加
熱時間の影響を示す図である。
熱時間の影響を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/58 (72)発明者 高橋 良輔 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 吉田 健 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％でＣ ０．０３０％以下、Ｓｉ
３．０％以下、Ｍｎ３．０％以下、Ｐ ０．０１〜０．
０８％、Ａｌ ０．０６％以下、Ｎ ０．１５％以下、
Ｎｉ ６〜１６％、Ｃｒ １５〜２２％を含有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼の鋼片を１１００
〜１３００℃の範囲で２時間以上加熱した後、圧延ある
いは鍛造することを特徴とする高温クリープ破断特性の
優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項２】 重量％でＣ ０．０３０％以下、Ｓｉ
３．０％以下、Ｍｎ３．０％以下、Ｐ ０．０１〜０．
０８％、Ａｌ ０．０６％以下、Ｎ ０．１５％以下、
Ｎｉ ６〜１６％、Ｃｒ １５〜２２％を含有し、さら
にＭｏ ３．０％以下、Ｗ ５．０％以下のいずれか、
あるいは双方を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物
からなる鋼の鋼片を１１００〜１３００℃の範囲で２時
間以上加熱した後、圧延あるいは鍛造することを特徴と
する高温クリープ破断特性の優れたオーステナイト系ス
テンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4127800A JP2811255B2 (ja) | 1992-05-20 | 1992-05-20 | 高温クリープ破断特性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4127800A JP2811255B2 (ja) | 1992-05-20 | 1992-05-20 | 高温クリープ破断特性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05320755A true JPH05320755A (ja) | 1993-12-03 |
| JP2811255B2 JP2811255B2 (ja) | 1998-10-15 |
Family
ID=14968993
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4127800A Expired - Lifetime JP2811255B2 (ja) | 1992-05-20 | 1992-05-20 | 高温クリープ破断特性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2811255B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2024249963A1 (en) * | 2023-06-02 | 2024-12-05 | Cleveland-Cliffs Steel Properties Inc. | Improved resistance of stainless steel to liquid aluminum attack |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS558404A (en) * | 1978-06-30 | 1980-01-22 | Nippon Steel Corp | Manufacture of austenitic stainless steel used in atmosphere of high-temperature and high-pressure water |
| JPS57155322A (en) * | 1981-03-18 | 1982-09-25 | Nippon Steel Corp | Treatment of continuous cast strip of austenite-based stainless steel |
| JPH0299295A (ja) * | 1988-10-04 | 1990-04-11 | Nippon Steel Corp | 高温におけるクリープ破断強度および延性の優れたＮｉ―Ｃｒオーステナイト系ステンレス鋼溶接材料 |
| JPH04141516A (ja) * | 1990-09-28 | 1992-05-15 | Kawasaki Steel Corp | 高温特性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
-
1992
- 1992-05-20 JP JP4127800A patent/JP2811255B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS558404A (en) * | 1978-06-30 | 1980-01-22 | Nippon Steel Corp | Manufacture of austenitic stainless steel used in atmosphere of high-temperature and high-pressure water |
| JPS57155322A (en) * | 1981-03-18 | 1982-09-25 | Nippon Steel Corp | Treatment of continuous cast strip of austenite-based stainless steel |
| JPH0299295A (ja) * | 1988-10-04 | 1990-04-11 | Nippon Steel Corp | 高温におけるクリープ破断強度および延性の優れたＮｉ―Ｃｒオーステナイト系ステンレス鋼溶接材料 |
| JPH04141516A (ja) * | 1990-09-28 | 1992-05-15 | Kawasaki Steel Corp | 高温特性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2024249963A1 (en) * | 2023-06-02 | 2024-12-05 | Cleveland-Cliffs Steel Properties Inc. | Improved resistance of stainless steel to liquid aluminum attack |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2811255B2 (ja) | 1998-10-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3233188B2 (ja) | 高靱性ばね用オイルテンパー線およびその製造方法 | |
| JPS6156304B2 (ja) | ||
| WO2006109664A1 (ja) | フェライト系耐熱鋼 | |
| JP2017057461A (ja) | 高温強度に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金 | |
| JP6842257B2 (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金とその製造方法 | |
| CN107119241A (zh) | 一种1000MPa级无磁不锈钢热轧板及制造方法 | |
| KR102683673B1 (ko) | 강 및 그의 제조 방법 | |
| JP3570379B2 (ja) | 低合金耐熱鋼 | |
| CN116601324A (zh) | 奥氏体不锈钢 | |
| JP3118566B2 (ja) | 析出硬化型マルテンサイト系鉄基耐熱合金 | |
| WO2007029687A1 (ja) | 低合金鋼 | |
| JPH10317104A (ja) | 耐粒界応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPH05320755A (ja) | 高温クリープ破断特性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH1096038A (ja) | 高Ｃｒオーステナイト系耐熱合金 | |
| JPH08269550A (ja) | 耐粒界応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| EP0669405B1 (en) | Heat resisting steel | |
| JPH10298719A (ja) | 高温長時間クリープ破断特性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP2664499B2 (ja) | クリープ破断特性のすぐれたＮｉ―Ｃｒオーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH0698499B2 (ja) | ステンレス鋼の溶接方法およびステンレス鋼溶接体 | |
| JP4465490B2 (ja) | 析出硬化型フェライト系耐熱鋼 | |
| JPH0154425B2 (ja) | ||
| JPH09195005A (ja) | 高温強度に優れたオーステナイト系耐熱鋼 | |
| JPH09209035A (ja) | 高温用オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH0629459B2 (ja) | Ｎｂ▲下３▼Ｓｎ生成熱処理後の極低温特性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP2002173720A (ja) | 熱間加工性に優れたＮｉ基合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19961119 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070807 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080807 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090807 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090807 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100807 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110807 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110807 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120807 Year of fee payment: 14 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120807 Year of fee payment: 14 |