JPH05320875A - Multi-ply zn-ti alloy plated steel sheet and its production - Google Patents
Multi-ply zn-ti alloy plated steel sheet and its productionInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、めっき層にＴｉを含ま
せることにより耐食性を向上させためっき鋼板及びその
製造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a plated steel sheet having corrosion resistance improved by containing Ti in the plating layer and a method for producing the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】鋼板に耐食性を付与するため、従来から
Ｚｎめっきが行われている。Ｚｎめっき層を形成する手
段としては、電気めっき法及び溶融めっき法が主流であ
った。しかし、使用雰囲気の苛酷化に伴って、従来のＺ
ｎめっき以上の高い耐食性を呈するめっき鋼板が望まれ
るようになってきている。2. Description of the Related Art Zn plating has hitherto been performed in order to impart corrosion resistance to a steel sheet. The electroplating method and the hot dipping method were the mainstream as means for forming the Zn plating layer. However, due to the severer usage atmosphere, the conventional Z
A plated steel sheet exhibiting a high corrosion resistance equal to or higher than n-plating has been desired.
【０００３】この要望に応えるため、溶融めっき法で
は、厚目付けのＺｎめっきにより耐食性を向上させてい
る。また、Ｚｎ系の合金めっきによって、めっき鋼板の
耐食性を高めることも行われている。たとえば、電気め
っき法ではＺｎ−Ｎｉ合金めっきが知られており、溶融
めっき法ではＺｎ−Ａｌ合金めっきが知られている。In order to meet this demand, in the hot dipping method, the corrosion resistance is improved by thick Zn coating. Moreover, the corrosion resistance of a plated steel sheet is also enhanced by Zn-based alloy plating. For example, Zn-Ni alloy plating is known in the electroplating method, and Zn-Al alloy plating is known in the hot dipping method.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】Ｚｎめっき層は、犠牲
陽極として働き、下地鋼の腐食を抑制する。このことか
ら、耐食性向上のためにＺｎめっき層を厚くすることが
考えられる。しかし、Ｚｎめっき層の厚みは、溶融めっ
き及び電気めっき共に製造上の制約から上限がある。た
とえば、電気めっき法で厚目付けのめっきを行おうとす
ると、めっきセル数を多くするか或いは低いライン速度
でめっき原板を通板させることが必要になる。その結
果、製造コストが高くなる。The Zn plating layer acts as a sacrificial anode and suppresses corrosion of the base steel. From this, it can be considered to increase the thickness of the Zn plating layer in order to improve the corrosion resistance. However, the thickness of the Zn plating layer has an upper limit due to manufacturing restrictions in both hot dipping and electroplating. For example, when attempting to perform thick plating by electroplating, it is necessary to increase the number of plating cells or pass the original plating plate at a low line speed. As a result, the manufacturing cost increases.
【０００５】また、めっき層が厚くなるに従って、得ら
れためっき鋼板の成形性，加工性に関する問題も表面化
する。たとえば、厚いめっき層が形成された鋼板は、プ
レス成形時にカジリ等の欠陥を発生させ易い。また、深
絞り等の高度の加工が施される場合、めっき層に剥離，
亀裂等の欠陥が発生し易くなる。欠陥発生部分では下地
鋼が露出し、腐食発生の起点となる。その結果、厚目付
けで形成しためっき層は、腐食抑制に有効に作用しなく
なる。Further, as the plating layer becomes thicker, the problems associated with the formability and workability of the obtained plated steel sheet become more apparent. For example, a steel sheet having a thick plated layer is likely to cause defects such as galling during press forming. Also, when high-level processing such as deep drawing is performed, peeling on the plating layer,
Defects such as cracks are likely to occur. The base steel is exposed at the defect occurrence portion and becomes a starting point of corrosion occurrence. As a result, the plating layer formed by the thick basis weight does not effectively act on corrosion inhibition.
【０００６】本発明は、このような問題を解消すべく案
出されたものであり、めっき層にＴｉを含有させると共
に、特定された層構成を採用することにより、厚いめっ
き層を形成させる必要なく、耐食性及び加工性に優れた
めっき鋼板を提供することを目的とする。The present invention has been devised to solve such a problem, and it is necessary to form a thick plating layer by incorporating Ti into the plating layer and adopting the specified layer constitution. The purpose is to provide a plated steel sheet having excellent corrosion resistance and workability.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明に従った複層Ｚｎ
−Ｔｉ合金めっき鋼板は、図１に示すように下地鋼Ｓの
上に第１層Ｌ1 としてＺｎ−Ｆｅ合金層，第２層Ｌ2 と
してＺｎ−Ｔｉ−Ｆｅ合金層及び第３層Ｌ3 としてＺｎ
−Ｔｉ合金層が順次積層されている。第３層の上に、図
２に示すように、更に第４層Ｌ4 としてＴｉ層を積層さ
せても良い。Multilayer Zn according to the invention
-Ti alloy plated steel sheet, Zn-Fe alloy layer as the first layer L 1 on the underlying steel S as shown in FIG. 1, Zn-Ti-Fe alloy layer and the third layer L 3 as the second layer L 2 As Zn
-Ti alloy layers are sequentially stacked. As shown in FIG. 2, a Ti layer may be further stacked as the fourth layer L 4 on the third layer.
【０００８】この複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板は、同
一真空雰囲気中でＺｎ蒸着に続いてＴｉ蒸着を鋼板表面
に施し、次いで２００℃以上の温度に加熱することによ
って製造される。すなわち、鋼板表面に先ずＺｎ層を形
成し、次いでＺｎ層の上にＴｉ層を形成する。その後、
２００℃以上の温度に加熱することにより、下地鋼，Ｚ
ｎ層及びＴｉ層の間で合金化反応を行わせる。This multi-layered Zn-Ti alloy-plated steel sheet is produced by subjecting the steel sheet surface to Zn vapor deposition in the same vacuum atmosphere, followed by Ti vapor deposition, and then heating to a temperature of 200 ° C. or higher. That is, a Zn layer is first formed on the steel plate surface, and then a Ti layer is formed on the Zn layer. afterwards,
By heating to a temperature of 200 ° C or higher, the base steel, Z
An alloying reaction is performed between the n layer and the Ti layer.
【０００９】合金化条件は、加熱方法，加熱時間等によ
って変わるものであるが、めっきラインにおけるインラ
イン加熱のような高速短時間加熱の場合には３００℃以
上の加熱が必要である。また、バッチ式の加熱焼鈍炉の
ように長時間加熱する場合には、２００℃以上の加熱が
必要である。The alloying conditions vary depending on the heating method, heating time, etc., but in the case of high-speed short-time heating such as in-line heating in a plating line, heating at 300 ° C. or higher is required. Moreover, when heating for a long time like a batch-type heating annealing furnace, 200 degreeC or more heating is required.
【００１０】[0010]
【作 用】加熱によって合金化反応を行わせるとき、Ｔ
ｉが拡散し、耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ層（第３層Ｌ
3 ）が形成される。このＺｎ−Ｔｉ層によって、めっき
層全体の耐食性が向上する。また、Ｚｎ−Ｔｉ層は、Ｔ
ｉの拡散によって形成されたものであることから、初め
のＴｉ層より厚くなっている。この厚さによる効果のた
め、Ｚｎ−Ｔｉ層が形成されためっき鋼板は、Ｔｉ層の
みが形成されためっき鋼板よりも優れた耐食性を呈す
る。すなわち、少量のＴｉ付着量により厚く耐食性に優
れたＺｎ−Ｔｉ層が形成され、めっき鋼板としての耐食
性が向上する。[Operation] When the alloying reaction is performed by heating,
Zn-Ti layer (third layer L) having excellent corrosion resistance with i diffused
3 ) is formed. The Zn-Ti layer improves the corrosion resistance of the entire plated layer. The Zn-Ti layer is T
Since it is formed by diffusion of i, it is thicker than the initial Ti layer. Due to the effect of this thickness, the plated steel sheet on which the Zn—Ti layer is formed exhibits better corrosion resistance than the plated steel sheet on which only the Ti layer is formed. That is, a small amount of deposited Ti forms a thick Zn-Ti layer having excellent corrosion resistance, and the corrosion resistance as a plated steel sheet is improved.
【００１１】Ｚｎ−Ｔｉ層の上に、第４層Ｌ4 として存
在するＴｉ層は、耐食性に何ら悪影響を及ぼすものでは
ない。最外表面にあるＴｉ層は、Ｔｉ特有の光沢が得ら
れるため、需要に応じてＴｉ層を第４層Ｌ4 として設け
る。しかし、Ｔｉ層を全て第３層Ｌ3 に拡散させ、Ｚｎ
−Ｔｉ層の厚みを増した方が耐食性の向上に有効であ
る。The Ti layer existing as the fourth layer L 4 on the Zn-Ti layer does not adversely affect the corrosion resistance. Since the Ti layer on the outermost surface has a gloss unique to Ti, the Ti layer is provided as the fourth layer L 4 according to demand. However, if the Ti layer is entirely diffused into the third layer L 3 ,
Increasing the thickness of the Ti layer is effective in improving the corrosion resistance.
【００１２】第３層Ｌ3 のＺｎ−Ｔｉ層による優れた耐
食性を確保するためには、特に限定されるものではない
が、５重量％以上のＴｉを含ませることが望ましい。第
２層Ｌ2 のＺｎ−Ｔｉ−Ｆｅ合金層も、耐食性が高い層
であり、めっき鋼板の耐食性向上に寄与する。第１層Ｌ
1 のＺｎ−Ｆｅ層も、Ｆｅ濃度を３０重量％以下にする
ことにより、めっき鋼板の耐食性を向上させる。In order to secure the excellent corrosion resistance of the Zn-Ti layer of the third layer L 3 , it is not particularly limited, but it is preferable to contain 5 wt% or more of Ti. Zn-Ti-Fe alloy layer of the second layer L 2 also, the corrosion resistance is higher layers, which contributes to improving corrosion resistance of the plated steel sheet. First layer L
The Zn-Fe layer of 1 also improves the corrosion resistance of the plated steel sheet by setting the Fe concentration to 30% by weight or less.
【００１３】Ｔｉ層は、通常の水溶液を使用する電気め
っき法では熱力学的に形成することができず、また融点
が高いことから溶融めっき法でも形成することはできな
い。したがって、蒸着めっき法によりＴｉ層を形成す
る。蒸着めっき法のなかでも、工業生産的には真空中で
電子ビーム加熱することによりＴｉを蒸発させ、鋼板表
面に蒸着させる方法が最も生産性がある。この方法によ
るとき、鋼板表面にＴｉ層を安価に形成することができ
る。The Ti layer cannot be formed thermodynamically by an electroplating method using an ordinary aqueous solution, and cannot be formed by a hot dipping method because of its high melting point. Therefore, the Ti layer is formed by the vapor deposition plating method. Among the vapor deposition plating methods, the method having the highest productivity in terms of industrial production is a method of evaporating Ti by heating an electron beam in a vacuum and depositing it on the surface of a steel sheet. According to this method, the Ti layer can be formed on the surface of the steel sheet at low cost.
【００１４】Ｔｉ層の形成を真空中で行うことから、Ｚ
ｎ層の形成も同一真空中で蒸着法によって行うことが効
率的である。すなわち、Ｚｎ及びＴｉのコーティングを
蒸着法で行うことにより、同一真空中で連続した操業が
可能となり、非常に生産性が高くなり、耐食性に優れた
複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板を安価に製造することが
できる。Since the Ti layer is formed in vacuum, Z
It is efficient to form the n layer by vapor deposition in the same vacuum. That is, by performing the coating of Zn and Ti by the vapor deposition method, continuous operation in the same vacuum becomes possible, the productivity becomes extremely high, and a multi-layer Zn-Ti alloy plated steel sheet excellent in corrosion resistance can be manufactured at low cost. can do.
【００１５】Ｚｎ層及びＴｉ層を蒸着で形成するとき、
鋼板の温度は、凝縮熱，ルツボからの輻射熱等によって
上昇する。そのため、Ｚｎ及びＴｉを蒸着した直後に、
加熱装置により鋼板を加熱するとき、加熱に要するエネ
ルギーを少なくすることができ、低コストで加熱合金化
処理が可能となる。たとえば、Ｚｎ，Ｔｉ，Ｆｅ等をイ
ンラインで１０秒以内の短時間で合金化させるためには
３００℃以上の温度に加熱することが必要であるが、蒸
着時における鋼板の昇温を利用することにより、加熱に
必要なエネルギーが大幅に節減される。When the Zn layer and the Ti layer are formed by vapor deposition,
The temperature of the steel sheet rises due to condensation heat, radiant heat from the crucible, and the like. Therefore, immediately after vapor deposition of Zn and Ti,
When the steel sheet is heated by the heating device, the energy required for heating can be reduced, and the heat alloying treatment can be performed at low cost. For example, in order to alloy Zn, Ti, Fe, etc. in-line in a short time within 10 seconds, it is necessary to heat to a temperature of 300 ° C. or higher, but use the temperature rise of the steel sheet during vapor deposition. This greatly reduces the energy required for heating.
【００１６】[0016]
【実施例】Ｃ：０．０２重量％，Ｓｉ：０．０４重量
％，Ｍｎ：０．１９重量％，Ｐ：０．０１１重量％，
Ｓ：０．０１１重量％，Ａｌ：０．０４５重量％及び残
部：不可避的不純物を除きＦｅの組成をもち、板厚０．
５ｍｍ及び板幅１００ｍｍの鋼板を脱脂・酸洗した後、
図３に示す蒸着めっき装置に通板した。EXAMPLES C: 0.02% by weight, Si: 0.04% by weight, Mn: 0.19% by weight, P: 0.011% by weight,
S: 0.011% by weight, Al: 0.045% by weight, and the balance: Fe having a composition of Fe excluding inevitable impurities and having a plate thickness of 0.
After degreasing and pickling 5 mm and 100 mm width steel plates,
The plate was passed through the vapor deposition plating apparatus shown in FIG.
【００１７】この蒸着めっき装置においては、めっき原
板である鋼板１０をペイオフリール１１から払い出し、
デフレクターロール１２，１３で案内しながら真空室２
０に送り込む。真空室２０は、入側真空シール装置２１
及び出側真空シール装置２２を備えており、内部に真空
雰囲気を維持する。真空室２０の内部は、スリットが形
成された隔壁２３ａ，２３ｂ，２３ｃ，２３ｄによっ
て、予備処理ゾーン２４，Ｚｎ蒸着ゾーン２５，Ｔｉ蒸
着ゾーン２６及び合金化ゾーン２７に区画されている。
予備処理ゾーン２４及びＺｎめっきゾーン２５は、それ
ぞれ真空ポンプ２８及び２９で１×１０-3Ｐａの真空度
に排気される。In this vapor deposition plating apparatus, a steel plate 10 as a plating original plate is dispensed from a payoff reel 11.
Vacuum chamber 2 while guiding with deflector rolls 12 and 13
Send to 0. The vacuum chamber 20 has an inlet side vacuum seal device 21.
And an outlet-side vacuum seal device 22 to maintain a vacuum atmosphere inside. The interior of the vacuum chamber 20 is divided into a pretreatment zone 24, a Zn vapor deposition zone 25, a Ti vapor deposition zone 26 and an alloying zone 27 by partition walls 23a, 23b, 23c and 23d having slits.
The pretreatment zone 24 and the Zn plating zone 25 are evacuated to a vacuum degree of 1 × 10 −3 Pa by vacuum pumps 28 and 29, respectively.
【００１８】入側真空シール装置２１を経て真空室２０
の予備処理ゾーン２４に導入された鋼板１０は、デフレ
クターロール１４で進行方向を変更され、加熱装置３１
によって所定温度に加熱される。次いで、鋼板１０は、
イオンビームエッチング装置３２から出射されたイオン
ビーム３３による照射に曝され、表面が活性化される。The vacuum chamber 20 is passed through the inlet-side vacuum seal device 21.
The steel plate 10 introduced into the pre-treatment zone 24 of the heating device 31 has its traveling direction changed by the deflector roll 14.
Is heated to a predetermined temperature. Then, the steel plate 10 is
The surface is activated by being exposed to the irradiation of the ion beam 33 emitted from the ion beam etching device 32.
【００１９】予備処理された鋼板１０は、次いで隔壁２
３のスリットを通過してめっきＺｎゾーン２５に送り込
まれる。Ｚｎめっきゾーン２５では、Ｚｎ蒸着装置４０
により鋼板１０にＺｎ蒸着が施される。Ｚｎ蒸着装置４
０は、Ｚｎ源４１から蒸発したＺｎ蒸気をフード４２で
案内しながら鋼板１０の表面に導く。The pretreated steel sheet 10 is then passed through the partition wall 2
It passes through the slit 3 and is fed into the plated Zn zone 25. In the Zn plating zone 25, the Zn vapor deposition device 40
Thus, Zn vapor deposition is applied to the steel plate 10. Zn vapor deposition device 4
0 guides Zn vapor evaporated from the Zn source 41 to the surface of the steel plate 10 while guiding it with the hood 42.
【００２０】Ｚｎ蒸着された鋼板１０は、デフレクター
ロール１５で進行方向を変更され、Ｔｉ蒸着ゾーン２６
に送り込まれる。Ｔｉ蒸着ゾーン２６には、Ｔｉ源５１
が装入されたルツボを備えたＴｉ蒸着装置５０が設けら
れている。電子銃５２から出射された電子ビーム５３で
Ｔｉ源５１を加熱し蒸発させる。Ｔｉ蒸気は、鋼板１０
の表面に蒸着し、Ｔｉ層となる。The Zn-deposited steel sheet 10 has its direction of travel changed by a deflector roll 15 to form a Ti vapor deposition zone 26.
Sent to. In the Ti vapor deposition zone 26, a Ti source 51
A Ti vapor deposition apparatus 50 having a crucible in which is charged is provided. The Ti source 51 is heated and evaporated by the electron beam 53 emitted from the electron gun 52. Ti vapor is steel plate 10
Is vapor-deposited on the surface of to form a Ti layer.
【００２１】Ｔｉ層が形成された鋼板１０は、合金化ゾ
ーン２７に送り込まれる。合金化ゾーン２７では、後加
熱装置６０により鋼板１０が加熱され、合金化反応が進
行する。合金化処理された鋼板１０は、隔壁２３ｄのス
リットを通過し、出側真空シール装置２２を経て巻取り
リール１６に巻き取られる。The steel sheet 10 having the Ti layer formed thereon is fed into the alloying zone 27. In the alloying zone 27, the steel plate 10 is heated by the post-heating device 60, and the alloying reaction proceeds. The alloyed steel plate 10 passes through the slit of the partition wall 23d, passes through the exit side vacuum sealing device 22, and is wound up by the winding reel 16.
【００２２】イオンビーム３３としてＡｒイオンビーム
を使用し、鋼板１０の表面をエッチングにより活性化し
た。このとき、イオンビーム３３の原料ガスＡｒが導入
されるため、真空室２０の真空度は０．０５Ｐａまで低
下した。また、Ｚｎ及びＴｉが蒸着された鋼板１０は、
後加熱装置６０で１０秒間加熱した。このときの加熱温
度は、第４層Ｌ4 としてＴｉ層を残存させる場合には３
５０℃に、Ｔｉ層を残存させず全て第３層Ｌ3 のＺｎ−
Ｔｉ層に拡散させる場合には４００℃に設定した。イオ
ンビームによるエッチング条件及び蒸着条件を、それぞ
れ表１及び表２に示す。An Ar ion beam was used as the ion beam 33, and the surface of the steel sheet 10 was activated by etching. At this time, since the source gas Ar of the ion beam 33 was introduced, the degree of vacuum in the vacuum chamber 20 dropped to 0.05 Pa. Further, the steel plate 10 on which Zn and Ti are vapor deposited is
It heated for 10 seconds with the post-heating apparatus 60. The heating temperature at this time is 3 when the Ti layer is left as the fourth layer L 4.
At 50 ° C., the Ti layer was not made to remain, and the third layer L 3 was made of Zn-
The temperature was set to 400 ° C. when diffusing into the Ti layer. The etching conditions and the vapor deposition conditions by the ion beam are shown in Table 1 and Table 2, respectively.
【表１】 [Table 1]
【表２】 [Table 2]
【００２３】蒸着したＴｉの付着量と耐食性との関係を
図４に示す。なお、耐食性は、ＪＩＳに準拠した塩水噴
霧試験を行い、めっき鋼板の表面に面積率で５％の赤錆
が発生するまでの時間で評価した。また、比較例として
は、表１及び表２の条件でＺｎのみを蒸着した鋼板を使
用し、同様な塩水噴霧試験に供した。FIG. 4 shows the relationship between the amount of deposited Ti and the corrosion resistance. The corrosion resistance was evaluated by performing a salt spray test in accordance with JIS and evaluating the time until red rust of 5% in area ratio occurred on the surface of the plated steel sheet. Further, as a comparative example, a steel sheet in which only Zn was vapor-deposited under the conditions shown in Tables 1 and 2 was used and subjected to the same salt spray test.
【００２４】蒸着したＴｉを完全に拡散させ図１に示し
た３層構造のめっき層を形成したとき、めっき鋼板の耐
食性は、Ｔｉ付着量が僅か０．０１３ｇ／ｍ2 であって
も、通常の蒸着Ｚｎめっき鋼板（加熱なし）の耐食性の
１．５倍であった。また、付着量４．５ｇ／ｍ2 でＴｉ
を蒸着した鋼板を４００℃に加熱し、同様に３層構造の
めっき層を形成したとき、通常の蒸着Ｚｎめっき鋼板の
比較して８．５倍の耐食性を示した。When the vapor-deposited Ti is completely diffused to form the plating layer having the three-layer structure shown in FIG. 1, the corrosion resistance of the plated steel sheet is usually the same even if the Ti adhesion amount is only 0.013 g / m 2. It was 1.5 times the corrosion resistance of the vapor-deposited Zn-plated steel sheet (without heating). In addition, when the adhesion amount is 4.5 g / m 2 , Ti
When the vapor-deposited steel sheet was heated to 400 ° C. and a plating layer having a three-layer structure was formed in the same manner, the corrosion resistance was 8.5 times that of the ordinary vapor-deposited Zn-plated steel sheet.
【００２５】他方、加熱温度を下げて３５０℃としたと
き、Ｔｉ層が第４層Ｌ4 として残存し、図２に示した４
層構造のめっき層が形成された。このようにして得られ
ためっき鋼板の耐食性は、通常の蒸着Ｚｎめっき鋼板よ
りも高いが、３層構造のめっき層を有するものに比較し
て低くなっている。これは、Ｔｉの拡散が十分でないこ
とから、耐食性に優れたＺｎ−Ｔｉ層が十分に成長して
いないことに起因するものと考えられる。しかし、Ｔｉ
特有の光沢をもった製品となることから、この表面性状
を活かした用途に使用することができる。On the other hand, when the heating temperature is lowered to 350 ° C., the Ti layer remains as the fourth layer L 4 and the Ti layer 4 shown in FIG.
A plating layer having a layered structure was formed. The corrosion resistance of the plated steel sheet thus obtained is higher than that of a normal vapor-deposited Zn-plated steel sheet, but lower than that of one having a plating layer with a three-layer structure. It is considered that this is because the diffusion of Ti is not sufficient, so that the Zn-Ti layer excellent in corrosion resistance is not sufficiently grown. However, Ti
Since the product has a unique luster, it can be used for applications that take advantage of this surface texture.
【００２６】[0026]
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、Ｚｎ及びＴｉを順次積層した後、合金化処理するこ
とによって耐食性に優れたＺｎ−Ｆｅ合金層，Ｚｎ−Ｔ
ｉ−Ｆｅ合金層及びＺｎ−Ｔｉ合金層が形成される。こ
のとき、第３層のＺｎ−Ｔｉ合金層は、Ｔｉの拡散によ
って形成されるものであるため、少量のＴｉ付着量で厚
く形成することが可能である。そのため、少量のＴｉ付
着量で耐食性が優れた製品が得られると共に、高価なＴ
ｉの使用量が節減され製造コストを下げることが可能と
なる。また、蒸着法でＺｎ及びＴｉを鋼板表面に付着さ
せるとき、同一真空雰囲気中で連続した処理が行われる
ため、耐食性に優れためっき鋼板を効率よく安定条件下
で製造することができる。As described above, according to the present invention, Zn and Ti alloy layers and Zn-T alloy having excellent corrosion resistance are obtained by sequentially stacking Zn and Ti and then alloying them.
An i-Fe alloy layer and a Zn-Ti alloy layer are formed. At this time, since the third layer Zn—Ti alloy layer is formed by diffusion of Ti, it is possible to form a thick layer with a small amount of deposited Ti. Therefore, a product with excellent corrosion resistance can be obtained with a small amount of attached Ti, and at the same time, expensive T
The amount of i used can be reduced and the manufacturing cost can be reduced. Further, when Zn and Ti are adhered to the surface of the steel sheet by the vapor deposition method, continuous treatment is performed in the same vacuum atmosphere, so that a plated steel sheet having excellent corrosion resistance can be efficiently produced under stable conditions.
【図１】 ３層構造のめっき層が形成された複層めっき
鋼板FIG. 1 is a multi-layer plated steel sheet on which a three-layer plated layer is formed.
【図２】 ４層構造のめっき層が形成された複層めっき
鋼板FIG. 2 is a multi-layer plated steel sheet on which a 4-layer plated layer is formed.
【図３】 本発明実施例で使用した真空蒸着装置FIG. 3 is a vacuum vapor deposition apparatus used in an example of the present invention.
【図４】 本発明の効果を具体的に表したグラフFIG. 4 is a graph specifically showing the effect of the present invention.
１０ 鋼板 ２０ 真空室 ３２ イオンビームエッチング装置 ４０ Ｚｎ蒸着装置 ５０ Ｔｉ蒸着装置 ６０
後加熱装置10 steel plate 20 vacuum chamber 32 ion beam etching device 40 Zn vapor deposition device 50 Ti vapor deposition device 60
After heating device
Claims (3)
合金層，第２層としてＺｎ−Ｔｉ−Ｆｅ合金層及び第３
層としてＺｎ−Ｔｉ合金層が順次積層されていることを
特徴とする複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき鋼板。1. A Zn-Fe layer as a first layer on the surface of a base steel.
Alloy layer, Zn-Ti-Fe alloy layer as second layer, and third layer
A multi-layered Zn-Ti alloy-plated steel sheet, wherein Zn-Ti alloy layers are sequentially laminated as layers.
合金層，第２層としてＺｎ−Ｔｉ−Ｆｅ合金層，第３層
としてＺｎ−Ｔｉ合金層及び第４層としてＴｉ層が順次
積層されていることを特徴とする複層Ｚｎ−Ｔｉ合金め
っき鋼板。2. Zn-Fe as the first layer on the surface of the base steel
An alloy layer, a Zn-Ti-Fe alloy layer as a second layer, a Zn-Ti alloy layer as a third layer, and a Ti layer as a fourth layer are sequentially laminated, and a multi-layer Zn-Ti alloy-plated steel sheet ..
ｉ蒸着を鋼板表面に施し、次いで２００℃以上の加熱に
よってＴｉ蒸着層をＺｎ蒸着層に拡散させることを特徴
とする請求項１又は２記載の複層Ｚｎ−Ｔｉ合金めっき
鋼板の製造方法。3. Zn deposition followed by T in the same vacuum atmosphere
The method for producing a multilayer Zn-Ti alloy-plated steel sheet according to claim 1 or 2, wherein i vapor deposition is applied to the surface of the steel sheet, and then the Ti vapor deposition layer is diffused into the Zn vapor deposition layer by heating at 200 ° C or higher.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14996792A JPH05320875A (en) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | Multi-ply zn-ti alloy plated steel sheet and its production |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP14996792A JPH05320875A (en) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | Multi-ply zn-ti alloy plated steel sheet and its production |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05320875A true JPH05320875A (en) | 1993-12-07 |
Family
ID=15486535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14996792A Withdrawn JPH05320875A (en) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | Multi-ply zn-ti alloy plated steel sheet and its production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05320875A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011504147A (en) * | 2007-11-21 | 2011-02-03 | ダンフォス アクチ−セルスカブ | Objects with a ductile and corrosion-resistant surface layer |
| JP2022535851A (en) * | 2019-06-05 | 2022-08-10 | アルセロールミタル | Method of manufacturing an assembly |
-
1992
- 1992-05-18 JP JP14996792A patent/JPH05320875A/en not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011504147A (en) * | 2007-11-21 | 2011-02-03 | ダンフォス アクチ−セルスカブ | Objects with a ductile and corrosion-resistant surface layer |
| JP2022535851A (en) * | 2019-06-05 | 2022-08-10 | アルセロールミタル | Method of manufacturing an assembly |
| US12410526B2 (en) | 2019-06-05 | 2025-09-09 | Arcelormittal | Method for manufacturing an assembly |
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