JPH0533838Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0533838Y2 JPH0533838Y2 JP18518287U JP18518287U JPH0533838Y2 JP H0533838 Y2 JPH0533838 Y2 JP H0533838Y2 JP 18518287 U JP18518287 U JP 18518287U JP 18518287 U JP18518287 U JP 18518287U JP H0533838 Y2 JPH0533838 Y2 JP H0533838Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- pressure
- liquid
- tank
- lpg
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この考案はLPG（液化石油ガス）の低温常圧タ
ンクから圧力の変化する加圧常温タンクに送液す
る装置に関し、外気温によつて吐出側の常温タン
クの圧力が変化しても常に最少のポンプ動力で運
転できるようにしたものである。
ンクから圧力の変化する加圧常温タンクに送液す
る装置に関し、外気温によつて吐出側の常温タン
クの圧力が変化しても常に最少のポンプ動力で運
転できるようにしたものである。
プロパンやブタン等のLPG（液化石油ガス）の
貯蔵基地では、大量貯蔵には、二重殻構造で断熱
材が装着された低温常圧タンク（以下、単に常圧
タンクとする。）が使用され、LPGとして供給す
る場合には、低温状態のLPGを送液ポンプで吸
引して加圧したのち、加熱器を介して球形タンク
等の加圧常温タンク（以下、単に常温タンクとす
る。）に貯蔵し、これらプロパンとブタン等を所
定の割合で常温タンクのひとつである混合タンク
に送つて混合貯蔵したものを使用したり、混合し
ないで直接使用するようにしていいる。
貯蔵基地では、大量貯蔵には、二重殻構造で断熱
材が装着された低温常圧タンク（以下、単に常圧
タンクとする。）が使用され、LPGとして供給す
る場合には、低温状態のLPGを送液ポンプで吸
引して加圧したのち、加熱器を介して球形タンク
等の加圧常温タンク（以下、単に常温タンクとす
る。）に貯蔵し、これらプロパンとブタン等を所
定の割合で常温タンクのひとつである混合タンク
に送つて混合貯蔵したものを使用したり、混合し
ないで直接使用するようにしていいる。
このようなLPG貯蔵基地の常温タンクでは、
断熱構造が採られていないため外気温の変化によ
つて内部の圧力が変化し、夏期と冬期では相当大
きな圧力変化となつてしまう。例えばプロパンで
は、夏期に約12Kg／cm2程度まで上昇する一方、冬
期は４Kg／cm2程度になり、ブタンでは、夏期に５
Kg／cm2程度まで上昇する一方、冬期は０Kg／cm2程
度になつてしまう（いずれもゲージ圧）。
断熱構造が採られていないため外気温の変化によ
つて内部の圧力が変化し、夏期と冬期では相当大
きな圧力変化となつてしまう。例えばプロパンで
は、夏期に約12Kg／cm2程度まで上昇する一方、冬
期は４Kg／cm2程度になり、ブタンでは、夏期に５
Kg／cm2程度まで上昇する一方、冬期は０Kg／cm2程
度になつてしまう（いずれもゲージ圧）。
このため送液ポンプの容量を決定する場合、最
も圧力が高くなる夏期でも十分な吐出圧力となる
ようにしなければならない。
も圧力が高くなる夏期でも十分な吐出圧力となる
ようにしなければならない。
ところが、夏期に必要な吐出圧が得られる送液
ポンプとすると、冬期のように常温タンク内の圧
力が低下した場合には、ポンプ容量が過大となつ
てしまう。
ポンプとすると、冬期のように常温タンク内の圧
力が低下した場合には、ポンプ容量が過大となつ
てしまう。
そこで、冬期には、送液ポンプの吐出側に弁を
設けて絞ることで調整しており、送液ポンプのポ
ンプ動力が無駄になつている。
設けて絞ることで調整しており、送液ポンプのポ
ンプ動力が無駄になつている。
すなわち、送液ポンプの性能曲線を表わす第２
図に示すように、高い吐出圧力を必要とする夏期
の場合の実揚程をｈであり、管路等の抵抗が抵抗
曲線Ｒで表わすことができるとすると、揚程曲線
Ｈとの交点Ａに対応する揚液量Ｑが送液でき、そ
のときの軸馬力は線図Ｓ上のａ点となる。
図に示すように、高い吐出圧力を必要とする夏期
の場合の実揚程をｈであり、管路等の抵抗が抵抗
曲線Ｒで表わすことができるとすると、揚程曲線
Ｈとの交点Ａに対応する揚液量Ｑが送液でき、そ
のときの軸馬力は線図Ｓ上のａ点となる。
これに対し、低い吐出圧力でよい冬期の場合の
揚程をh′とすると、弁で絞るため管路等の抵抗が
増加して抵抗曲線がR″（一定鎖線）となり、夏期
と同一の揚水量Ｑを確保する場合には、送液ポン
プの軸馬力は線図Ｓ上のａ点のままとなつてしま
い、図中、斜線で示す分だけポンプ動力が無駄と
なつている。
揚程をh′とすると、弁で絞るため管路等の抵抗が
増加して抵抗曲線がR″（一定鎖線）となり、夏期
と同一の揚水量Ｑを確保する場合には、送液ポン
プの軸馬力は線図Ｓ上のａ点のままとなつてしま
い、図中、斜線で示す分だけポンプ動力が無駄と
なつている。
この考案はかかる従来技術の問題点に鑑みてな
されたもので、供給先の圧力変化に応じて吐出圧
力を制御し、ポンプ動力の無駄が発生せず、運転
経費を減少することができるLPG送液装置を提
供しようとするものである。
されたもので、供給先の圧力変化に応じて吐出圧
力を制御し、ポンプ動力の無駄が発生せず、運転
経費を減少することができるLPG送液装置を提
供しようとするものである。
上記問題点を解決するためこの考案は、LPG
を低温常圧状態で貯蔵する常圧タンクから外気温
に応じた加圧常温状態で貯蔵する常温タンクに圧
送する装置において、常圧タンクからLPGを吸
引して圧力変化のある常温タンクに圧送する送液
ポンプと、この送液ポンプの吐出側の常温タンク
付近の大気温度を検出する温度検出器と、この温
度検出器の検出信号に基づき常温タンク内の圧力
より高い吐出圧となるよう送液ポンプの回転数を
制御する回転数制御器とからなることを特徴とす
るものである。
を低温常圧状態で貯蔵する常圧タンクから外気温
に応じた加圧常温状態で貯蔵する常温タンクに圧
送する装置において、常圧タンクからLPGを吸
引して圧力変化のある常温タンクに圧送する送液
ポンプと、この送液ポンプの吐出側の常温タンク
付近の大気温度を検出する温度検出器と、この温
度検出器の検出信号に基づき常温タンク内の圧力
より高い吐出圧となるよう送液ポンプの回転数を
制御する回転数制御器とからなることを特徴とす
るものである。
送液ポンプで加圧したLPGが貯蔵される常温
タンク内の圧力を常温タンク付近の大気温度を検
出することで知り、この大気温度により回転数制
御器で必要な吐出圧力に見合うよう送液ポンプの
回転数を制御するようにしており、送液ポンプを
常に必要最小限のポンプ動力で運転するようにし
て無駄を省き、運転経費の節約をはかつている。
タンク内の圧力を常温タンク付近の大気温度を検
出することで知り、この大気温度により回転数制
御器で必要な吐出圧力に見合うよう送液ポンプの
回転数を制御するようにしており、送液ポンプを
常に必要最小限のポンプ動力で運転するようにし
て無駄を省き、運転経費の節約をはかつている。
以下、この考案の一実施例を図面に基づき詳細
に説明する。
に説明する。
第１図はこの考案のLPG送液装置の一実施例
にかかる概略構成図である。
にかかる概略構成図である。
このLPG送液装置１０は、プロパンとブタン
とを原料としてこれらの混合ガスを作つたり、こ
れらを原料として直接使用するLPG基地に設置
する場合のものである。原料ガスであるプロパン
とブタンはそれぞれ二重殻構造で断熱材が取付け
られた常圧タンク１１，１２に貯蔵されるように
なつており、ほぼ大気圧状態とされ、蒸発ガスは
冷凍機等で圧縮再液化するようにしてある。
とを原料としてこれらの混合ガスを作つたり、こ
れらを原料として直接使用するLPG基地に設置
する場合のものである。原料ガスであるプロパン
とブタンはそれぞれ二重殻構造で断熱材が取付け
られた常圧タンク１１，１２に貯蔵されるように
なつており、ほぼ大気圧状態とされ、蒸発ガスは
冷凍機等で圧縮再液化するようにしてある。
これら常圧タンク１１，１２からはそれぞれ専
用の送液ポンプ１３，１４に吸引され、加熱器１
５，１６および三方切換弁１７，１８を介して球
形タンク等の常温タンク１９，２０に送られるよ
うになつている。
用の送液ポンプ１３，１４に吸引され、加熱器１
５，１６および三方切換弁１７，１８を介して球
形タンク等の常温タンク１９，２０に送られるよ
うになつている。
これら常温タンク１９，２０では、外気温に応
じた圧力等の加圧状態でプロパンやブタンを貯蔵
できるよう耐圧容器としての構造となつている。
じた圧力等の加圧状態でプロパンやブタンを貯蔵
できるよう耐圧容器としての構造となつている。
これら常温タンク１９，２０からは三方切換弁
１７，１８を介してそれぞれ流量検出器２１，２
２および流量調整弁２３，２４が接続され、プロ
パンおよびブタンの混合量を調整したのち、常温
タンクのひとつである球形の混合タンク２５に貯
蔵されるようになつている。そして、この混合タ
ンク２５で混合されたLPGがタンクローリや小
型タンカーあるいはボンベに入れられ燃料等とし
て使用される。
１７，１８を介してそれぞれ流量検出器２１，２
２および流量調整弁２３，２４が接続され、プロ
パンおよびブタンの混合量を調整したのち、常温
タンクのひとつである球形の混合タンク２５に貯
蔵されるようになつている。そして、この混合タ
ンク２５で混合されたLPGがタンクローリや小
型タンカーあるいはボンベに入れられ燃料等とし
て使用される。
このような常温タンク１９，２０の付近には、
外気温を検出するための温度検出器２６が設置し
てあり、検出信号がそれぞれの送液ポンプ１３，
１４の回転数を制御する回転数制御器２７，２８
に入力されるようになつている。
外気温を検出するための温度検出器２６が設置し
てあり、検出信号がそれぞれの送液ポンプ１３，
１４の回転数を制御する回転数制御器２７，２８
に入力されるようになつている。
これら回転数制御器２７，２８では、常温タン
ク１９，２０付近の外気温からそれぞれの常温タ
ンク１９，２０内のプロパンおよびブタンの貯蔵
圧力を求め、この貯蔵圧力よりわずかに高い吐出
圧力に見合う送液ポンプ１３，１４の回転数をそ
れぞれ演算し、制御信号を出力して各送液ポンプ
１３，１４の駆動用電動機の電源周波数をインバ
ータ等で変えることで送液ポンプ１３，１４を所
定の回転数で運転する。
ク１９，２０付近の外気温からそれぞれの常温タ
ンク１９，２０内のプロパンおよびブタンの貯蔵
圧力を求め、この貯蔵圧力よりわずかに高い吐出
圧力に見合う送液ポンプ１３，１４の回転数をそ
れぞれ演算し、制御信号を出力して各送液ポンプ
１３，１４の駆動用電動機の電源周波数をインバ
ータ等で変えることで送液ポンプ１３，１４を所
定の回転数で運転する。
したがつて、夏期のように外気温が高くなつて
常温タンク１９，２０内のプロパンやブタンが高
圧状態になると、それぞれの貯蔵圧力が温度検出
器２６で検出された外気温から求められ、この求
められた貯蔵圧力よりわずかに高い吐出圧力に見
合う送液ポンプ１３，１４の回転数Ｎが演算さ
れ、これにより送液ポンプ１３，１４が運転され
る。
常温タンク１９，２０内のプロパンやブタンが高
圧状態になると、それぞれの貯蔵圧力が温度検出
器２６で検出された外気温から求められ、この求
められた貯蔵圧力よりわずかに高い吐出圧力に見
合う送液ポンプ１３，１４の回転数Ｎが演算さ
れ、これにより送液ポンプ１３，１４が運転され
る。
一方、冬期のように外気温が低くなつて常温タ
ンク１９，２０内のプロパンやブタンの貯蔵圧力
が低下する場合には、送液ポンプ１３，１４の吐
出圧力を下げても送液できることになり、温度検
出器２６で検出した外気温からそれぞれの常温タ
ンク１９，２０での貯蔵圧力が求められ、この貯
蔵圧力よりわずかに高い吐出圧力に見合う送液ポ
ンプ１３，１４の回転数N′が演算され、運転さ
れる。
ンク１９，２０内のプロパンやブタンの貯蔵圧力
が低下する場合には、送液ポンプ１３，１４の吐
出圧力を下げても送液できることになり、温度検
出器２６で検出した外気温からそれぞれの常温タ
ンク１９，２０での貯蔵圧力が求められ、この貯
蔵圧力よりわずかに高い吐出圧力に見合う送液ポ
ンプ１３，１４の回転数N′が演算され、運転さ
れる。
これらを第２図に示す送液ポンプ１３，１４の
性能曲線で説明する。
性能曲線で説明する。
まず、夏期等で常温タンク１９，２０内の貯蔵
圧力が高い場合には、送液ポンプ１３，１４の吐
出圧力を高める必要があり、その実施例をｈとす
ると、管路等の抵抗曲線Ｒは図示のように引くこ
とができる。
圧力が高い場合には、送液ポンプ１３，１４の吐
出圧力を高める必要があり、その実施例をｈとす
ると、管路等の抵抗曲線Ｒは図示のように引くこ
とができる。
また、送液ポンプ１３，１４の回転数をＮとし
た場合の揚程曲線Ｈと軸馬力線Ｓも図示のように
なり、抵抗曲線Ｒと揚程曲線Ｈとの交点Ａからこ
の場合の揚水量がＱとなり、軸馬力がａとなる。
た場合の揚程曲線Ｈと軸馬力線Ｓも図示のように
なり、抵抗曲線Ｒと揚程曲線Ｈとの交点Ａからこ
の場合の揚水量がＱとなり、軸馬力がａとなる。
次に、冬期等で常温タンク１９，２０内のプロ
パンやブタンの貯蔵圧力が低下した場合には、送
液ポンプ１３，１４の吐出圧力を下げることが可
能となつて揚程がh′に低下したとすれば、管路等
の抵抗は変化しないため抵抗曲線Ｒを平行移動し
た抵抗曲線R′（破線）で示すことができる。
パンやブタンの貯蔵圧力が低下した場合には、送
液ポンプ１３，１４の吐出圧力を下げることが可
能となつて揚程がh′に低下したとすれば、管路等
の抵抗は変化しないため抵抗曲線Ｒを平行移動し
た抵抗曲線R′（破線）で示すことができる。
そして、この場合にも夏期等と同一の揚水量Ｑ
を確保するとすれば、揚水量Ｑと抵抗曲線R′と
の交点Ｘが求められる。
を確保するとすれば、揚水量Ｑと抵抗曲線R′と
の交点Ｘが求められる。
そこで、送液ポンプ１３，１４の回転数を下げ
てＸ点を通る揚程曲線H′（破線）が得られる回転
数N′を回転数制御器２７，２８で演算しこの回
転数N′で送液ポンプ１３，１４を運転する。
てＸ点を通る揚程曲線H′（破線）が得られる回転
数N′を回転数制御器２７，２８で演算しこの回
転数N′で送液ポンプ１３，１４を運転する。
すると、この回転数をN′とした場合の揚程曲
線H′に対応した軸馬力線はS′（破線）となり、揚
水量をＱとした場合に必要な軸馬力は点ｂとな
り、ポンプ動力が低下することがわかる。
線H′に対応した軸馬力線はS′（破線）となり、揚
水量をＱとした場合に必要な軸馬力は点ｂとな
り、ポンプ動力が低下することがわかる。
このように圧送先の圧力に応じて吐出圧力を必
要最小限として送液ポンプ１３，１４を運転する
ので、絞り弁を用いる場合のようなポンプ動力の
無駄が全くなく、効率的に運転できる。
要最小限として送液ポンプ１３，１４を運転する
ので、絞り弁を用いる場合のようなポンプ動力の
無駄が全くなく、効率的に運転できる。
なお、上記実施例では、各常温タンクにそれぞ
れ送液ポンプを設置するようにしたが、１台の送
液ポンプを切換えて使用するようにすることもで
きる。
れ送液ポンプを設置するようにしたが、１台の送
液ポンプを切換えて使用するようにすることもで
きる。
また、適用対象となるLPGはプロパンとブタ
ンに限るものでない。さらに、プロパンとブタン
とを混合する場合に限らず、直接使用する場合等
にも適用できる。
ンに限るものでない。さらに、プロパンとブタン
とを混合する場合に限らず、直接使用する場合等
にも適用できる。
以上、一実施例とともに具体的に説明したよう
にこの考案のLPG送液装置によれば、送液ポン
プで加圧したLPGが貯蔵される常温タンク内の
圧力を常温タンク付近の大気温度を検出すること
で知り、この大気温度により回転数制御器で必要
な吐出圧力に見合うよう送液ポンプの回転数を制
御する制御するようにしたので、送液ポンプを常
に必要最小限の動力で運転することができ、運転
経費を節約できる。
にこの考案のLPG送液装置によれば、送液ポン
プで加圧したLPGが貯蔵される常温タンク内の
圧力を常温タンク付近の大気温度を検出すること
で知り、この大気温度により回転数制御器で必要
な吐出圧力に見合うよう送液ポンプの回転数を制
御する制御するようにしたので、送液ポンプを常
に必要最小限の動力で運転することができ、運転
経費を節約できる。
第１図および第２図はこの考案のLPG送液装
置の一実施例にかかる概略構成図および性能曲線
の説明図である。 １０……LPG送液装置、１１，１２……常圧
タンク、１３，１４……送液ポンプ、１５，１６
……加熱器、１７，１８……三方切換弁、１９，
２０……常温タンク、２１，２２……流量検出
器、２３，２４……流量調整弁、２５……混合タ
ンク、２６……温度検出器、２７，２８……回転
数制御器、Ｈ，H′……揚程曲線、Ｒ，R′，R″…
…抵抗曲線、Ｓ，S′……軸馬力線、Ｎ，N′……
回転数、ｈ，h′……実揚程、Ｑ……揚水量。
置の一実施例にかかる概略構成図および性能曲線
の説明図である。 １０……LPG送液装置、１１，１２……常圧
タンク、１３，１４……送液ポンプ、１５，１６
……加熱器、１７，１８……三方切換弁、１９，
２０……常温タンク、２１，２２……流量検出
器、２３，２４……流量調整弁、２５……混合タ
ンク、２６……温度検出器、２７，２８……回転
数制御器、Ｈ，H′……揚程曲線、Ｒ，R′，R″…
…抵抗曲線、Ｓ，S′……軸馬力線、Ｎ，N′……
回転数、ｈ，h′……実揚程、Ｑ……揚水量。
Claims (1)
- LPGを低温常圧状態で貯蔵する常圧タンクか
ら外気温に応じた加圧常温状態で貯蔵する常温タ
ンクに圧送する装置において、常圧タンクから
LPGを吸引して圧力変化のある常温タンクに圧
送する送液ポンプと、この送液ポンプの吐出側の
常温タンク付近の大気温度を検出する温度検出器
と、この温度検出器の検出信号に基づき常温タン
ク内の圧力より高い吐出圧となるよう送液ポンプ
の回転数を制御する回転数制御器とからなること
を特徴とするLPG送液装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18518287U JPH0533838Y2 (ja) | 1987-12-04 | 1987-12-04 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18518287U JPH0533838Y2 (ja) | 1987-12-04 | 1987-12-04 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0189698U JPH0189698U (ja) | 1989-06-13 |
| JPH0533838Y2 true JPH0533838Y2 (ja) | 1993-08-27 |
Family
ID=31476509
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18518287U Expired - Lifetime JPH0533838Y2 (ja) | 1987-12-04 | 1987-12-04 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0533838Y2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3076182B2 (ja) * | 1993-09-24 | 2000-08-14 | 九州日本電気株式会社 | ガス供給系におけるガス漏れ防止方法、およびガス漏れ防止装置を備えたガス供給系 |
| JP2001248792A (ja) * | 2000-03-03 | 2001-09-14 | Ricoh Elemex Corp | 液化ガス充填システム |
| JP7143120B2 (ja) * | 2018-06-01 | 2022-09-28 | 株式会社神戸製鋼所 | ガス供給システム |
-
1987
- 1987-12-04 JP JP18518287U patent/JPH0533838Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0189698U (ja) | 1989-06-13 |
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