JPH0533892B2 - - Google Patents
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- JPH0533892B2 JPH0533892B2 JP63038801A JP3880188A JPH0533892B2 JP H0533892 B2 JPH0533892 B2 JP H0533892B2 JP 63038801 A JP63038801 A JP 63038801A JP 3880188 A JP3880188 A JP 3880188A JP H0533892 B2 JPH0533892 B2 JP H0533892B2
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- B29C2949/0715—Preforms or parisons characterised by their configuration the preform having one end closed
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- B29C49/06—Injection blow-moulding
-
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-
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- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
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- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10S264/90—Direct application of fluid pressure differential to shape, reshape, i.e. distort, or sustain an article or preform and heat-setting, i.e. crystallizing of stretched or molecularly oriented portion thereof
- Y10S264/904—Maintaining article in fixed shape during heat-setting
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は部分結晶二軸延伸ヒートセツト中空プ
ラスチツク物品、特にポリエチレンテレフタレー
トで作られる物品の製造に関する。
ラスチツク物品、特にポリエチレンテレフタレー
トで作られる物品の製造に関する。
ポリエチレンテレフタレートの延伸吹込成形容
器の熱安定性とバリヤ性がヒートセツトにより著
しく増大することは従来より知られている。ヒー
トセツトの代表的な方法は、米国特許第4476170
号、第4512948号及び第4522779号に示されてい
る。
器の熱安定性とバリヤ性がヒートセツトにより著
しく増大することは従来より知られている。ヒー
トセツトの代表的な方法は、米国特許第4476170
号、第4512948号及び第4522779号に示されてい
る。
米国特許第4476170号及び第4512948号には、ポ
リエチレンテレフタレートの延伸ヒートセツト吹
込成形容器及びその製造方法が開示されている。
この方法においては、延伸に適した温度にまで予
熱されたプレフオームが吹込成形用金型内で二軸
延伸され、次いで中空容器がまだ吹込成形用金型
の壁に接触している間に、容器（但しネツクを除
く）は、より高いヒートセツト温度、好ましくは
200〜250℃の範囲内の温度にまで高められてヒー
トセツトされ、そして容器がまだ大気圧を超える
抗収縮圧力下にある間に、加圧されなくても容器
はその形状を維持する温度であつて100℃より低
くない温度にまで、その金型の中で冷却される。
また、この冷却段階は、内圧を維持しつつ、金型
外の空気中で行われ得るということも開示されて
いる。これらの特許によると、熱金型のヒートセ
ツト温度が220〜250℃の範囲内にあり、急冷温度
が100℃より低くない場合に、より高い収縮開始
温度が得られる。
リエチレンテレフタレートの延伸ヒートセツト吹
込成形容器及びその製造方法が開示されている。
この方法においては、延伸に適した温度にまで予
熱されたプレフオームが吹込成形用金型内で二軸
延伸され、次いで中空容器がまだ吹込成形用金型
の壁に接触している間に、容器（但しネツクを除
く）は、より高いヒートセツト温度、好ましくは
200〜250℃の範囲内の温度にまで高められてヒー
トセツトされ、そして容器がまだ大気圧を超える
抗収縮圧力下にある間に、加圧されなくても容器
はその形状を維持する温度であつて100℃より低
くない温度にまで、その金型の中で冷却される。
また、この冷却段階は、内圧を維持しつつ、金型
外の空気中で行われ得るということも開示されて
いる。これらの特許によると、熱金型のヒートセ
ツト温度が220〜250℃の範囲内にあり、急冷温度
が100℃より低くない場合に、より高い収縮開始
温度が得られる。
米国特許4522779号には、改良されたプラスチ
ツク容器及びその製造方法が開示されている。そ
の第１実施例によると、容器は第１の吹込成形用
熱金型内で吹込成形され、次いで第１の熱金型よ
りも大きな容積の第２の冷金型内でより大きなサ
イズに再吹込成形される。そのような容器は改良
された機械的性質、特に非常に高いフープ降伏応
力を有すると記載されている。しかしながら、よ
り大きな容積の冷金型の使用は、熱安定性を実質
的に減少させる。第２実施例では、容器は吹込成
形用熱金型内で吹込成形され、次いで第２の吹込
成形用熱金型内でより大きなサイズに再吹込成形
され、即ち、第２の金型において、容器はその第
２の金型の成形面まで吹き込まれ、次いで容器は
第２の金型から取り出され、第３の冷金型に移さ
れ、そして内圧を維持しつつ常温にまで冷却され
る。更に別の実施例では、容器は第１の熱金型で
吹込成形され、第２の熱金型で再吹込成形され、
その後、その第２の金型は容器を冷却するために
冷却される。
ツク容器及びその製造方法が開示されている。そ
の第１実施例によると、容器は第１の吹込成形用
熱金型内で吹込成形され、次いで第１の熱金型よ
りも大きな容積の第２の冷金型内でより大きなサ
イズに再吹込成形される。そのような容器は改良
された機械的性質、特に非常に高いフープ降伏応
力を有すると記載されている。しかしながら、よ
り大きな容積の冷金型の使用は、熱安定性を実質
的に減少させる。第２実施例では、容器は吹込成
形用熱金型内で吹込成形され、次いで第２の吹込
成形用熱金型内でより大きなサイズに再吹込成形
され、即ち、第２の金型において、容器はその第
２の金型の成形面まで吹き込まれ、次いで容器は
第２の金型から取り出され、第３の冷金型に移さ
れ、そして内圧を維持しつつ常温にまで冷却され
る。更に別の実施例では、容器は第１の熱金型で
吹込成形され、第２の熱金型で再吹込成形され、
その後、その第２の金型は容器を冷却するために
冷却される。
米国特許第4385089号（英国特許明細書1604203
号）はヒートセツト二軸延伸中空物品に関してお
り、この特許においては、プレフオーム又はパリ
ソンは少なくとも二軸延伸温度にまで加熱され、
且つ最低延伸遅度よりも40℃までの高い温度の熱
金型に密接した状態で維持されなければならない
ということが記載されている。その一実施例で
は、生じた成形中空物品は冷却用蒸気又は噴霧を
中空物品中に導入することによつて徐々に冷却さ
れ、温度が10〜30℃下がつた後、冷却用蒸気は遮
断され、そして金型が開られる。他の実施例で
は、ヒートセツト物品は自由に収縮することが許
容され、次いで同じ熱金型又は別の冷却した金型
の中で再吹込成形される。この特許は延伸温度よ
りも40℃高いヒートセツト温度を要求しており、
このヒートセツト温度は熱安定性及びバリヤ性に
限界を設けてしまう。
号）はヒートセツト二軸延伸中空物品に関してお
り、この特許においては、プレフオーム又はパリ
ソンは少なくとも二軸延伸温度にまで加熱され、
且つ最低延伸遅度よりも40℃までの高い温度の熱
金型に密接した状態で維持されなければならない
ということが記載されている。その一実施例で
は、生じた成形中空物品は冷却用蒸気又は噴霧を
中空物品中に導入することによつて徐々に冷却さ
れ、温度が10〜30℃下がつた後、冷却用蒸気は遮
断され、そして金型が開られる。他の実施例で
は、ヒートセツト物品は自由に収縮することが許
容され、次いで同じ熱金型又は別の冷却した金型
の中で再吹込成形される。この特許は延伸温度よ
りも40℃高いヒートセツト温度を要求しており、
このヒートセツト温度は熱安定性及びバリヤ性に
限界を設けてしまう。
この特許によれば、熱金型の温度はプラスチツ
ク材料の最低延伸温度よりも30〜50℃高い温度に
維持されなければならない。そうでないと、生産
速度の低下、離型時の大きな変形と収縮という外
観上の危険性、金型を非常に高温に熱し且つそれ
をその温度に保持するということを内在する不都
合、透明度を損うような結晶化の危険性等の多く
の不都合が生ずると記載されている。更に、この
先行特許によると、極度の収縮は回避されなけれ
ばならず、通常10〜30℃までの温度降下しか許容
されない。以上のように、このような方法では、
容器を種々の生成物で充填する際に要求されるよ
うなより高い温度での熱安定性を生じさせるヒー
トセツトの度合いを得ることはできない。更に、
かかる方法では、ある種の生成物の場合に要求さ
れる、高度の結晶性と、それによつて生ずる高バ
リヤ性とを得ることができない。
ク材料の最低延伸温度よりも30〜50℃高い温度に
維持されなければならない。そうでないと、生産
速度の低下、離型時の大きな変形と収縮という外
観上の危険性、金型を非常に高温に熱し且つそれ
をその温度に保持するということを内在する不都
合、透明度を損うような結晶化の危険性等の多く
の不都合が生ずると記載されている。更に、この
先行特許によると、極度の収縮は回避されなけれ
ばならず、通常10〜30℃までの温度降下しか許容
されない。以上のように、このような方法では、
容器を種々の生成物で充填する際に要求されるよ
うなより高い温度での熱安定性を生じさせるヒー
トセツトの度合いを得ることはできない。更に、
かかる方法では、ある種の生成物の場合に要求さ
れる、高度の結晶性と、それによつて生ずる高バ
リヤ性とを得ることができない。
1986年10月27日に出願された米国特許出願第
923503号には、改良されたプラスチツク容器及び
その製造方法が開示されている。この方法では、
容器は130〜250℃に維持されている第１の熱金型
内で吹込成形され、容器は部分的な結晶化を引き
起こすのには十分であるところの短時間（１〜10
秒）だけ金型の成形面に接触させられる。次い
で、容器はより低い内圧に維持されて有為な収縮
を防止され、そして容器は実質的に熱金型と同じ
か又はそれよりも小さい容積を有する冷金型に素
早く移される。冷金型の温度は１〜100℃に維持
される。容器は冷金型内で急冷される。この方法
は、高温の充填材に適用する場合に要求される、
より高い収縮開始温度及びより高度な機械的性質
を有する熱的に安定な容器をもたらす。また、こ
の方法はより短いサイクル時間をももたらす。
923503号には、改良されたプラスチツク容器及び
その製造方法が開示されている。この方法では、
容器は130〜250℃に維持されている第１の熱金型
内で吹込成形され、容器は部分的な結晶化を引き
起こすのには十分であるところの短時間（１〜10
秒）だけ金型の成形面に接触させられる。次い
で、容器はより低い内圧に維持されて有為な収縮
を防止され、そして容器は実質的に熱金型と同じ
か又はそれよりも小さい容積を有する冷金型に素
早く移される。冷金型の温度は１〜100℃に維持
される。容器は冷金型内で急冷される。この方法
は、高温の充填材に適用する場合に要求される、
より高い収縮開始温度及びより高度な機械的性質
を有する熱的に安定な容器をもたらす。また、こ
の方法はより短いサイクル時間をももたらす。
吹込成形された容器が吹込成形用熱金型から冷
金型に素早く移される際に、容器は、それがそこ
で保持されるところのフイニツシユ即ちネツクに
対して傾くことにより、変形したものになろう。
更に、容器の底部が複雑な形状の場合、例えば、
容器が支持なしで立つように、即ち容器が内側に
へこまされた底部を有するように、容器の底部が
軸方向に突出している部分を要する場合、容器の
内部が加圧下にある状態での移送は、底部を変形
させ、それを半球形の底部に逆戻りさせがちであ
る。このことは、吹込成形された容器が、静止状
態にあにとき及び容器が熱金型から冷金型に移さ
れるときの両方で起こる傾向にある。従つて、本
発明の目的は、底部の変形を予防し、且つ容器を
熱金型と冷金型との間をより素早く移送させるこ
とを可能にしてサイクル時間を短縮させる、容器
のヒートセツト方法を提供することにある。
金型に素早く移される際に、容器は、それがそこ
で保持されるところのフイニツシユ即ちネツクに
対して傾くことにより、変形したものになろう。
更に、容器の底部が複雑な形状の場合、例えば、
容器が支持なしで立つように、即ち容器が内側に
へこまされた底部を有するように、容器の底部が
軸方向に突出している部分を要する場合、容器の
内部が加圧下にある状態での移送は、底部を変形
させ、それを半球形の底部に逆戻りさせがちであ
る。このことは、吹込成形された容器が、静止状
態にあにとき及び容器が熱金型から冷金型に移さ
れるときの両方で起こる傾向にある。従つて、本
発明の目的は、底部の変形を予防し、且つ容器を
熱金型と冷金型との間をより素早く移送させるこ
とを可能にしてサイクル時間を短縮させる、容器
のヒートセツト方法を提供することにある。
本発明によると、開口端と密閉端とを有する中
空パリソンから部分結晶二軸延伸ヒートセツト中
空プラスチツク容器を製造する方法であつて、そ
の分子の延伸温度の範囲内の温度にあるプラスチ
ツクパリソンの開口端を係合し、前記係合したホ
ツトパリソンと軸方向に整合する位置に金型ベー
スの位置を定め、該金型ベースの周囲の熱金型で
取り囲み、該熱金型はヒートセツト温度にあり、
前記熱金型及び金型ベース内の前記プラスチツク
パリソンを内部加圧によつて膨張させて該プラス
チツクパリソンの二軸延伸を引き起こし、該プラ
スチツクパリソンを強制的に該熱金型に密接に接
触させて合致させ、二軸延伸した容器に部分的な
結晶化を引き起こすのに十分な時間だけ、該内部
加圧によつて該熱金型と二軸延伸した該容器との
間の接触を維持し、該容器内の内部加圧を減少さ
せ、その後、吹込成形されたホツト容器の開口端
の係合を維持し、且つ前記金型ベースと吹込成形
された中空の前記ホツト容器との係合を維持しつ
つ前記熱金型を開き、該容器の低い内部加圧を維
持して有意な収縮を防止し、そして吹込成形され
た前記ホツト容器の開口端との係合を維持し、且
つ吹込成形された該ホツト容器のベースとの係合
を維持し、且つ低い内部加圧を維持しつつ該容器
を冷却する方法が提供される。
空パリソンから部分結晶二軸延伸ヒートセツト中
空プラスチツク容器を製造する方法であつて、そ
の分子の延伸温度の範囲内の温度にあるプラスチ
ツクパリソンの開口端を係合し、前記係合したホ
ツトパリソンと軸方向に整合する位置に金型ベー
スの位置を定め、該金型ベースの周囲の熱金型で
取り囲み、該熱金型はヒートセツト温度にあり、
前記熱金型及び金型ベース内の前記プラスチツク
パリソンを内部加圧によつて膨張させて該プラス
チツクパリソンの二軸延伸を引き起こし、該プラ
スチツクパリソンを強制的に該熱金型に密接に接
触させて合致させ、二軸延伸した容器に部分的な
結晶化を引き起こすのに十分な時間だけ、該内部
加圧によつて該熱金型と二軸延伸した該容器との
間の接触を維持し、該容器内の内部加圧を減少さ
せ、その後、吹込成形されたホツト容器の開口端
の係合を維持し、且つ前記金型ベースと吹込成形
された中空の前記ホツト容器との係合を維持しつ
つ前記熱金型を開き、該容器の低い内部加圧を維
持して有意な収縮を防止し、そして吹込成形され
た前記ホツト容器の開口端との係合を維持し、且
つ吹込成形された該ホツト容器のベースとの係合
を維持し、且つ低い内部加圧を維持しつつ該容器
を冷却する方法が提供される。
好適な態様では、パリソンは延伸温度まで加熱
され、且つパリソンの内側の温度と外側の温度と
を平衡させるためにその温度で所定時間維持さ
れ、該パリソンはクランピング及び吹込ピン組立
体上に置かれて熱吹込成形ステーシヨンに移動さ
せられ、金型ベースが所定位置に移送させられ、
熱金型がクランピング及び吹込ピン組立体と金型
ベースの周囲を閉じ、パリソンはネツクを通して
吹込成形されると共に所定時間だけヒートセツト
され、次いで吹込圧がより低い移送成形圧に減ぜ
られ、熱金型が開かれ、そして金型ベースとクラ
ンピング及び吹込ピン組立体であつてそれらを通
してパリソンが吹込成形されたところのものが共
に移動して吹込成形された物品を冷金型に移送さ
せ、冷金型は金型ベース、クランピング及び吹込
ピン組立体、並びに容器の周囲を閉じ、そして容
器は上記移送成形圧よりも高い圧力に加圧され、
急冷され、次いで圧力が大気圧まで戻され、その
後、冷金型が開かれ、物品が取り出され、そして
金型ベースはクランピング及び吹込ピン組立体と
共に初めの位置に戻される。上記のものに代え
て、金型ベースとクランピング及び吹込ピン組立
体とが静止した状態に維持され、熱金型と冷金型
とが金型ベースヒクランピング及び吹込ピン組立
体との協働関係を維持しつつ移動させられてもよ
い。
され、且つパリソンの内側の温度と外側の温度と
を平衡させるためにその温度で所定時間維持さ
れ、該パリソンはクランピング及び吹込ピン組立
体上に置かれて熱吹込成形ステーシヨンに移動さ
せられ、金型ベースが所定位置に移送させられ、
熱金型がクランピング及び吹込ピン組立体と金型
ベースの周囲を閉じ、パリソンはネツクを通して
吹込成形されると共に所定時間だけヒートセツト
され、次いで吹込圧がより低い移送成形圧に減ぜ
られ、熱金型が開かれ、そして金型ベースとクラ
ンピング及び吹込ピン組立体であつてそれらを通
してパリソンが吹込成形されたところのものが共
に移動して吹込成形された物品を冷金型に移送さ
せ、冷金型は金型ベース、クランピング及び吹込
ピン組立体、並びに容器の周囲を閉じ、そして容
器は上記移送成形圧よりも高い圧力に加圧され、
急冷され、次いで圧力が大気圧まで戻され、その
後、冷金型が開かれ、物品が取り出され、そして
金型ベースはクランピング及び吹込ピン組立体と
共に初めの位置に戻される。上記のものに代え
て、金型ベースとクランピング及び吹込ピン組立
体とが静止した状態に維持され、熱金型と冷金型
とが金型ベースヒクランピング及び吹込ピン組立
体との協働関係を維持しつつ移動させられてもよ
い。
第１図〜第６図において、本発明を実施する装
置は静止組立熱金型２０を備えており、この熱金
型２０、空気圧シリンダ（図示せず）のような適
切な層によつて、互いに接近する方向及び離隔す
る方向に移動可能な金型部分２１を具備してい
る。熱金型２０は加熱されるようになされてお
り、これにより、パリソンが金型キヤビテイの成
形面まで吹込まれた際、生じた物品はヒートセツ
トされる。装置は冷金型２２を更に備えており、
この冷金型２２は、適切な装置のよつて、互いに
接近する方向及び離隔する方向に移動可能な金型
部分２３であつて熱金型２０のキヤビテイと実質
的に同一サイズのキヤビテイを形成するものを具
備している。
置は静止組立熱金型２０を備えており、この熱金
型２０、空気圧シリンダ（図示せず）のような適
切な層によつて、互いに接近する方向及び離隔す
る方向に移動可能な金型部分２１を具備してい
る。熱金型２０は加熱されるようになされてお
り、これにより、パリソンが金型キヤビテイの成
形面まで吹込まれた際、生じた物品はヒートセツ
トされる。装置は冷金型２２を更に備えており、
この冷金型２２は、適切な装置のよつて、互いに
接近する方向及び離隔する方向に移動可能な金型
部分２３であつて熱金型２０のキヤビテイと実質
的に同一サイズのキヤビテイを形成するものを具
備している。
装置は状態調節ステーシヨンＡを備えており、
そこで、マンドレル２８上に支持されたパリソン
即ちプレフオームＰは、それを延伸温度まで加熱
し且つ平衡させるための位置に置かれる。装置は
熱金型２０の位置に吹込成形及びヒートセツトス
テーシヨンＢを、そして冷金型２２の位置に急冷
ステーシヨンＣを更に備えている。
そこで、マンドレル２８上に支持されたパリソン
即ちプレフオームＰは、それを延伸温度まで加熱
し且つ平衡させるための位置に置かれる。装置は
熱金型２０の位置に吹込成形及びヒートセツトス
テーシヨンＢを、そして冷金型２２の位置に急冷
ステーシヨンＣを更に備えている。
パリソンＰを支持するマンドレル２８は、離隔
したロツドによつて規定されているトラツク３０
上を移動可能なブロツク２９に装着されている。
ブロツク２９は、ブラケツト３３に装着されてい
るシリンダ３２のピストンロツド３１に連結され
ており、ブラケツト３３にはクランピング及び吹
込ピン組立体３４が装着されている。ブラケツト
３３もトラツク３０上を移動可能に装着されてい
る。クランピング及び吹込ピン組立体３４は、二
分されているネツククランプ即ちクランプリング
３４ａと吹込ピン組立体３４ｂとからなつてい
る。クランプリング３４ａの各半分の部分は公知
の流体シリンダによつて開閉される。
したロツドによつて規定されているトラツク３０
上を移動可能なブロツク２９に装着されている。
ブロツク２９は、ブラケツト３３に装着されてい
るシリンダ３２のピストンロツド３１に連結され
ており、ブラケツト３３にはクランピング及び吹
込ピン組立体３４が装着されている。ブラケツト
３３もトラツク３０上を移動可能に装着されてい
る。クランピング及び吹込ピン組立体３４は、二
分されているネツククランプ即ちクランプリング
３４ａと吹込ピン組立体３４ｂとからなつてい
る。クランプリング３４ａの各半分の部分は公知
の流体シリンダによつて開閉される。
金型ベース３５は金型ベース支持体３６に取着
されていると共に、金型ベース３５には、それを
軸方向に金型に接近及び金型から離隔するように
移動させるためのシリンダ３７が設けられてい
る。金型ベース支持体３６はトラツク３８に沿つ
て移動可能である。
されていると共に、金型ベース３５には、それを
軸方向に金型に接近及び金型から離隔するように
移動させるためのシリンダ３７が設けられてい
る。金型ベース支持体３６はトラツク３８に沿つ
て移動可能である。
金型ベース支持体３６とクランピング及び吹込
ピン組立体３４は、トラツク３０，３８上の長手
方向の移動のために、リンク３９によつて相互に
連結されている。ステーシヨンＡにおけるシリン
ダ４０はピニオン４１を回転させるようになされ
ており、ピニオン４１はマンドレル２８の歯車４
２と係合してステーシヨンＡにおいてマンドレル
２８を回転させる。回転シリンダ４７はアーム４
６に振動運動を与え、アーム４６はブラケツト３
３に固設されているリンク４５のスロツト４４に
係合しているピン４３を有しており、もつてブラ
ケツト３３とクランピング及び吹込ピン組立体３
４がステーシヨンＢとステーシヨンＣとの間をト
ラツク３０に沿つて移動させられる。
ピン組立体３４は、トラツク３０，３８上の長手
方向の移動のために、リンク３９によつて相互に
連結されている。ステーシヨンＡにおけるシリン
ダ４０はピニオン４１を回転させるようになされ
ており、ピニオン４１はマンドレル２８の歯車４
２と係合してステーシヨンＡにおいてマンドレル
２８を回転させる。回転シリンダ４７はアーム４
６に振動運動を与え、アーム４６はブラケツト３
３に固設されているリンク４５のスロツト４４に
係合しているピン４３を有しており、もつてブラ
ケツト３３とクランピング及び吹込ピン組立体３
４がステーシヨンＢとステーシヨンＣとの間をト
ラツク３０に沿つて移動させられる。
先ず、位置Ａにおいて、パリソンＰが、マンド
レル２８に置かれ、加熱チヤンネルンＨ内で延伸
温度まで加熱され、そしてパリソン内の内側の温
度と外側の温度とを平衡させるために所定時間だ
け一様に加熱される。次に、シリンダ３２が、パ
リソンＰを吹込成形及びヒートセツトステーシヨ
ンＢに移動させるべく作動させられる。次に、金
型ベースシリンダ３７が、金型ベース３５を金型
部分２１内部の所定位置に位置させるべく作動さ
せられ、熱金型２０が金型ベース３５及びクラン
プリング３４ａの周囲を閉じる。パリソンは吹込
ピン組立体３４ｂを介する流体圧によつて熱金型
２０の成形面まで膨張させられ、二軸延伸容器が
製造される。吹込流体は先ず低い圧力、例えば
4.9〜14Kg／cm2（70〜200p.s.i.）で適用され、次い
で吹込流体はより高い圧力、例えば10.5〜24.5
Kg／cm2（150〜350p.s.i.）で適用され、容器と熱
金型の成形面との間の接触が維持される。熱金型
の成形面との接触が内部加圧を維持することによ
つて所定時間だけ維持され、容器がヒートセツト
される。次に、吹込圧がより低い移送成形圧に減
ぜられ、熱金型２０が開かれ、そして金型ベース
３５とクランピング及び吹込ピン組立体３４が急
冷ステーシヨンＣに移動させられる。吹込成形さ
れた物品の冷金型への移動の間、金型ベース３５
は下げられたままであり、そして物品は容器の内
部が加圧されている、制御された安定な状態に維
持され、これにより、容器の底部が変形したり、
あるいは半球形の底部に逆戻りしようとする傾向
が最小にされる。急冷ステーシヨンにおいて、容
器は、再吹込みされ、圧力によつて冷金型２２の
閉じ込めに抗して保持され、そして容器内の圧力
を維持している間に急冷される。次いで容器内の
圧力が抜かれる。次に、冷金型２２が開かれ、そ
して金型ベースシリンダ３７が金型ベース及びシ
リンダ組立体を軸方向に移動させるように移動さ
せられ、次いで金型ベース３５とクランピング及
び吹込ピン組立体３４が位置Ｂに戻され、次いで
マンドレル２８が容器と共に位置Ａに戻され、そ
して容器が取り出される。
レル２８に置かれ、加熱チヤンネルンＨ内で延伸
温度まで加熱され、そしてパリソン内の内側の温
度と外側の温度とを平衡させるために所定時間だ
け一様に加熱される。次に、シリンダ３２が、パ
リソンＰを吹込成形及びヒートセツトステーシヨ
ンＢに移動させるべく作動させられる。次に、金
型ベースシリンダ３７が、金型ベース３５を金型
部分２１内部の所定位置に位置させるべく作動さ
せられ、熱金型２０が金型ベース３５及びクラン
プリング３４ａの周囲を閉じる。パリソンは吹込
ピン組立体３４ｂを介する流体圧によつて熱金型
２０の成形面まで膨張させられ、二軸延伸容器が
製造される。吹込流体は先ず低い圧力、例えば
4.9〜14Kg／cm2（70〜200p.s.i.）で適用され、次い
で吹込流体はより高い圧力、例えば10.5〜24.5
Kg／cm2（150〜350p.s.i.）で適用され、容器と熱
金型の成形面との間の接触が維持される。熱金型
の成形面との接触が内部加圧を維持することによ
つて所定時間だけ維持され、容器がヒートセツト
される。次に、吹込圧がより低い移送成形圧に減
ぜられ、熱金型２０が開かれ、そして金型ベース
３５とクランピング及び吹込ピン組立体３４が急
冷ステーシヨンＣに移動させられる。吹込成形さ
れた物品の冷金型への移動の間、金型ベース３５
は下げられたままであり、そして物品は容器の内
部が加圧されている、制御された安定な状態に維
持され、これにより、容器の底部が変形したり、
あるいは半球形の底部に逆戻りしようとする傾向
が最小にされる。急冷ステーシヨンにおいて、容
器は、再吹込みされ、圧力によつて冷金型２２の
閉じ込めに抗して保持され、そして容器内の圧力
を維持している間に急冷される。次いで容器内の
圧力が抜かれる。次に、冷金型２２が開かれ、そ
して金型ベースシリンダ３７が金型ベース及びシ
リンダ組立体を軸方向に移動させるように移動さ
せられ、次いで金型ベース３５とクランピング及
び吹込ピン組立体３４が位置Ｂに戻され、次いで
マンドレル２８が容器と共に位置Ａに戻され、そ
して容器が取り出される。
第７図〜第１２図に示されている、変更された
方法を実施する装置において、金型ベース支持体
３６とクランピング及び吹込ピン組立体は静止し
た状態に維持されている一方、熱金型２０と冷金
型２２は吹込成形された容器を熱金型から冷金型
に移すために長手方向に移動させられる。この形
態において、金型部分２１，２３はスライダ５０
に装着されており、スライダ５０は定盤５１に装
着されている。定盤は、そのシヤフト５２が図示
されているシリンダ（図示せず）により、金型を
開く位置及び閉じる位置へと横断方向に移動させ
られる。定盤５１に沿うスライダ５０の運動は、
ブラケツト５５を介してスライダ５０に連結され
ているピストンロツド５４を有するシリンダ５３
によつて行われる。
方法を実施する装置において、金型ベース支持体
３６とクランピング及び吹込ピン組立体は静止し
た状態に維持されている一方、熱金型２０と冷金
型２２は吹込成形された容器を熱金型から冷金型
に移すために長手方向に移動させられる。この形
態において、金型部分２１，２３はスライダ５０
に装着されており、スライダ５０は定盤５１に装
着されている。定盤は、そのシヤフト５２が図示
されているシリンダ（図示せず）により、金型を
開く位置及び閉じる位置へと横断方向に移動させ
られる。定盤５１に沿うスライダ５０の運動は、
ブラケツト５５を介してスライダ５０に連結され
ているピストンロツド５４を有するシリンダ５３
によつて行われる。
この形態においては、パリソンが加熱ステーシ
ヨンＡと吹込成形及びヒートセツトステーシヨン
Ｂとの間のマンドレルベース２９の移動は可逆電
気モータ５６によつて行われ、このモータ５６は
マンドレルベース２９に連結されているチエーン
５７を駆動してマンドレルベース２９を位置Ａと
位置Ｂとの間を移動させる。
ヨンＡと吹込成形及びヒートセツトステーシヨン
Ｂとの間のマンドレルベース２９の移動は可逆電
気モータ５６によつて行われ、このモータ５６は
マンドレルベース２９に連結されているチエーン
５７を駆動してマンドレルベース２９を位置Ａと
位置Ｂとの間を移動させる。
他のすべての点において、該方法は実質的に同
様であり、同じサイクルが提案される。
様であり、同じサイクルが提案される。
特定の熱金型２０及び冷金型２２は、第１３図
及び第１４図にそれぞれ示されているような構造
を有し得る。第１３図において、熱金型２０は、
金型部分２１、肩形成部６０、二分されているク
ランプリング３４ａ及び金型ベース３５を含む。
金型部分２１には、円周方向に離隔され、長手方
向に延在する電気ヒータ６１が設けられている。
肩形成部６０には、各金型部分において、入口６
３及び出口６４を有する冷却液通路６２が設けら
れている。金型ベース３５は環状リング６５を有
しており、環状リング６５は金型部分２１の上部
に固設されている半円形溝６６と係合する。テフ
ロン（登録商標名）の層の形を取る絶縁体６８が
金型部分２１と金型ベース３５との間設けられて
いる。そして、金型ベース３５には、金型ベース
の温度を制御するための流体の通路用の、入口７
０及び出口７１を有する通路６９が設けられてい
る。フイニツシユクランプ即ちクランプリング３
４ａの各半分には、クランプリングの温度を制御
するための流体の通路用、入口７８及び出口７９
を有する通路７７が設けられている。
及び第１４図にそれぞれ示されているような構造
を有し得る。第１３図において、熱金型２０は、
金型部分２１、肩形成部６０、二分されているク
ランプリング３４ａ及び金型ベース３５を含む。
金型部分２１には、円周方向に離隔され、長手方
向に延在する電気ヒータ６１が設けられている。
肩形成部６０には、各金型部分において、入口６
３及び出口６４を有する冷却液通路６２が設けら
れている。金型ベース３５は環状リング６５を有
しており、環状リング６５は金型部分２１の上部
に固設されている半円形溝６６と係合する。テフ
ロン（登録商標名）の層の形を取る絶縁体６８が
金型部分２１と金型ベース３５との間設けられて
いる。そして、金型ベース３５には、金型ベース
の温度を制御するための流体の通路用の、入口７
０及び出口７１を有する通路６９が設けられてい
る。フイニツシユクランプ即ちクランプリング３
４ａの各半分には、クランプリングの温度を制御
するための流体の通路用、入口７８及び出口７９
を有する通路７７が設けられている。
第１４図に示されている冷金型２２は同様に冷
金型２２の金型部分２３を備えており、ステーシ
ヨンＣにおいて、冷金型２２の下端部にクランプ
リング３４ａ及び吹込ピン組立体３４ｂが設けら
れ、その上端部においては金型ベースが第１３図
に示されているような金型で取り囲まれる、この
形態では、リング６５は金型部分２３の上部の半
円形溝７２と係合し、そして絶縁層は設けられて
いない。冷金型２２の各半分には、冷金型の温度
を制御するための流体の通路用の、入口７５及び
出口７６を有する通路７４が設けられている。
金型２２の金型部分２３を備えており、ステーシ
ヨンＣにおいて、冷金型２２の下端部にクランプ
リング３４ａ及び吹込ピン組立体３４ｂが設けら
れ、その上端部においては金型ベースが第１３図
に示されているような金型で取り囲まれる、この
形態では、リング６５は金型部分２３の上部の半
円形溝７２と係合し、そして絶縁層は設けられて
いない。冷金型２２の各半分には、冷金型の温度
を制御するための流体の通路用の、入口７５及び
出口７６を有する通路７４が設けられている。
本発明の方法は、延伸温度で吹込成形されたと
きに二軸延伸され得、続いて、生じた中空物品を
熱的に安定するために、より高いヒートセツト温
度でヒートセツトされ得る高分子化合物に適用さ
れ得る。
きに二軸延伸され得、続いて、生じた中空物品を
熱的に安定するために、より高いヒートセツト温
度でヒートセツトされ得る高分子化合物に適用さ
れ得る。
本発明の方法と製品は、特に、内部粘度が少な
くとも0.6のポリエチレンテレフタレートの重合
体に関する。本発明に有用なポリエチレンテレフ
タレート重合体はエチレンテレフタレートの反復
単位部と残部とを含み、その残部は少量のエステ
ル形成成分とエチレンテレフタレートの共重合体
とからなり、そこでは約10モルパーセントまでの
共重合体が、ブタン−１，４−ジオーオル、ジエ
チレングリコール、プロパン−１，３−ジオー
ル、ポリテトラメチレングリコール、ポリエチレ
ングリコール、ポリプロピレングリコール、１，
４−ヒドロキシメチルシクロヘキサン等から選択
される単量体単位であつて、共重合体の調製時に
グリコール部分と置換されるものから、あるいは
イソフタル酸、ナフタレン−１，４−ジカルボン
酸、ナフタレン−２，６−ジカルボン酸、アジピ
ン酸、セバシン酸、デカン−１，10−ジカルボン
酸等から選択される単量体単位であつて、共重合
体の調製時に10モルパーセントまでの酸部分（テ
レフタル酸）と置換されるものから調製される。
くとも0.6のポリエチレンテレフタレートの重合
体に関する。本発明に有用なポリエチレンテレフ
タレート重合体はエチレンテレフタレートの反復
単位部と残部とを含み、その残部は少量のエステ
ル形成成分とエチレンテレフタレートの共重合体
とからなり、そこでは約10モルパーセントまでの
共重合体が、ブタン−１，４−ジオーオル、ジエ
チレングリコール、プロパン−１，３−ジオー
ル、ポリテトラメチレングリコール、ポリエチレ
ングリコール、ポリプロピレングリコール、１，
４−ヒドロキシメチルシクロヘキサン等から選択
される単量体単位であつて、共重合体の調製時に
グリコール部分と置換されるものから、あるいは
イソフタル酸、ナフタレン−１，４−ジカルボン
酸、ナフタレン−２，６−ジカルボン酸、アジピ
ン酸、セバシン酸、デカン−１，10−ジカルボン
酸等から選択される単量体単位であつて、共重合
体の調製時に10モルパーセントまでの酸部分（テ
レフタル酸）と置換されるものから調製される。
勿論、そのポリエチレンテれフタレート重合体
は、それに不利な影響を与えない種々の添加剤を
含むことができる。例えば、そのような添加剤と
して、酸化防止剤又は紫外線遮断剤のような安定
剤、押出助剤、剛体をより分解しやすくしたり又
は可燃にするための添加剤、染料または顔料等が
挙げられる。更に、米国特許第4188357号に開示
されているような架橋剤又は分枝剤が、ポリエチ
レンテレフタレートの溶融強度を増大させるため
に、少量含まれ得る。
は、それに不利な影響を与えない種々の添加剤を
含むことができる。例えば、そのような添加剤と
して、酸化防止剤又は紫外線遮断剤のような安定
剤、押出助剤、剛体をより分解しやすくしたり又
は可燃にするための添加剤、染料または顔料等が
挙げられる。更に、米国特許第4188357号に開示
されているような架橋剤又は分枝剤が、ポリエチ
レンテレフタレートの溶融強度を増大させるため
に、少量含まれ得る。
本発明方法は、延伸可能なヒートセツトされ得
る重合体と好適なバリヤ性を提供する別の重合体
とからなる多層パリソンであつて、その延伸可能
なヒートセツトされ得る重合体が全重量の主な部
分、好ましくは少なくとも全重量の70％であるも
のにも適用され得る。代表的な例として、ポリエ
チレンテレフタレート及びコポリエステルからな
る多層パリソン、ポリエチレンテレフタレート、
ナイロン及びコポリエステルからなる多層パリソ
ン、並びにポリエチレンテレフタレート、接着
剤、ナイロン、グルー及びポリエチレンテレフタ
レートからなる多層パリソンが挙げられる。
る重合体と好適なバリヤ性を提供する別の重合体
とからなる多層パリソンであつて、その延伸可能
なヒートセツトされ得る重合体が全重量の主な部
分、好ましくは少なくとも全重量の70％であるも
のにも適用され得る。代表的な例として、ポリエ
チレンテレフタレート及びコポリエステルからな
る多層パリソン、ポリエチレンテレフタレート、
ナイロン及びコポリエステルからなる多層パリソ
ン、並びにポリエチレンテレフタレート、接着
剤、ナイロン、グルー及びポリエチレンテレフタ
レートからなる多層パリソンが挙げられる。
本発明方法は又、ポリエチレンテレフタレート
と好適なバリヤ性を提供する別の重合体との配合
物であつて、ポリエチレンテレフタレートが全重
量の主な部分、好ましくは少なくとも全重量の70
％であるものにも適用され得る。
と好適なバリヤ性を提供する別の重合体との配合
物であつて、ポリエチレンテレフタレートが全重
量の主な部分、好ましくは少なくとも全重量の70
％であるものにも適用され得る。
従つて、本明細書中で使用されている用語「ポ
リエチレンテレフタレート」は、上記のポリエチ
レンテレフタレート含有材料を含むものとする。
リエチレンテレフタレート」は、上記のポリエチ
レンテレフタレート含有材料を含むものとする。
プラスチツク材料がポリエチレンテレフタレー
トの場合、代表的には、熱金型は約120℃〜250℃
の間の範囲内の温度に維持され、冷金型は１℃〜
約100℃の間の範囲内の温度に維持される。
トの場合、代表的には、熱金型は約120℃〜250℃
の間の範囲内の温度に維持され、冷金型は１℃〜
約100℃の間の範囲内の温度に維持される。
ポリエチレンテレフタレートが使用される場
合、下記のパラメータが最適な結果をもたらす。
合、下記のパラメータが最適な結果をもたらす。
第１表
ヒートセツトパラメータ
１ ヒートセツト温度 120〜250℃
２ ヒートセツト時間 １〜10秒
３ 移送成形圧 0.07〜2.1Kg／cm2（１〜30p.s.i.）
４ 移送時間 0.8〜15秒
５ 急冷温度 １〜100℃
６ 急冷時間 0.5〜10秒
もし容器の底部が延伸されるならば、底部は高
い温度でヒートセツトされ得る。その場合、底部
の温度は側壁部の温度と同じ高さの温度であつて
よい。もし容器の底部が延伸されないか、あるい
は僅かにしか延伸されないならば、そしてそれが
高い温度にまで加熱され得ないならば、底部の温
度は160℃未満でなければならない。
い温度でヒートセツトされ得る。その場合、底部
の温度は側壁部の温度と同じ高さの温度であつて
よい。もし容器の底部が延伸されないか、あるい
は僅かにしか延伸されないならば、そしてそれが
高い温度にまで加熱され得ないならば、底部の温
度は160℃未満でなければならない。
容器の底部は半円球あるいは支持なしで立つよ
うな複雑な形状であつてよい。下記の例において
は、支持なしで立つ底部を有する容器が製造され
た。
うな複雑な形状であつてよい。下記の例において
は、支持なしで立つ底部を有する容器が製造され
た。
例
0.8のI.V.を有するポリエチレンテレフタレート
と第１３図及び第１４図に示されているような熱
金型及び冷金型であつて、熱金型の容積と冷金型
の容積とが同一であるものとを使用する代表的な
例において、下記の作業条件が遵守され、そして
下記の性質が得られた。
と第１３図及び第１４図に示されているような熱
金型及び冷金型であつて、熱金型の容積と冷金型
の容積とが同一であるものとを使用する代表的な
例において、下記の作業条件が遵守され、そして
下記の性質が得られた。
作業条件
往復型金型、静止型クランピング組立体
ヒートセツト温度、℃ 230℃
ヒートセツト時間、秒 ５秒
移送成形圧（ゲージ圧力） 1.26Kg／cm2（18p.s.i.）
移送時間、秒 ４秒
急冷温度、℃ 25℃
急冷時間、秒 ５秒
機械的性質
軸方向 フープ
弾性率、Kg／cm2 29610 46130
（kpsi） （423） フープ
σ 27 64
降伏応力、Kg／cm2 1008 1876
（kpsi） （14.4） （26.8）
σ 0.7 0.7
降伏歪、％ 5.6 ６
σ 0.6 −
極限強さ、Kg／cm2 1008 3339
（kpsi） （14.4） （47.7）
σ 0.5 3.6
極限伸び、％ 141 18
σ 88 ２
密度
25℃における側壁に沿う密度、ｇ／c.c.
位置１ 、1.3950
位置２ 、1.3955
収縮の開始
収縮開始温度、℃ 110
このように、満足すべき性質が得られるという
ことが理解され得る。
ことが理解され得る。
更に、ボルトは、変形もしくは傾くことなく素
早く移動させられ得る。また、複雑な形状の底部
を有するボトルも、内圧に起因する底部の歪が発
生することなく素早く移動させられ得る。
早く移動させられ得る。また、複雑な形状の底部
を有するボトルも、内圧に起因する底部の歪が発
生することなく素早く移動させられ得る。
弾性率、降伏応力、降伏歪、極限強さ及び極限
伸びは、ASTM規定Ｄ−638の規定に則つて測定
された。密度はASTMに則つて測定された。
伸びは、ASTM規定Ｄ−638の規定に則つて測定
された。密度はASTMに則つて測定された。
収縮開始温度は、サンプルをボトルの側壁から
切断したことを除いて、上記のブラデイ
（Brady）及びジヤバリン（Jabarin）、「サーマ
ル・トリートメント・オブ・コールド−フオーム
ド・ポリ（ビニル・クロライド）（Thermal
Treatment of Cold−Formed Poly（Vinyl
Chloride））」、ポリマ・エンジニアリング・アン
ド・サイエンス（Polymer Engineering and
Science）、第17巻、第９号、第686〜690頁、1977
年９月の記載に従つて測定された。
切断したことを除いて、上記のブラデイ
（Brady）及びジヤバリン（Jabarin）、「サーマ
ル・トリートメント・オブ・コールド−フオーム
ド・ポリ（ビニル・クロライド）（Thermal
Treatment of Cold−Formed Poly（Vinyl
Chloride））」、ポリマ・エンジニアリング・アン
ド・サイエンス（Polymer Engineering and
Science）、第17巻、第９号、第686〜690頁、1977
年９月の記載に従つて測定された。
ここでいう内部粘度は、25℃における重量比
60／40のフエノール／テトラクロロエタン溶液中
で測定した粘度である。
60／40のフエノール／テトラクロロエタン溶液中
で測定した粘度である。
以上のように、本発明によると、開口端と密閉
端とを有する中空パリソンから部分結晶二軸延伸
ヒートセツト中空プラスチツク容器を製造する方
法であつて、その分子の延伸温度の範囲内の温度
にあるプラスチツクパリソンの開口端を係合し、
前記係合したホツトパリソンと軸方向に整合する
位置に金号ベースの位置を定め、該金型ベースの
周囲を熱金型で取り囲み、該熱金型はヒートセツ
ト温度にあり、前記熱金型及び金型ベース内の前
記プラスチツクパリソンを内部加圧によつて膨張
させて該プラスチツクパリソンの二軸延伸を引き
起こし、該プラスチツクパリソンを強制的に該熱
金型に密接に接触させて合致させ、二軸延伸した
容器に部分的な結晶化を引き起こすのに十分な時
間だけ、該内部加圧によつて該熱金型と二軸延伸
した該容器との間の接触を維持し、該容器内の内
部加圧を減少させ、該開口端の係合及び該金型ベ
ースと吹込成形された中空の該容器との係合を維
持しつつ該熱金型を開き、該容器の減少した内部
加圧を維持して有意な収縮を防止し、そして該開
口端の係合及び該金型ベースと該容器との係合、
並びに少なくとも収縮を防止するのに十分な該容
器内の圧力を維持しつつ該容器を冷却する方法が
提供される。
端とを有する中空パリソンから部分結晶二軸延伸
ヒートセツト中空プラスチツク容器を製造する方
法であつて、その分子の延伸温度の範囲内の温度
にあるプラスチツクパリソンの開口端を係合し、
前記係合したホツトパリソンと軸方向に整合する
位置に金号ベースの位置を定め、該金型ベースの
周囲を熱金型で取り囲み、該熱金型はヒートセツ
ト温度にあり、前記熱金型及び金型ベース内の前
記プラスチツクパリソンを内部加圧によつて膨張
させて該プラスチツクパリソンの二軸延伸を引き
起こし、該プラスチツクパリソンを強制的に該熱
金型に密接に接触させて合致させ、二軸延伸した
容器に部分的な結晶化を引き起こすのに十分な時
間だけ、該内部加圧によつて該熱金型と二軸延伸
した該容器との間の接触を維持し、該容器内の内
部加圧を減少させ、該開口端の係合及び該金型ベ
ースと吹込成形された中空の該容器との係合を維
持しつつ該熱金型を開き、該容器の減少した内部
加圧を維持して有意な収縮を防止し、そして該開
口端の係合及び該金型ベースと該容器との係合、
並びに少なくとも収縮を防止するのに十分な該容
器内の圧力を維持しつつ該容器を冷却する方法が
提供される。
吹込中空物品即ち吹込成形容器をステーシヨン
ＢとステーシヨンＣとの間を移動させる際に、そ
のネツク及び底部の係合を維持することにより、
物品の変形と、容器がネツク即ちフイニツシユに
対して傾く傾向とが除去される。従つて、容器を
熱金型から冷金型へより素早く移送させて移送時
間を短縮することにより、サイクル時間が実質的
に短縮させられ得る。支持なしで立つ容器のよう
に、物品が重い底部又は複雑な形状の底部を有す
る場合であつても、内圧に起因する底部の歪が防
止される。
ＢとステーシヨンＣとの間を移動させる際に、そ
のネツク及び底部の係合を維持することにより、
物品の変形と、容器がネツク即ちフイニツシユに
対して傾く傾向とが除去される。従つて、容器を
熱金型から冷金型へより素早く移送させて移送時
間を短縮することにより、サイクル時間が実質的
に短縮させられ得る。支持なしで立つ容器のよう
に、物品が重い底部又は複雑な形状の底部を有す
る場合であつても、内圧に起因する底部の歪が防
止される。
本発明方法は、前述した米国特許第4522779号
に記載されているような、冷金型が熱金型よりも
大きい熱金型及び冷金型、あるいは上述した米国
特許出願第923503号に記載されているような、冷
金型が熱金型と同じ容積もしくは熱金型よりも小
さい容積を有する熱金型及び冷金型に対しても使
用され得る。
に記載されているような、冷金型が熱金型よりも
大きい熱金型及び冷金型、あるいは上述した米国
特許出願第923503号に記載されているような、冷
金型が熱金型と同じ容積もしくは熱金型よりも小
さい容積を有する熱金型及び冷金型に対しても使
用され得る。
もし望むならば、よく知られているように、パ
リソンを膨張させる前に、あるいはパリソンの膨
張と同時に、延伸ロツドを使用しての軸方向の延
伸がパリソンに適用されてもよい。
リソンを膨張させる前に、あるいはパリソンの膨
張と同時に、延伸ロツドを使用しての軸方向の延
伸がパリソンに適用されてもよい。
本発明は熱金型及び冷金型を使用するのが好ま
しいが、前述した米国特許第4476100号及び第
4512948号に記載されているようにして容器を冷
却する際に、冷金型を使用せず、内部加圧及び金
型ベースと容器の底部との係合を維持しつつ冷却
を行うことにより、いくつかの利点が得られる。
しいが、前述した米国特許第4476100号及び第
4512948号に記載されているようにして容器を冷
却する際に、冷金型を使用せず、内部加圧及び金
型ベースと容器の底部との係合を維持しつつ冷却
を行うことにより、いくつかの利点が得られる。
本発明方法は、加熱され、吹込成形され、そし
てヒートセツトされるパリソンを使用するものと
して記載されているが、以前に吹込成形された容
器であつて、ステーシヨンＢにおいてこの容器を
ヒートセツトするために熱金型の金型部分間に置
かれ、そしてネツク及び底部の係合を維持しつつ
ステーシヨンＣにおける冷金型に移動させられる
ものをヒートセツトする場合にも、いくつかの利
点をもたらし得る。
てヒートセツトされるパリソンを使用するものと
して記載されているが、以前に吹込成形された容
器であつて、ステーシヨンＢにおいてこの容器を
ヒートセツトするために熱金型の金型部分間に置
かれ、そしてネツク及び底部の係合を維持しつつ
ステーシヨンＣにおける冷金型に移動させられる
ものをヒートセツトする場合にも、いくつかの利
点をもたらし得る。
米国特許第4522779号の方法が使用される場合、
生じた容器は、改良された機械的性質を示す一
方、低い収縮開始温度及び衰弱した熱充填能力を
有することになろう。この容器は充填物が加圧さ
れているときに使用され得る。
生じた容器は、改良された機械的性質を示す一
方、低い収縮開始温度及び衰弱した熱充填能力を
有することになろう。この容器は充填物が加圧さ
れているときに使用され得る。
米国特許出願第923503号の方法が使用される場
合、生じた容器はより高い収縮開始温度を有し、
従つて、この容器はより高い温度で熱充填され得
る。
合、生じた容器はより高い収縮開始温度を有し、
従つて、この容器はより高い温度で熱充填され得
る。
第１図〜第４図は本発明方法を実施するための
装置の部分概略図であつて、一部が欠切されてい
るもの、第５図は該装置の縦断面図、第６図は第
２図の６−６線に沿う部分断面図であつて、熱金
型が閉じられているところを示すもの、第７〜第
１１図は本発明方法の変更態様を実施するための
装置の部分概略図、第１２図は改造された装置の
部分断面図、第１３図は本発明方法を実施する際
に使用され得る熱金型の断面図であつて、一部が
欠切されているもの、及び第１４図は本発明方法
で使用され得る冷金型の断面図である。 ２０……熱金型、２１……金型部分、２３……
冷金型、２３……金型部分、２８……マンドレ
ル、３４……クランピング及び吹込ピン組立体、
３４ａ……クランプリング、３４ｂ……吹込ピン
組立体、３５……金型ベース。
装置の部分概略図であつて、一部が欠切されてい
るもの、第５図は該装置の縦断面図、第６図は第
２図の６−６線に沿う部分断面図であつて、熱金
型が閉じられているところを示すもの、第７〜第
１１図は本発明方法の変更態様を実施するための
装置の部分概略図、第１２図は改造された装置の
部分断面図、第１３図は本発明方法を実施する際
に使用され得る熱金型の断面図であつて、一部が
欠切されているもの、及び第１４図は本発明方法
で使用され得る冷金型の断面図である。 ２０……熱金型、２１……金型部分、２３……
冷金型、２３……金型部分、２８……マンドレ
ル、３４……クランピング及び吹込ピン組立体、
３４ａ……クランプリング、３４ｂ……吹込ピン
組立体、３５……金型ベース。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 開口端と密閉端とを有する空中パリソンから
部分結晶二軸延伸ヒートセツト中空プラスチツク
容器を製造する方法であつて、 その分子の延伸温度の範囲内の温度にあるプラ
スチツクパリソンの開口端を係合し、 前記係合したホツトパリソンと軸方向に整合す
る金型ベースの位置を定め、 該金型ベースの周囲の熱金型で取り囲み、該熱
金型はヒートセツト温度にあり、 前記熱金型及び金型ベース内の前記プラスチツ
クパリソンを、クランピング及び吹込ピン組立体
を介する内部加圧によつて膨張させて、該プラス
チツクパリソンの二軸延伸を引き起こし、且つ該
プラスチツクパリソンを強制的に該熱金型に密接
に接触させて接合させ、二軸延伸した容器に部分
的な結晶化を引き起こすのに十分な時間だけ、該
内部加圧によつて該熱金型と二軸延伸した該容器
との間の接触を維持し、 該容器の内部加圧を減少させ、 その後、吹込成形されたホツト容器の開口端の
係合を維持し、且つ前記金型ベースと吹込成形さ
れた中空の前記ホツト容器との係合を維持しつつ
前記熱金型を開き、 該容器の低い内部加圧を維持して有意な収縮を
防止し、そして 吹込成形された前記ホツト容器の開口端との係
合を維持し、且つ吹込成形された該ホツト容器の
ベースとの係合を維持し、且つ低い内部加圧を維
持しつつ該容器を冷却する、ことからなる前記方
法。 ２ 前記冷却が、吹込成形された前記ホツト容器
の開口端との係合を維持し、且つ吹込成形された
該ホツト容器のベースとの係合を維持し、且つ前
記冷金型と二軸延伸した該容器との間の接触を維
持するため内部加圧を維持しつつ、前記金型ベー
ス及び該容器の周囲を冷金型で取り囲むことによ
り達成される特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３ 前記プラスチツクがポリエチレンテレフタレ
ートからなり、前記熱金型が約120℃〜250℃の範
囲内の温度にあり、且つ前記冷金型が約１℃〜
100℃の範囲内の温度にある特許請求の範囲第２
項記載の方法。 ４ プラスチツク材料がポリエチレンテレフタレ
ートからなり、且つヒートセツトパラメータが ヒートセツト温度 120〜250℃ ヒートセツト時間 １〜10秒 移送成形圧 0.07〜2.1Kg／cm2（１〜30p.s.i.） 移送時間 0.8〜15秒 急冷温度 １〜100℃ 急冷時間 0.5〜10秒 からなる特許請求の範囲第２項記載の方法。 ５ 前記冷却が、前記金型ベースと吹込成形され
た前記ホツト容器との係合を維持し、且つ吹込成
形された該ホツト容器の開口端の係合を維持し、
且つ内部加圧を維持しつつ、該容器の外部冷却に
よつて達成される特許請求の範囲第１項記載の方
法。 ６ 開口端と密閉端とを有する中空パリソンから
部分結晶二軸延伸ヒートセツト中空プラスチツク
容器を製造する方法であつて、 その分子の延伸温度の範囲内の温度にあるプラ
スチツクパリソンの開口端をクランピング及び吹
込ピン組立体に係合し、 前記係合したホツトパリソンと軸方向に整合す
る金型ベースの位置を定め、 該金型ベースの周囲を熱金型で取り囲み、該熱
金型はヒートセツト温度にあり、 前記熱金型及び金型ベース内の前記プラスチツ
クパリソンを該クランピング及び吹込ピン組立体
を介する内部加圧によつて膨張させて、該プラス
チツクパリソンの二軸延伸を引き起こし、該プラ
スチツクパリソンを強制的に該熱金型に密接に接
触させて接合させ、二軸延伸した容器に部分的な
結晶化を引き起こすのに十分な時間だけ、該内部
加圧によつて該熱金型と二軸延伸した該容器との
間の接触を維持し、 吹込成形された中空のホツト容器の内部加圧を
減少させ、 その後、前記金型ベースと吹込成形された中空
の前記ホツト容器のベースとの係合、並びに前記
クランピング及び吹込ピン組立体と、吹込成形さ
れた中空の前記ホツト容器の開口端との係合を維
持しつつ前記熱金型を開き、 前記容器の低い内部加圧を維持して有意な収縮
を防止し、そして 少なくとも収縮を防止するのに十分な減少した
内部加圧を維持しつつ、前記金型ベース並びにク
ランピング及び吹込ピン組立体を、前記開放熱金
型に隣接する位置から、前記解放冷金型に隣接す
る位置まで、相対的に移動させることによつて二
軸延伸した前記ホツト容器を、前記熱金型の温度
よりも実質的に低い温度にある、開放冷却金型に
隣接する位置に移送させ、 該金型ベース並びに吹込成形された前記ホツト
容器と係合している前記クランピング及び吹込ピ
ン組立体の周囲を該冷金型で取り囲むことによつ
て該冷金型内に該容器を閉じ込め、 収縮を防止するのに十分な時間だけ内部加圧を
維持することによつて、該容器を該冷金型の閉じ
込めに抗して保持し、 該容器から圧力を抜き、 該開金型を開き、 該容器を取り出し、そして 該熱金型及び該冷金型と関係する該金型ベース
並びに該クランピング及び吹込ピン組立体を移動
させて、該金型ベース並びに該クランピング及び
吹込ピン組立体を該熱金型に隣接する位置に至ら
せることからなる前記方法。 ７ 前記金型ベースとクランピング及び吹込ピン
組立体との間の前記相対的な移動が、前記熱金型
と冷金型との間に該金型ベース並びに該クランピ
ング及び吹込ピン組立体を移動させること、並び
に該熱金型及び該冷金型を静止状態に維持するこ
とによつて達成される特許請求の範囲第６項記載
の方法。 ８ 前記金型ベース並びにクランピング及び吹込
ピン組立体と前記熱金型並びに冷金型との間の前
記相対的な移動が、該金型ベース並びに該クラン
ピング及び吹込ピン組立体を静止状態に維持しつ
つ、該金型ベース並びにクランピング及び吹込ピ
ン組立体に対して、該熱金型及び該冷金型を移動
させることによつて達成される特許請求の範囲第
６項記載の方法。 ９ 前記ホツトパリソンの周囲を前記熱金型で取
り囲む前に、前記金型ベースを前記クランピング
及び吹込ピン組立体に向かつて軸方向に移動させ
る段階と、前記冷金型を開いた後に、該金型ベー
スを該クランピング及び吹込ピン組立体から離隔
する軸方向に移動させ、且つ該金型ベース並びに
該クランピング及び吹込ピン組立体を、該熱金型
に隣接する位置に至らせる前記相対的な移動の
間、該金型ベースを後者の位置に維持する段階と
を含む特許請求の範囲第６項記載の方法。 １０ 前記ホツトパリソンを分子の延伸温度まで
加熱する段階と、該ホツトパリソンを前記クラン
ピング及び吹込ピン組立体による係合のための、
前記熱金型に隣接する位置に移送させる段階とを
含む特許請求の範囲第６項記載の方法。 １１ 前記プラスチツクがポリエチレンテレフタ
レートからなり、前記熱金型が約120℃〜250℃の
範囲内の温度にあり、且つ前記冷金型が約１℃〜
100℃の範囲内の温度にある特許請求の範囲第６
項記載の方法。 １２ プラスチツク材料がポリエチレンテレフタ
レートからなり、且つヒートセツトパラメータが ヒートセツト温度 120〜250℃ ヒートセツト時間 １〜10秒 移送成形圧 0.07〜2.1Kg／cm2（１〜30p.s.i.） 移送時間 0.8〜15秒 急冷温度 １〜100℃ 急冷時間 0.5〜10秒 からなる特許請求の範囲第６項記載の方法。 １３ 前記冷金型が閉じた後に、該容器と該冷金
型との間の密接な冷却接触を与えるために、前記
容器の内部加圧を、移送成形圧よりも高い圧力ま
で増加させる段階を含む特許請求の範囲第６項記
載の方法。 １４ 開口端と密閉端とを有する中空パリソンか
ら部分結晶二軸延伸ヒートセツト中空プラスチツ
ク容器を製造する方法であつて、 状態調節ステーシヨンにおいて、ホツトプラス
チツクパリソンをその分子の延伸温度の範囲内の
温度にまで加熱し、 前記ホツトパリソンを吹込成形及びヒートセツ
トステーシヨンにおける熱金型に隣接する位置に
移送させ、 その分子の延伸温度の範囲内の温度にあるプラ
スツチクパリソンの開口端をクランピング及び吹
込ピン組立体に係合し、 前記係合したホツトパリソンと軸方向に整合す
る金型ベースの位置を定め、 該金型ベースの周囲を熱金型で取り囲み、該熱
金型はヒートセツト温度にあり、 前記熱金型及び金型ベース内の前記プラスチツ
クパリソンを、該クランピング及び吹込ピン組立
体を介する内部加圧によつて膨張させて、該プラ
スチツクパリソンの二軸延伸を引き起こし、該プ
ラスチツクパリソンを強制的に該熱金型に密接に
接触させて合致させ、二軸延伸した容器に部分的
な結晶化を引き起こすのに十分な時間だけ、該内
部加圧によつて該熱金型と二軸延伸した該容器と
の間の接触を維持し、 該容器の内部加圧を減少させ、 その後、前記金型ベースと吹込成形された中空
のホツト容器のベースとの係合を維持し、且つ前
記クランピング及び吹込ピン組立体と吹込成形さ
れた中空の前記ホツト容器の開口端との係合を維
持しつつ前記熱金型を開き、 該容器の低い内部加圧を維持して有為な収縮を
防止し、そして 少なくとも収縮を防止するのに十分な減少した
内部加圧を維持しつつ、該金型ベース並びに該ク
ランピング及び吹込ピン組立体を、前記開放熱金
型に隣接する位置から、前記開放冷金型に隣接す
る位置まで、相対的に移動させることによつて、
二軸延伸した容器を冷却ステーションにおける開
放冷金型に隣接する位置に移送させ、該冷金型は
該熱金型の温度よりも実質的に低い温度にあり、 該金型ベース並びに吹込成形された前記ホツト
容器と係合している前記クランピング及び吹込ピ
ン組立体の周囲を、該冷金型で取り囲むことによ
つて該冷金型内に該容器を閉じ込め、 収縮を防止するのに十分な時間だけ内部加圧を
維持することによつて、該容器を該冷金型の閉じ
込めに抗して保持し、 該容器から圧力を抜き、 該冷金型を開き、 該容器を取り出し、そして 該熱金型及び該冷金型と関係する該金型ベース
並びに該クランピング及び吹込ピン組立体を移動
させて、該金型ベース並びに該クランピング及び
吹込ピン組立体を該熱金型に隣接する位置に至ら
せることからなる前記方法。 １５ 前記金型ベースとクランピング及び吹込ピ
ン組立体との間の前記相対的な移動が、前記熱金
型と冷金型との間に、該金型ベース並びに該クラ
ンピング及び吹込ピン組立体を移動させること、
並びに該熱金型及び該冷金型を静止状態に維持す
ることによつて達成される特許請求の範囲第１４
項記載の方法。 １６ 前記金型ベース並びにクランピグン及び吹
込ピン組立体と前記熱金型並びに冷金型との間の
前記相対的な移動が、該熱金型及び該冷金型を、
前記金型ベース並びに前記クランピング及び吹込
ピン組立体に対して、移動させ、且つ該金型ベー
ス並びに該クランピング及び吹込ピン組立体を静
止状態に維持することによつて達成される特許請
求の範囲第１４項記載の方法。 １７ 前記ホツトパリソンの周囲を前記熱金型で
取り囲む前に、前記金型ベースを前記クランピン
グ及び吹込ピン組立体に向かつて軸方向に移動さ
せる段階と、前記冷金型を開いた後に、該金型ベ
ースを該クランピング及び吹込ピン組立体から離
隔する軸方向に移動させ、且つ該金型ベース並び
に該クランピング及び吹込ピン組立体を、該冷金
型に隣接する位置に至らせる前記相対的な移動の
間、該金型ベースを後者の位置に維持する段階と
を含む特許請求の範囲第１４項記載の方法。 １８ 前記プラスチツクがポリエチレンテレフタ
レートからなり、前記熱金型が約120℃〜250℃の
範囲内の温度にあり、且つ前記冷金型が約１℃〜
100℃の範囲内の温度にある特許請求の範囲第１
４項記載の方法。 １９ プラスチツク材料がポリエチレンテレフタ
レートからなり、且つヒートセツトパラメータが ヒートセツト温度 120〜250℃ ヒートセツト時間 １〜10秒 移送成形圧 0.07〜2.1Kg／cm2（１〜30p.s.i.） 移送時間 0.8〜15秒 急冷温度 １〜100℃ 急冷時間 0.5〜10秒 からなる特許請求の範囲第１４項記載の方法。 ２０ 前記冷金型が閉じた後に、 該容器と該冷金型との間の密接な冷却接触を与
えるために、前記容器の内部加圧を、前記移送成
形圧よりも高い圧力まで増加させる段階を含む特
許請求の範囲第１４項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/021,894 US4839127A (en) | 1987-03-04 | 1987-03-04 | Method of making partially crystalline biaxially oriented hollow plastic heat set containers |
| US021,894 | 1987-03-04 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63230319A JPS63230319A (ja) | 1988-09-26 |
| JPH0533892B2 true JPH0533892B2 (ja) | 1993-05-20 |
Family
ID=21806710
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63038801A Granted JPS63230319A (ja) | 1987-03-04 | 1988-02-23 | 部分結晶二軸延伸ヒートセツト中空プラスチツク容器を製造する方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4839127A (ja) |
| JP (1) | JPS63230319A (ja) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5017325A (en) * | 1988-10-04 | 1991-05-21 | Cordis Corporation | Stretch-blow molding method for manufacturing balloons for medical devices |
| US5223205A (en) * | 1988-10-04 | 1993-06-29 | Cordis Corporation | Method for manufacturing balloons for medical devices |
| US5055024A (en) * | 1988-10-04 | 1991-10-08 | Cordis Corporation | Apparatus for manufacturing balloons for medical devices |
| US4938676A (en) * | 1988-10-04 | 1990-07-03 | Cordis Corporation | Apparatus for manufacturing balloons for medical devices |
| DE69025451T2 (de) * | 1989-10-23 | 1996-07-04 | Nissei Asb Machine Co Ltd | Verfahren zum Herstellen von biaxial orientierten Behältern und Vorrichtung zum Herstellen derselben |
| US5352402A (en) * | 1989-10-23 | 1994-10-04 | Nissei Asb Machine Co., Ltd. | Method and apparatus for manufacturing biaxially oriented, thermally stable, blown containers |
| EP0653982B2 (en) † | 1992-07-07 | 2001-01-03 | Continental Pet Technologies, Inc. | Method of forming container with high-crystallinity sidewall and low-clystallinity base |
| DE69327975D1 (de) * | 1992-09-22 | 2000-04-06 | Pepsico Inc | Temperierbare blasform und wärmebehandlung von gegenständen |
| US5702665A (en) * | 1995-01-31 | 1997-12-30 | Valyi; Emery I. | Process for heat treating thermoplastic containers |
| WO2001062471A1 (en) * | 2000-02-25 | 2001-08-30 | Tjandra Limanjaya | Hot fill container |
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