JPH05339680A - 耐食性を高めた快削オーステナイトステンレス鋼とその製造方法 - Google Patents
耐食性を高めた快削オーステナイトステンレス鋼とその製造方法Info
- Publication number
- JPH05339680A JPH05339680A JP4147696A JP14769692A JPH05339680A JP H05339680 A JPH05339680 A JP H05339680A JP 4147696 A JP4147696 A JP 4147696A JP 14769692 A JP14769692 A JP 14769692A JP H05339680 A JPH05339680 A JP H05339680A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- corrosion resistance
- stainless steel
- free
- cutting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｃｒ：１６〜２０％、Ｎｉ：
６〜１２％、Ｍｏ：２．０％以下およびＳ：０．０５〜
０．２％を含有し、％Ｍｎ／％Ｓ≦２、０：１００ppm
以下、Ｎ：２００ppm 以下であって残部が実質上Ｆｅか
らなるオーステナイトステンレス鋼。製造に当り、熱間
圧延の仕上げ圧延を、温度１０００℃以下、減面率２０
％以上で行なうことが好ましい。 【効果】 高い被削性を維持したまま、耐食性を向上さ
せることができる。
Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｃｒ：１６〜２０％、Ｎｉ：
６〜１２％、Ｍｏ：２．０％以下およびＳ：０．０５〜
０．２％を含有し、％Ｍｎ／％Ｓ≦２、０：１００ppm
以下、Ｎ：２００ppm 以下であって残部が実質上Ｆｅか
らなるオーステナイトステンレス鋼。製造に当り、熱間
圧延の仕上げ圧延を、温度１０００℃以下、減面率２０
％以上で行なうことが好ましい。 【効果】 高い被削性を維持したまま、耐食性を向上さ
せることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、機械加工時の被削性が
良好であって、使用中の耐食性が高いことを要求される
用途に適したオーステナイトステンレス鋼に関する。
良好であって、使用中の耐食性が高いことを要求される
用途に適したオーステナイトステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼は一般に粘くて熱伝導度が
低く、切削に当って工具と切り屑とが凝着しやすいた
め、被削性がよくない。 とくにオーステナイト系のス
テンレス鋼は、加工硬化の度合が高いので切削加工が困
難である。 この点を改善したものとして、特定量のＳ
を含有させた快削ステンレス鋼（たとえばＳＵＳ３０
３）がある。
低く、切削に当って工具と切り屑とが凝着しやすいた
め、被削性がよくない。 とくにオーステナイト系のス
テンレス鋼は、加工硬化の度合が高いので切削加工が困
難である。 この点を改善したものとして、特定量のＳ
を含有させた快削ステンレス鋼（たとえばＳＵＳ３０
３）がある。
【０００３】ところが、ステンレス鋼のＳ含有量を高め
ると、耐食性が低下する。 切削加工によって製作した
木ねじ、ボルト、ナット、バルブ、シャフトそのほかの
機械部品を腐食性の雰囲気で使用するとき、ステンレス
鋼本来の耐食性を期待できないことが多い。
ると、耐食性が低下する。 切削加工によって製作した
木ねじ、ボルト、ナット、バルブ、シャフトそのほかの
機械部品を腐食性の雰囲気で使用するとき、ステンレス
鋼本来の耐食性を期待できないことが多い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、Ｓを
含有する快削オーステナイトステンレス鋼の耐食性を改
善し、良好な被削性と耐食性とを両立させたものを提供
することにある。 耐食性を高めた快削オーステナイト
ステンレス鋼の製造に好適な方法を提供することも、本
発明の目的に含まれる。
含有する快削オーステナイトステンレス鋼の耐食性を改
善し、良好な被削性と耐食性とを両立させたものを提供
することにある。 耐食性を高めた快削オーステナイト
ステンレス鋼の製造に好適な方法を提供することも、本
発明の目的に含まれる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の耐食性を高めた
快削オーステナイトステンレス鋼は、基本的な合金組成
として、重量で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％
以下、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｃｒ：１６〜２０％、
Ｎｉ：６〜１２％およびＭｏ：２．０％以下に加えて
Ｓ：０．０５〜０．２％を含有し、％Ｍｎ／％Ｓ≦２、
０：１００ppm 以下、Ｎ：２００ppm 以下であって残部
が実質上Ｆｅからなる合金組成を有する。
快削オーステナイトステンレス鋼は、基本的な合金組成
として、重量で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％
以下、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｃｒ：１６〜２０％、
Ｎｉ：６〜１２％およびＭｏ：２．０％以下に加えて
Ｓ：０．０５〜０．２％を含有し、％Ｍｎ／％Ｓ≦２、
０：１００ppm 以下、Ｎ：２００ppm 以下であって残部
が実質上Ｆｅからなる合金組成を有する。
【０００６】この快削オーステナイトステンレス鋼は、
上記の基本的な合金組成に加えて、Ｃｏ：０．３％以下
およびＣｕ：２．０％以下の１種または２種を含有する
ことができる。
上記の基本的な合金組成に加えて、Ｃｏ：０．３％以下
およびＣｕ：２．０％以下の１種または２種を含有する
ことができる。
【０００７】このステンレス鋼はまた、上記の基本的な
合金組成に加えて、Ｓｅ：０．２５％以下およびＣａ：
０．０２％以下の１種または２種を含有することができ
る。
合金組成に加えて、Ｓｅ：０．２５％以下およびＣａ：
０．０２％以下の１種または２種を含有することができ
る。
【０００８】これらの任意に添加する合金成分の二つの
グループは、あわせて使用できることはもちろんであ
る。
グループは、あわせて使用できることはもちろんであ
る。
【０００９】本発明の耐食性を高めた快削ステンレス鋼
の製造方法は、上記いずれかの合金組成をもつステンレ
ス鋼を熱間圧延により加工する工程を含み、仕上げ圧延
工程を温度１０００℃以下、減面率２０％以上の条件で
実施することを特徴とする。
の製造方法は、上記いずれかの合金組成をもつステンレ
ス鋼を熱間圧延により加工する工程を含み、仕上げ圧延
工程を温度１０００℃以下、減面率２０％以上の条件で
実施することを特徴とする。
【００１０】
【作用】本発明の耐食性を高めた快削オーステナイトス
テンレス鋼において、合金組成を前記のように定めた理
由はつぎのとおりである。
テンレス鋼において、合金組成を前記のように定めた理
由はつぎのとおりである。
【００１１】Ｃ：０．０８％以下 ＣはＣｒの炭化物を形成して耐食性を低下させるから、
含有量は低い方がよい。 しかし極端に低炭素とするこ
とはコスト面で不利であるから、０．０８％を上限とし
た。
含有量は低い方がよい。 しかし極端に低炭素とするこ
とはコスト面で不利であるから、０．０８％を上限とし
た。
【００１２】Ｓｉ：１．０％以下 Ｓｉは脱酸剤として入ってくるが、含有量が高くなると
熱間加工性を低くするので、支障のない限度として１．
０％を定めた。
熱間加工性を低くするので、支障のない限度として１．
０％を定めた。
【００１３】Ｍｎ：０．１〜０．５％ Ｍｎは脱酸剤および脱硫剤として作用するとともに、鋼
中で硫化物系介在物ＭｎＳとなって被削性に寄与する
が、ＭｎＳは耐食性を低下させるから、Ｍｎは少量に止
めた方がよい。 脱酸効果の観点から０．１％以上の添
加を要し、耐食性の低下が著しくならない限度が０．５
％である。
中で硫化物系介在物ＭｎＳとなって被削性に寄与する
が、ＭｎＳは耐食性を低下させるから、Ｍｎは少量に止
めた方がよい。 脱酸効果の観点から０．１％以上の添
加を要し、耐食性の低下が著しくならない限度が０．５
％である。
【００１４】Ｃｒ：１６〜２０％ ステンレス鋼として十分な耐食性を得るためには、Ｃｒ
を１６％以上存在させなければならない。 その量が多
いほど耐食性が高いが、２０％を超えるとフェライトが
生成しやすくなり、熱間加工性を損なうから、この値を
上限とした。
を１６％以上存在させなければならない。 その量が多
いほど耐食性が高いが、２０％を超えるとフェライトが
生成しやすくなり、熱間加工性を損なうから、この値を
上限とした。
【００１５】Ｎｉ：６〜１２％ よく知られているようにＮｉはオーステナイト生成元素
であり、耐食性の一端を担っている。 ６％未満では組
織が不安定で、マルテンサイトが生成しやすい。 多量
の方が安定なオーステナイト組織が得られるが、あまり
多くしても価格に見合う意味はないから、１２％以内に
止める。
であり、耐食性の一端を担っている。 ６％未満では組
織が不安定で、マルテンサイトが生成しやすい。 多量
の方が安定なオーステナイト組織が得られるが、あまり
多くしても価格に見合う意味はないから、１２％以内に
止める。
【００１６】Ｍｏ：２．０％以下 耐食性の向上に有効である。 多すぎると熱間加工性に
とって好ましくないから、２．０％以下の添加量とす
る。
とって好ましくないから、２．０％以下の添加量とす
る。
【００１７】％Ｍｎ／％Ｓ≦２ この比は耐食性の観点から小さい方がよい。 ２を超え
ると硫化物系介在物中のＭｎＳの比率が高くなり、耐食
性の低下が著しくなる。
ると硫化物系介在物中のＭｎＳの比率が高くなり、耐食
性の低下が著しくなる。
【００１８】Ｏ：１００ppm 以下 耐食性、熱間加工性のどちらにとっても、Ｏ量は低い方
が好ましい。 通常の精錬で比較的容易に達成でき、か
つ耐食性と熱間加工性に支障のない限界として、１００
ppm を定めた。
が好ましい。 通常の精錬で比較的容易に達成でき、か
つ耐食性と熱間加工性に支障のない限界として、１００
ppm を定めた。
【００１９】Ｎ：２００ppm 以下 一般にＮは耐食性を改善するといわれているが、イオウ
快削鋼においてＮ量を高くすると、耐食性はかえって悪
くなる。 同時に熱間加工性もひどく低下し、圧延も鍛
造もできなくなることがわかった。 このような悪影響
がない許容限界が２００ppm である。
快削鋼においてＮ量を高くすると、耐食性はかえって悪
くなる。 同時に熱間加工性もひどく低下し、圧延も鍛
造もできなくなることがわかった。 このような悪影響
がない許容限界が２００ppm である。
【００２０】任意に添加する合金成分の二つのグループ
は、それぞれ下記の作用をもち、下記の理由で組成が限
定される。
は、それぞれ下記の作用をもち、下記の理由で組成が限
定される。
【００２１】Ｃｏ：０．３％以下およびＣｕ：２．０％
以下の１種または２種 いずれも耐食性のいっそうの向上に寄与するから、所望
に応じて添加する。Ｃｏのこの作用は、安定な複炭化物
の生成にもとづく。 それぞれの上限値を超えると熱間
加工性が悪くなるので、０．３％または２．０％までの
添加量をえらぶ。
以下の１種または２種 いずれも耐食性のいっそうの向上に寄与するから、所望
に応じて添加する。Ｃｏのこの作用は、安定な複炭化物
の生成にもとづく。 それぞれの上限値を超えると熱間
加工性が悪くなるので、０．３％または２．０％までの
添加量をえらぶ。
【００２２】Ｓｅ：０．２５％以下およびＣａ：０．０
２％以下の１種または２種 ともに、被削性をさらに高めたい場合に、一方または両
方を添加する。 熱間加工性を害しないようにとの配慮
から、それぞれの添加量の限界を上のように定めた。
２％以下の１種または２種 ともに、被削性をさらに高めたい場合に、一方または両
方を添加する。 熱間加工性を害しないようにとの配慮
から、それぞれの添加量の限界を上のように定めた。
【００２３】本発明の製造方法において、熱間圧延の仕
上げ工程を、温度１０００℃以下、減面率２０％以上の
条件で実施するのは、硫化物系介在物を微細化するため
である。 Ｍｎ含有量を０．５％以下に抑え、かつ％Ｍ
ｎ／％Ｓの比を２以下に止めた合金組成によって、本発
明の快削オーステナイトステンレス鋼に含まれる介在物
中の、ＭｎＳの量は比較的小さい。 ＭｎＳは高温では
容易に変形したり凝集したりする傾向があるが、仕上げ
圧延温度を低くし、かつある限度以上の強い変形を加え
ることによって、ＭｎＳ粒子は微細化され、そのままの
状態で鋼中に存在する。 それにより、ＭｎＳ粒子を起
点とする腐食が進行しにくくなり、耐食性の向上に役立
つ。
上げ工程を、温度１０００℃以下、減面率２０％以上の
条件で実施するのは、硫化物系介在物を微細化するため
である。 Ｍｎ含有量を０．５％以下に抑え、かつ％Ｍ
ｎ／％Ｓの比を２以下に止めた合金組成によって、本発
明の快削オーステナイトステンレス鋼に含まれる介在物
中の、ＭｎＳの量は比較的小さい。 ＭｎＳは高温では
容易に変形したり凝集したりする傾向があるが、仕上げ
圧延温度を低くし、かつある限度以上の強い変形を加え
ることによって、ＭｎＳ粒子は微細化され、そのままの
状態で鋼中に存在する。 それにより、ＭｎＳ粒子を起
点とする腐食が進行しにくくなり、耐食性の向上に役立
つ。
【００２４】
【実施例】表１に示す合金組成の鋼を溶製し、造塊した
のち分塊圧延とそれに続く熱間圧延を行なった。 熱間
圧延の仕上げ圧延工程の温度および減面率は、表２に示
すとおりである。
のち分塊圧延とそれに続く熱間圧延を行なった。 熱間
圧延の仕上げ圧延工程の温度および減面率は、表２に示
すとおりである。
【００２５】圧延材から被削性試験片を採取し、表３に
示す条件で切削試験（長手旋削）を行なって、工具摩耗
量を測定することにより被削性を評価した。 あわせ
て、耐食性試験片を採取して、５％硫酸中に６時間浸漬
する腐食試験を行なって、その間の減量率を測定するこ
とにより耐食性の評価をした。 それらの結果を、表２
にあわせて示す。
示す条件で切削試験（長手旋削）を行なって、工具摩耗
量を測定することにより被削性を評価した。 あわせ
て、耐食性試験片を採取して、５％硫酸中に６時間浸漬
する腐食試験を行なって、その間の減量率を測定するこ
とにより耐食性の評価をした。 それらの結果を、表２
にあわせて示す。
【００２６】表２のデータから明らかなように、本発明
に従う合金組成を有するステンレス鋼は、被削性、耐食
性とも、発明の範囲外の合金組成のものよりすぐれてい
る。ＣｏまたはＣｕを添加したものは耐食性が高く、Ｓ
ｅやＣａを含有するものは被削性がいっそうすぐれてい
る。 また、仕上げ圧延の条件を本発明に従って選択し
たものは、そうでないものより耐食性が良い。
に従う合金組成を有するステンレス鋼は、被削性、耐食
性とも、発明の範囲外の合金組成のものよりすぐれてい
る。ＣｏまたはＣｕを添加したものは耐食性が高く、Ｓ
ｅやＣａを含有するものは被削性がいっそうすぐれてい
る。 また、仕上げ圧延の条件を本発明に従って選択し
たものは、そうでないものより耐食性が良い。
【００２７】 表 １ 合 金 組 成（重量％，残部Fe）No． C Si Mn Cr Ni Mo S Co／Cu Se／Ca %Mn/%S 実施例 １ 0.07 0.52 0.16 18.21 7.43 1.15 0.08 2.0 ２ 0.06 0.54 0.20 18.50 8.00 1.30 0.11 1.8 ３ 0.04 0.56 0.22 18.34 8.25 0.80 0.15 1.5 ４ 0.03 0.51 0.34 18.72 8.50 0.20 0.17 2.0 ５ 0.05 0.54 0.34 18.80 8.75 0.75 0.18 Cu 1.50 1.9 ６ 0.06 0.53 0.24 18.95 8.23 1.17 0.16 Cu 1.70 1.5 ７ 0.07 0.54 0.13 18.35 8.80 1.75 0.13 Co 0.18 1.0 Cu 1.40 ８ 0.07 0.53 0.20 18.42 8.90 1.35 0.17 Cu 1.35 1.2 ９ 0.06 0.52 0.09 18.51 9.01 1.65 0.09 Co 0.25 1.1 Cu 1.71 10 0.05 0.50 0.10 18.44 9.25 1.20 0.10 Cu 1.40 1.0 11 0.04 0.53 0.08 18.73 9.80 1.25 0.09 Cu 1.32 0.9 12 0.05 0.54 0.20 18.67 10.00 1.35 0.12 Cu 1.10 Se 0.20 1.7 13 0.01 0.55 0.21 18.59 10.20 1.33 0.14 Cu 0.90 Se 0.18 1.5 Ca 0.01 14 0.03 0.52 0.30 18.73 11.50 1.20 0.19 Co 0.18 Ca 0.02 1.6 Cu 0.80 15 0.07 0.45 0.25 18.25 6.50 1.05 0.18 Co 0.20 Se 0.15 1.4 Cu 1.00 16 0.06 0.40 0.31 18.35 7.00 1.10 0.17 Co 0.20 Se 0.17 1.8 Cu 1.20 Ca 0.01 17 0.07 0.56 0.21 18.23 8.15 0.95 0.17 1.2 18 0.05 0.55 0.33 18.75 8.37 0.75 0.18 Cu 1.48 1.8 19 0.05 0.56 0.23 18.70 9.98 1.28 0.12 Cu 1.15 Se 0.19 1.9 比較例 21 0.08 0.90 0.70 18.21 8.23 0.80 0.15 4.7 22 0.09 1.00 1.00 18.50 8.70 1.20 0.22 4.5 23 0.10 1.10 1.20 18.70 9.00 1.50 0.25 4.8 24 0.10 1.00 1.80 18.45 11.50 2.20 0.30 6.0 25 0.10 1.20 2.00 18.23 12.50 3.00 0.28 7.1 表 ２ 仕上げ圧延条件 被削性 耐食性 No． 温 度 減面率 工具摩耗 腐食減量 （℃） （％） (mm) （g/ｍ2・ｈ） 実施例 １ ９００ ３０ ０．８ ０．１６ ２ ９５０ ２５ ０．９ ０．１５ ３ ９００ ２３ ０．８ ０．１３ ４ ８７０ ２４ ０．９ ０．１５ ５ ８５０ ２３ ０．９ ０．１２ ６ ９００ ２５ ０．８ ０．１１ ７ ９００ ２８ ０．８ ０．１０ ８ ９２０ ２７ ０．９ ０．１３ ９ ９１０ ２５ ０．９ ０．１２ １０ ９００ ２５ ０．９ ０．１４ １１ ８８０ ２０ ０．９ ０．１２ １２ ８７０ ２２ ０．６ ０．１３ １３ ８７０ ２３ ０．７ ０．１５ １４ ９００ ２５ ０．８ ０．１１ １５ ９００ ２６ ０．６ ０．１０ １６ ９００ ２５ ０．５ ０．１５ １７ １０５０ １５ １．０ ０．１７ １８ １０５０ １５ １．１ ０．１５ １９ １０５０ １５ ０．８ ０．１５ 比較例 ２１ １０００ １５ １．０ ０．３０ ２２ １１００ １５ ０．９ ０．３２ ２３ １１００ １５ １．１ ０．２９ ２４ １１００ ２０ ０．９ ０．２８ ２５ １１００ ２０ １．２ ０．３５ 表 ３切削試験条件 工 具 超硬Ｐ１０ 送 り ０．０８mm／rev. 切込み １mm 切削長さ ２２mm 切削速度 ３０ｍ／min.被削性評価
工具摩耗量
工具摩耗量
【００２８】
【発明の効果】本発明の快削オーステナイトステンレス
鋼は、被削性向上に有効な量のＳを含有するにもかかわ
らず、耐食性が高い。 従って、ボルト、ナットや種々
の機械部品を製作するときには快削ステンレス鋼のもつ
高い被削性を享受でき、それら製品の使用時には良好な
耐食性を発揮することができる。 任意に添加する合金
成分を含有するものは、それに応じた耐食性の、または
被削性のいっそうの改善がみられる。
鋼は、被削性向上に有効な量のＳを含有するにもかかわ
らず、耐食性が高い。 従って、ボルト、ナットや種々
の機械部品を製作するときには快削ステンレス鋼のもつ
高い被削性を享受でき、それら製品の使用時には良好な
耐食性を発揮することができる。 任意に添加する合金
成分を含有するものは、それに応じた耐食性の、または
被削性のいっそうの改善がみられる。
【００２９】この快削オーステナイトステンレス鋼を本
発明に従う仕上げ圧延条件で製造すれば、高い耐食性を
確保することができる。
発明に従う仕上げ圧延条件で製造すれば、高い耐食性を
確保することができる。
Claims (5)
- 【請求項１】 重量で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｃｒ：１６〜
２０％、Ｎｉ：６〜１２％およびＭｏ：２．０％以下に
加えてＳ：０．０５〜０．２％を含有し、％Ｍｎ／％Ｓ
≦２、０：１００ppm 以下、Ｎ：２００ppm 以下であっ
て残部が実質上Ｆｅからなる合金組成を有する、耐食性
を高めた快削オーステナイトステンレス鋼。 - 【請求項２】 請求項１に記載の合金組成に加えて、Ｃ
ｏ：０．３％以下およびＣｕ：２．０％以下の１種また
は２種を含有する快削オーステナイトステンレス鋼。 - 【請求項３】 請求項１に記載の合金組成に加えて、Ｓ
ｅ：０．２５％以下およびＣａ：０．０２％以下の１種
または２種を含有する快削オーステナイトステンレス
鋼。 - 【請求項４】 請求項１に記載の合金組成に加えて、Ｃ
ｏ：０．１〜０．３％およびＣｕ：２．０％以下の１種
または２種、およびＳｅ：０．２５％以下およびＣａ：
０．０２％以下の１種または２種を含有する快削オース
テナイトステンレス鋼。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれかに記載の合金組
成をもつステンレス鋼を熱間圧延により加工する工程を
含み、仕上げ圧延工程を温度１０００℃以下、減面率２
０％以上の条件で実施することを特徴とする耐食性を高
めた快削ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4147696A JPH05339680A (ja) | 1992-06-08 | 1992-06-08 | 耐食性を高めた快削オーステナイトステンレス鋼とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4147696A JPH05339680A (ja) | 1992-06-08 | 1992-06-08 | 耐食性を高めた快削オーステナイトステンレス鋼とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05339680A true JPH05339680A (ja) | 1993-12-21 |
Family
ID=15436199
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4147696A Pending JPH05339680A (ja) | 1992-06-08 | 1992-06-08 | 耐食性を高めた快削オーステナイトステンレス鋼とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05339680A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0736610A1 (fr) * | 1995-04-07 | 1996-10-09 | UGINE SAVOIE (société anonyme) | Acier inoxydable austénitique resulfuré à usinabilité améliorée, utilisé notamment dans le domaine de l'usinage à très grande vitesse de coupe et le domaine du décolletage |
| JP2002167655A (ja) * | 2000-09-25 | 2002-06-11 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱性および被削性にすぐれたステンレス鋳鋼 |
| JP2013104075A (ja) * | 2011-11-11 | 2013-05-30 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 複相介在物を有する快削ステンレス鋼 |
-
1992
- 1992-06-08 JP JP4147696A patent/JPH05339680A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0736610A1 (fr) * | 1995-04-07 | 1996-10-09 | UGINE SAVOIE (société anonyme) | Acier inoxydable austénitique resulfuré à usinabilité améliorée, utilisé notamment dans le domaine de l'usinage à très grande vitesse de coupe et le domaine du décolletage |
| FR2732694A1 (fr) * | 1995-04-07 | 1996-10-11 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austenitique resulfure a usinabilite amelioree, utilise notamment dans le domaine de l'usinage a tres grande vitesse de coupe et le domaine du decolletage |
| US5656237A (en) * | 1995-04-07 | 1997-08-12 | Ugine Savoie | Resulfurized austenitic stainless steel with improved machinability |
| JP2002167655A (ja) * | 2000-09-25 | 2002-06-11 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱性および被削性にすぐれたステンレス鋳鋼 |
| JP2013104075A (ja) * | 2011-11-11 | 2013-05-30 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 複相介在物を有する快削ステンレス鋼 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0732418B1 (en) | Highly corrosion-resistant martensitic stainless steel with excellent weldability and process for producing the same | |
| JP2001355048A (ja) | フェライト系快削ステンレス鋼 | |
| JPH0253506B2 (ja) | ||
| JP2000160284A (ja) | 快削鋼 | |
| JPH0253505B2 (ja) | ||
| JP3483800B2 (ja) | アウトガス特性に優れた快削ステンレス鋼 | |
| JPH05339680A (ja) | 耐食性を高めた快削オーステナイトステンレス鋼とその製造方法 | |
| JPH06271975A (ja) | 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼およびその製法 | |
| US4784828A (en) | Low carbon plus nitrogen, free-machining austenitic stainless steel | |
| JP3297500B2 (ja) | 被削性の優れた高強度棒鋼 | |
| JP2002038241A (ja) | 快削ステンレス鋼 | |
| JPH0425344B2 (ja) | ||
| JPH0441651A (ja) | 被削性の優れた耐食オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH05239589A (ja) | 高強度非調質鋼 | |
| JPS60152661A (ja) | 食品機器用含Ｂｉオーステナイト系ステンレス快削鋼 | |
| JP2001234298A (ja) | オーステナイト系Ｃａ添加快削ステンレス鋼 | |
| CA1301489C (en) | Cold drawn free-machining resulfurized and rephosphorized steel bars having controlled mechanical properties and controlled machinability | |
| JP2989766B2 (ja) | 疲労特性および被削性に優れた肌焼鋼 | |
| JP3603461B2 (ja) | 高硬度非磁性ステンレス鋼および高硬度非磁性ステンレス鋼線材 | |
| JPS581062A (ja) | 耐食耐摩耗鋳鋼 | |
| JPH04228536A (ja) | 耐摩耗性に優れた鋼 | |
| JPH09291341A (ja) | 冷間加工用オーステナイト系快削ステンレス鋼 | |
| JP2000328182A (ja) | 熱間加工性に優れる機械構造用快削鋼 | |
| JP2563164B2 (ja) | 高強度非調質強靭鋼 | |
| JP3065495B2 (ja) | 被削性、耐食性および熱間加工性に優れた快削ステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20040615 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A762 | Written abandonment of application |
Effective date: 20040722 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A762 |