JPH0536603B2 - - Google Patents
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- JPH0536603B2 JPH0536603B2 JP59017058A JP1705884A JPH0536603B2 JP H0536603 B2 JPH0536603 B2 JP H0536603B2 JP 59017058 A JP59017058 A JP 59017058A JP 1705884 A JP1705884 A JP 1705884A JP H0536603 B2 JPH0536603 B2 JP H0536603B2
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- Japan
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- turbine
- heat
- steam
- exhaust gas
- fan
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K7/00—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating
- F01K7/34—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating the engines being of extraction or non-condensing type; Use of steam for feed-water heating
- F01K7/40—Use of two or more feed-water heaters in series
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、蒸気原動所の排熱回収システムに関
するものである。
するものである。
第１図、第２図に従来技術のシステム構成を示
しているが、第１図は、誘引フアン１７、昇圧フ
アン１８をモータ駆動として場合を示し、第２図
は、誘引フアン１７を復水タービン駆動方式とし
た場合を示しており、他の部分は第１図、第２図
とも同じである。
しているが、第１図は、誘引フアン１７、昇圧フ
アン１８をモータ駆動として場合を示し、第２図
は、誘引フアン１７を復水タービン駆動方式とし
た場合を示しており、他の部分は第１図、第２図
とも同じである。
次に、第２図を用いて従来技術のシステム構成
について説明する。
について説明する。
主タービン１の排気は、復水器２にて、冷却水
と熱交換し、冷却、凝縮され復水となり、復水ポ
ンプ３にて昇圧され、ヒータ４，６，８において
抽気ライン５，７，９の抽気蒸気にて昇温され脱
気器１０に給水される。
と熱交換し、冷却、凝縮され復水となり、復水ポ
ンプ３にて昇圧され、ヒータ４，６，８において
抽気ライン５，７，９の抽気蒸気にて昇温され脱
気器１０に給水される。
脱気器１０にて抽気ライン１１の抽気蒸気によ
つて脱気された給水は、給水ポンプ１２によつて
ボイラに供給される。
つて脱気された給水は、給水ポンプ１２によつて
ボイラに供給される。
一方、ボイラ燃焼系は、押込フアン２２によつ
て、燃焼に必要な空気を昇圧し、必要に応じて蒸
気式空気予熱器２３にて予熱、更に排ガスの熱量
を再生式空気予熱器１５により収熱し、ボイラ火
炉内に供給される。
て、燃焼に必要な空気を昇圧し、必要に応じて蒸
気式空気予熱器２３にて予熱、更に排ガスの熱量
を再生式空気予熱器１５により収熱し、ボイラ火
炉内に供給される。
ボイラ火炉内で燃料（石炭、油、ガス等）が燃
焼し、その熱により蒸気を発生させ、タービン１
を回転させ電気を発生する。
焼し、その熱により蒸気を発生させ、タービン１
を回転させ電気を発生する。
ボイラ火炉、過熱器、再熱器等により給水、蒸
気に熱伝達して温度が低下した排ガスは、その段
階でも、約400℃程度の高熱で有り、その熱量を、
再生式空気予熱器１５により、前述の燃焼空気の
加熱に利用される。
気に熱伝達して温度が低下した排ガスは、その段
階でも、約400℃程度の高熱で有り、その熱量を、
再生式空気予熱器１５により、前述の燃焼空気の
加熱に利用される。
再生式空気予熱器１５の出口ガス温度は約130
℃程度で有るが、ガス中のダクトを集じん器１６
により除去し、誘引フアン１７、昇圧フアン１８
にて昇圧される事により、再び約140℃まで昇温
しガス−ガスヒータ１９に導入される。
℃程度で有るが、ガス中のダクトを集じん器１６
により除去し、誘引フアン１７、昇圧フアン１８
にて昇圧される事により、再び約140℃まで昇温
しガス−ガスヒータ１９に導入される。
ガス−ガスヒータ１９は、脱硫装置（湿式）２
０にて低下したガス温度（約45℃）を、公害対策
上の白煙防止温度（約95℃）まで再加熱する為設
置される。
０にて低下したガス温度（約45℃）を、公害対策
上の白煙防止温度（約95℃）まで再加熱する為設
置される。
脱硫装置にて、硫黄酸化物を除去し、既定温度
に昇温された排ガスは、煙突２１により大気中に
拡散、排出される。
に昇温された排ガスは、煙突２１により大気中に
拡散、排出される。
前述の誘引フアン１７を、誘引フアン駆動ター
ビン２６にて駆動する場合、主にタービン抽気
（本図例では脱気器１０に供給される抽気の一部）
により運転され、その排気は、タービン排気管２
７により復水器２に排出される。
ビン２６にて駆動する場合、主にタービン抽気
（本図例では脱気器１０に供給される抽気の一部）
により運転され、その排気は、タービン排気管２
７により復水器２に排出される。
誘引フアン駆動タービンの排気は、蒸気の如く
直接、復水器に連通する方法と、中間に誘引フア
ン駆動用蒸気タービン用復水器を介し、凝縮水と
して、タービンプラント側に回収する方法とが考
えられるが、基本的なシステム構成としては類似
のもので有る。
直接、復水器に連通する方法と、中間に誘引フア
ン駆動用蒸気タービン用復水器を介し、凝縮水と
して、タービンプラント側に回収する方法とが考
えられるが、基本的なシステム構成としては類似
のもので有る。
本方式（従来技術）においては誘引フアン駆動
用蒸気タービンの排気を復水器にて凝縮させる
為、下記の点で問題が有り解決すべき課題とされ
てきた。
用蒸気タービンの排気を復水器にて凝縮させる
為、下記の点で問題が有り解決すべき課題とされ
てきた。
(1) 誘引フアン駆動用蒸気タービンの排気熱量
（潜熱）を熱サイクルに回収できないので、主
タービンとの効率差分、熱効率が低下する。
（潜熱）を熱サイクルに回収できないので、主
タービンとの効率差分、熱効率が低下する。
(2) 誘引フアンをタービン駆動とし回転数制御を
行なう事によるダンパー等の絞り損失の低減、
フアン自体の効率向上による軸動力（所内動
力）の低減等による効率の向上分を、上記(1)に
より減殺するので、総合的な効率向上量が小さ
い。
行なう事によるダンパー等の絞り損失の低減、
フアン自体の効率向上による軸動力（所内動
力）の低減等による効率の向上分を、上記(1)に
より減殺するので、総合的な効率向上量が小さ
い。
本発明の目的は、従来の誘引フアン駆動、復水
形タービンがそを排気熱量を復水器により冷却水
中に放出する方式で有つた為、効率向上が小さく
設備費と運転経費が加味した総合経済性が低かつ
た点を、最適補機の選定、熱回収システムの構成
を行なう事によつて、蒸気タービンを利用し、復
水系と排ガス系の総合熱交換により、総合的熱効
率を大巾に改善した蒸気原動所を提供する。
形タービンがそを排気熱量を復水器により冷却水
中に放出する方式で有つた為、効率向上が小さく
設備費と運転経費が加味した総合経済性が低かつ
た点を、最適補機の選定、熱回収システムの構成
を行なう事によつて、蒸気タービンを利用し、復
水系と排ガス系の総合熱交換により、総合的熱効
率を大巾に改善した蒸気原動所を提供する。
従来、補機のタービン駆動化が給水ポンプにと
どまつていたのは、補機をタービン回転数により
速度制御する事によつて、所内動力を大巾に低減
可能であるにもかゝわらず、主タービンに較べて
熱効率の低い補機用、復水タービンの排気熱量を
復水器によつて、冷却水中に放出する方式である
為、総合的な熱効率の向上が少なく、設備費の上
昇を加味した経済性評価が低かつた事に有る。
どまつていたのは、補機をタービン回転数により
速度制御する事によつて、所内動力を大巾に低減
可能であるにもかゝわらず、主タービンに較べて
熱効率の低い補機用、復水タービンの排気熱量を
復水器によつて、冷却水中に放出する方式である
為、総合的な熱効率の向上が少なく、設備費の上
昇を加味した経済性評価が低かつた事に有る。
本発明は、誘引フアン駆動タービンの排気熱量
（潜熱）をヒートサイクル内に回収するシステム
を構成する事により、熱サイクルの効率を向上さ
せ得る点に着目し、第１段階としてボイラ排ガス
熱量をタービンプラント側給復水系に回収し、そ
れに伴ない低温となつたボイラ排ガス系に、誘引
フアン駆動タービンの排気熱量を供給する事によ
つて所定の排ガス温度を保持し全体としてプラン
ト出入口状態値を維持しつつ、蒸気原動所の熱効
率の大巾な改善を図るものである。
（潜熱）をヒートサイクル内に回収するシステム
を構成する事により、熱サイクルの効率を向上さ
せ得る点に着目し、第１段階としてボイラ排ガス
熱量をタービンプラント側給復水系に回収し、そ
れに伴ない低温となつたボイラ排ガス系に、誘引
フアン駆動タービンの排気熱量を供給する事によ
つて所定の排ガス温度を保持し全体としてプラン
ト出入口状態値を維持しつつ、蒸気原動所の熱効
率の大巾な改善を図るものである。
以下、本発明の実施例を第３図により説明す
る。
る。
主タービン１の排気は、復水器２にて冷却水と
熱交換し、冷却、凝縮された復水となり、復水ポ
ンプ３にて昇圧され、ヒータ４，６，８にて昇温
され脱気器１０に給水される。
熱交換し、冷却、凝縮された復水となり、復水ポ
ンプ３にて昇圧され、ヒータ４，６，８にて昇温
され脱気器１０に給水される。
この際、従来ボイラ排ガス系の脱硫装置出口低
温ガス（約45℃）を公害対策上の白煙防止温度
（約95℃）まで昇温する為、昇圧フアン出口高温
ガス（約140℃）により、再生式ガス−ガスヒー
タを使用して再加熱していた、ボイラ排ガス熱量
を本実施例においては、代替熱交換器として設置
された、低レベル節炭器３０に、復水ポンプ３出
口復水の一部を昇圧ポンプ２８、にて給水管２９
を経て通水し、復水側に収熱し、復水系（本例で
は第２ヒータ６出口）に回収する。この様に構成
することにより、ヒータ４，６に通水される復水
量は減少し、その結果、第１ヒータ４、第２ヒー
タ６にて、復水加熱の為、消費される抽気量が減
少し、その分、発電用として使用される蒸気量が
増加し、熱効率が向上する。
温ガス（約45℃）を公害対策上の白煙防止温度
（約95℃）まで昇温する為、昇圧フアン出口高温
ガス（約140℃）により、再生式ガス−ガスヒー
タを使用して再加熱していた、ボイラ排ガス熱量
を本実施例においては、代替熱交換器として設置
された、低レベル節炭器３０に、復水ポンプ３出
口復水の一部を昇圧ポンプ２８、にて給水管２９
を経て通水し、復水側に収熱し、復水系（本例で
は第２ヒータ６出口）に回収する。この様に構成
することにより、ヒータ４，６に通水される復水
量は減少し、その結果、第１ヒータ４、第２ヒー
タ６にて、復水加熱の為、消費される抽気量が減
少し、その分、発電用として使用される蒸気量が
増加し、熱効率が向上する。
低レベル節炭器３０出口復水温度は、復水系合
流部（本例では第２ヒータ６出口復水温度）に同
じになる様通水量を加減することにより、それよ
り下流側（第３ヒータ８、脱気器１０側）の運転
温度等の条件は従来と略、同一に保持される。
流部（本例では第２ヒータ６出口復水温度）に同
じになる様通水量を加減することにより、それよ
り下流側（第３ヒータ８、脱気器１０側）の運転
温度等の条件は従来と略、同一に保持される。
一方、ボイラ燃焼系は、押込フアン２２によつ
て燃焼に必要な空気を昇圧し、必要に応じて蒸気
式空気予熱器２３にて予熱、更に排ガスの熱量を
再生式空気予熱器１５により収熱し、ボイラ火炉
内に燃焼空気として供給される。
て燃焼に必要な空気を昇圧し、必要に応じて蒸気
式空気予熱器２３にて予熱、更に排ガスの熱量を
再生式空気予熱器１５により収熱し、ボイラ火炉
内に燃焼空気として供給される。
ボイラ内（火炉、過熱器、再熱器等）にて給
水、蒸気に熱伝達して約400℃まで低下した排ガ
スが、再生式空気予熱器１５により前述の燃焼空
気の予熱に利用されるのは、従来技術と同一であ
る。
水、蒸気に熱伝達して約400℃まで低下した排ガ
スが、再生式空気予熱器１５により前述の燃焼空
気の予熱に利用されるのは、従来技術と同一であ
る。
集じん器１６を経て、誘引フアン１７、昇圧フ
アン１８により昇圧された約140℃程度の排ガス
は、本発明による後述の蒸気・ガスヒータ３１と
の組合せで設置される低レベル節炭器３０にて約
35℃の復水を約120℃程度（第２ヒータ６出口温
度と同じ）に加熱することによつて排ガスの保有
熱量をタービンプラント復水系に熱回収する。
アン１８により昇圧された約140℃程度の排ガス
は、本発明による後述の蒸気・ガスヒータ３１と
の組合せで設置される低レベル節炭器３０にて約
35℃の復水を約120℃程度（第２ヒータ６出口温
度と同じ）に加熱することによつて排ガスの保有
熱量をタービンプラント復水系に熱回収する。
復水系への熱伝達により約70℃まで低下した排
ガスは、更に脱硫装置２０内における散水等によ
り約45℃程度まで温度が低下し、そのまゝ大気中
に排出すれば、水蒸気による白煙が煙突より排出
される事になる為、脱硫装置２０出口に設けた蒸
気−ガスヒータ３１にて、白煙防止温度（約95
℃）まで加熱後、煙突２１より大気中に拡散、排
出される。
ガスは、更に脱硫装置２０内における散水等によ
り約45℃程度まで温度が低下し、そのまゝ大気中
に排出すれば、水蒸気による白煙が煙突より排出
される事になる為、脱硫装置２０出口に設けた蒸
気−ガスヒータ３１にて、白煙防止温度（約95
℃）まで加熱後、煙突２１より大気中に拡散、排
出される。
この脱硫装置２０出口煙道に蒸気−ガスヒータ
３１を設置する事により、低圧低温の誘引フアン
駆動タービン２６の排気をライン２７で導くこと
によりこの排気の有するエネルギー（主として潜
熱）を、排ガス加熱用として有効に活用できる。
３１を設置する事により、低圧低温の誘引フアン
駆動タービン２６の排気をライン２７で導くこと
によりこの排気の有するエネルギー（主として潜
熱）を、排ガス加熱用として有効に活用できる。
即ち、従来技術による誘引フアン駆動タービン
の排気は、復水器冷却水中に放出されて、エネル
ギーの損失となつたが、前述の低レベル節炭器３
０と、蒸気−ガスヒータの最適な容量とシステム
の組合せによつて、排ガス中の熱量をタービンプ
ラント復水系に熱回収し、煙突入口排ガス側に誘
引フアン駆動タービンの排気潜熱を回収すること
が可能となり、プラント全体としての熱効率が向
上する。
の排気は、復水器冷却水中に放出されて、エネル
ギーの損失となつたが、前述の低レベル節炭器３
０と、蒸気−ガスヒータの最適な容量とシステム
の組合せによつて、排ガス中の熱量をタービンプ
ラント復水系に熱回収し、煙突入口排ガス側に誘
引フアン駆動タービンの排気潜熱を回収すること
が可能となり、プラント全体としての熱効率が向
上する。
第４図に本発明の第２の実施例を示す。
原理は第３図と同一で有する低レベル節炭器３
０におけるボイラ排ガスの熱量を第１ヒータ４入
口で全量回収しようとするもので、システム構成
が多少シンプルとなり、低レベル節炭器３０の伝
熱面積が小さくなる点が特徴である。
０におけるボイラ排ガスの熱量を第１ヒータ４入
口で全量回収しようとするもので、システム構成
が多少シンプルとなり、低レベル節炭器３０の伝
熱面積が小さくなる点が特徴である。
第５図に本発明の第３の実施例を示す。
原理は第３図と同一で有るが、誘引フアン駆動
タービン２６の抽気（排気より高圧となる）をラ
イン３３により蒸気−ガスヒータ３１の加熱に使
用し、負荷調整用として、排気を主タービン復水
器２又は別に設置される補機タービン用復水器に
排出するものである。
タービン２６の抽気（排気より高圧となる）をラ
イン３３により蒸気−ガスヒータ３１の加熱に使
用し、負荷調整用として、排気を主タービン復水
器２又は別に設置される補機タービン用復水器に
排出するものである。
第６図に本発明の第４の実施例を示す。
原理は第３図と同一で有るが、誘引フアン駆動
タービン２６の抽気（又は排気）をライン３３に
よつてボイラ燃焼空気予熱用の蒸気式空気予熱器
２３に導き、空気の加熱蒸気として利用するもの
である。
タービン２６の抽気（又は排気）をライン３３に
よつてボイラ燃焼空気予熱用の蒸気式空気予熱器
２３に導き、空気の加熱蒸気として利用するもの
である。
本方式の特徴は、駆動タービン２６の蒸気源の
選定、又は、フアン１７の動力との兼合いで、蒸
気−ガスヒータ３１にて収熱容量をオーバする様
なケースにおいて、その余剰蒸気を蒸気式空気予
熱器の加熱蒸気として活用しようとするもので、
この様な場合、熱効率の利得が大きいことが特徴
である。
選定、又は、フアン１７の動力との兼合いで、蒸
気−ガスヒータ３１にて収熱容量をオーバする様
なケースにおいて、その余剰蒸気を蒸気式空気予
熱器の加熱蒸気として活用しようとするもので、
この様な場合、熱効率の利得が大きいことが特徴
である。
第７図に、本発明の第５の実施例を示す。
原理は第３図と同じで有るが、誘引フアン駆動
タービン２６の駆動蒸気源として、主タービン１
の抽気だけで無く、白缶補助蒸気又は他ユニツト
からの補助蒸気、所内ボイラ発生蒸気３４を補助
蒸気ヘツダー３５から、タービン駆動補助蒸気管
３６を経て誘引フアン駆動タービン２６に導入す
るものである。
タービン２６の駆動蒸気源として、主タービン１
の抽気だけで無く、白缶補助蒸気又は他ユニツト
からの補助蒸気、所内ボイラ発生蒸気３４を補助
蒸気ヘツダー３５から、タービン駆動補助蒸気管
３６を経て誘引フアン駆動タービン２６に導入す
るものである。
本実施例の特徴は、プラント起動当初等、主タ
ービン１の抽気が無い状態でも誘引フアン１７の
起動を可能とするもので、本発明の各方式と組合
せて使用されるものである。
ービン１の抽気が無い状態でも誘引フアン１７の
起動を可能とするもので、本発明の各方式と組合
せて使用されるものである。
第８図に、本発明の第６の実施例を示す。
原理は第３図と同しであるが、熱交換器（本例
では、蒸気−ガスヒータ３１を示す）とドレンを
ドレンポンプ３７にて昇圧し、タービンプラント
側ヒートサイクルのヒータ（本例では、第１ヒー
タ４を示す）又は、復水器２に回収するものであ
る。熱交換器は、蒸気式空気予熱器２３でもよ
い。本方式の特徴は、熱交換器の凝縮ドレンは、
約100℃程度の温度を有しており、そのエネルギ
ーをサイクルに回収しようとするもので熱効率が
向上することに有る。
では、蒸気−ガスヒータ３１を示す）とドレンを
ドレンポンプ３７にて昇圧し、タービンプラント
側ヒートサイクルのヒータ（本例では、第１ヒー
タ４を示す）又は、復水器２に回収するものであ
る。熱交換器は、蒸気式空気予熱器２３でもよ
い。本方式の特徴は、熱交換器の凝縮ドレンは、
約100℃程度の温度を有しており、そのエネルギ
ーをサイクルに回収しようとするもので熱効率が
向上することに有る。
第９図に、本発明の第７の実施例を示す。
原理は第３図と同じであるが、タービン駆動と
する対象補機を複数種とした場合を示す。
する対象補機を複数種とした場合を示す。
本例では誘引フアン１７、昇圧フアン１８をタ
ービン２６及び２９で駆動するようにした場合を
示しているが、対象補機は、その他の補機（たと
えば、押込フアン２２）であつても基本的に同一
で有る。
ービン２６及び２９で駆動するようにした場合を
示しているが、対象補機は、その他の補機（たと
えば、押込フアン２２）であつても基本的に同一
で有る。
本方式の特徴は、複数種の補機をタービン駆動
化するもので、本発明による効果を最大化できる
点に有り、実機においては、その最適組合せを条
件として、本方式が採用されることになろう。
化するもので、本発明による効果を最大化できる
点に有り、実機においては、その最適組合せを条
件として、本方式が採用されることになろう。
第１０図に、本発明の第８の実施例を示す。
原理は第９図と同じであるが、補機駆動タービ
ン２６，２９の排熱の回収先を、複数種とした場
合を示す。
ン２６，２９の排熱の回収先を、複数種とした場
合を示す。
本例では回収先を蒸気−ガスヒータ３１、と蒸
気式空気予熱器２３とした場合を示すが、回収先
としては、その他にタービンプラントのヒータ等
もその応用として考えられる。
気式空気予熱器２３とした場合を示すが、回収先
としては、その他にタービンプラントのヒータ等
もその応用として考えられる。
第１１図に、本発明の第９の実施例を示す。
原理は第１０図と同じであるが、補機駆動ター
ビン２６，３９の排気を熱回収する容量が不足す
る場合等に、即ち、熱回収容量に対して、補機駆
動タービンの排気熱量が大きい場合、その余剰熱
量相当分をスピルオーバ管４２にて、ヒータ４、
復水器２等に回収するものである。
ビン２６，３９の排気を熱回収する容量が不足す
る場合等に、即ち、熱回収容量に対して、補機駆
動タービンの排気熱量が大きい場合、その余剰熱
量相当分をスピルオーバ管４２にて、ヒータ４、
復水器２等に回収するものである。
以上第３図から第１１図に示す各応用例を単独
に、又はその最適な組合せを行なつたシステムの
構成、および運用を行なう事により、下記の効果
が有る。
に、又はその最適な組合せを行なつたシステムの
構成、および運用を行なう事により、下記の効果
が有る。
(1) 補機のタービン駆動化（速度制御化）による
軸動力（所定動力）の低減効果と、補機駆動タ
ービンの排気潜熱の熱回収効果とにより、プラ
ント全体の熱効率が大巾に（0.5〜0.7％）向上
する。
軸動力（所定動力）の低減効果と、補機駆動タ
ービンの排気潜熱の熱回収効果とにより、プラ
ント全体の熱効率が大巾に（0.5〜0.7％）向上
する。
この熱効率向上による利得は、年間２〜３億円
にも相当する。
にも相当する。
本発明によれば下記の効果が有る。
補機のタービン駆動化（速度制御化）による軸
動力（所内動力）の低減と、補機駆動タービンの
排気潜熱の回収と、排ガスの復水系への熱回収に
より、プラントの熱効率が大巾（0.5〜0.7％）に
向上する。
動力（所内動力）の低減と、補機駆動タービンの
排気潜熱の回収と、排ガスの復水系への熱回収に
より、プラントの熱効率が大巾（0.5〜0.7％）に
向上する。
この熱効率向上による、燃料費節約の利得は、
年間２〜３億円にも相当する。
年間２〜３億円にも相当する。
第１図及び、第２図は従来技術によるシステム
構成図、第３図は、本発明によるシステム構成
図、第４図ないし第１１図は、それぞれ本発明の
他の実施例を示すシステム構成図である。 １……タービン、２……復水器、３……復水ポ
ンプ、４……第１ヒータ、５……第１抽気管、６
……第２ヒータ、７……第２抽気管、８……第３
ヒータ、９……第３抽気管、１０……脱気器、１
１……第４抽気管、１２……給水ポンプ、１５…
…空気予熱器、１６……電気集じん器、１７……
誘引フアン、１８……昇圧フアン、１９……ガス
−ガスヒータ、２０……脱硫装置、２１……煙
突、２２……押込フアン、２３……蒸気式空気予
熱器、２６……誘引フアン駆動タービン、２７…
…タービン排気管、２８……昇圧ポンプ、２９…
…給水管、３０……低レベル節炭器、３１……蒸
気−ガスヒータ、３２……加熱蒸気管、３３……
抽気管、３４……補助蒸気管、３５……補助気ヘ
ツダー、３６……タービン駆動用補助蒸気管、３
７……ドレンポンプ、３８……ドレン管、３９…
…昇圧フアン駆動タービン、４０……タービン排
気管、４１……加熱蒸気管、４２……スピルオー
バ管。
構成図、第３図は、本発明によるシステム構成
図、第４図ないし第１１図は、それぞれ本発明の
他の実施例を示すシステム構成図である。 １……タービン、２……復水器、３……復水ポ
ンプ、４……第１ヒータ、５……第１抽気管、６
……第２ヒータ、７……第２抽気管、８……第３
ヒータ、９……第３抽気管、１０……脱気器、１
１……第４抽気管、１２……給水ポンプ、１５…
…空気予熱器、１６……電気集じん器、１７……
誘引フアン、１８……昇圧フアン、１９……ガス
−ガスヒータ、２０……脱硫装置、２１……煙
突、２２……押込フアン、２３……蒸気式空気予
熱器、２６……誘引フアン駆動タービン、２７…
…タービン排気管、２８……昇圧ポンプ、２９…
…給水管、３０……低レベル節炭器、３１……蒸
気−ガスヒータ、３２……加熱蒸気管、３３……
抽気管、３４……補助蒸気管、３５……補助気ヘ
ツダー、３６……タービン駆動用補助蒸気管、３
７……ドレンポンプ、３８……ドレン管、３９…
…昇圧フアン駆動タービン、４０……タービン排
気管、４１……加熱蒸気管、４２……スピルオー
バ管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 主タービン排気を復水器にて凝縮して得た復
水をボイラに給水する給水系統と、ボイラから排
される排出ガスを大気に導くための蒸気タービン
駆動フアンと、該フアンの後流に設けられ非ガス
中の硫黄酸化物を除去する脱硫装置とを備えるボ
イラ排ガス系統より成る蒸気原動所において、 前記脱硫装置の入口側で前記復水と前気排ガス
とを熱交換し、排ガスの熱量を前記給水系統に回
収するとともに、前記フアン駆動用の蒸気タービ
ンの排気熱量を、前記脱硫装置の出口側に熱回収
することを特徴とする蒸気原動所の排熱回収シス
テム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1705884A JPS60162003A (ja) | 1984-02-03 | 1984-02-03 | 蒸気原動所の排熱回収システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1705884A JPS60162003A (ja) | 1984-02-03 | 1984-02-03 | 蒸気原動所の排熱回収システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60162003A JPS60162003A (ja) | 1985-08-23 |
| JPH0536603B2 true JPH0536603B2 (ja) | 1993-05-31 |
Family
ID=11933381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1705884A Granted JPS60162003A (ja) | 1984-02-03 | 1984-02-03 | 蒸気原動所の排熱回収システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60162003A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101050770B1 (ko) * | 2009-09-08 | 2011-07-21 | 한국전력공사 | 열펌프를 이용한 발전소의 열회수 장치 |
| JP5994605B2 (ja) * | 2012-11-28 | 2016-09-21 | 宇部興産株式会社 | 発電システム |
| CN104989470B (zh) * | 2015-07-06 | 2016-10-26 | 华电电力科学研究院 | 一种火电厂小汽轮机能量梯级利用系统和方法 |
| CN119105571B (zh) * | 2024-10-17 | 2025-05-09 | 江苏艾斯亿智能电气科技有限公司 | 一种基于冷链运输的温度控制设备 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51105970A (ja) * | 1975-03-14 | 1976-09-20 | Hitachi Shipbuilding Eng Co | |
| JPS57151007A (en) * | 1981-03-12 | 1982-09-18 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Energy saving device for main propulsive engine |
-
1984
- 1984-02-03 JP JP1705884A patent/JPS60162003A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60162003A (ja) | 1985-08-23 |
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