JPH0538508Y2 - - Google Patents
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- JPH0538508Y2 JPH0538508Y2 JP9704488U JP9704488U JPH0538508Y2 JP H0538508 Y2 JPH0538508 Y2 JP H0538508Y2 JP 9704488 U JP9704488 U JP 9704488U JP 9704488 U JP9704488 U JP 9704488U JP H0538508 Y2 JPH0538508 Y2 JP H0538508Y2
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- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 10
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
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- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
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- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
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- Circuit Breakers (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
Ａ 産業上の利用分野
この考案は空気吹付形直流高速度遮断器に関す
る。
る。
Ｂ 考案の概要
この考案は空気吹付形直流高速度遮断器におい
て、 エアパツフアーシリンダーで得られる空気圧よ
り高い圧力の圧縮空気が充気された空気タンクを
設けて主接点開極時に発生するアークに合成空気
圧による空気を吹き付けたことにより、 小電流領域から大電流領域で発生するアークも
確実に遮断させることができ、以て主接点の耐久
性の向上を図ることができるようにしたものであ
る。
て、 エアパツフアーシリンダーで得られる空気圧よ
り高い圧力の圧縮空気が充気された空気タンクを
設けて主接点開極時に発生するアークに合成空気
圧による空気を吹き付けたことにより、 小電流領域から大電流領域で発生するアークも
確実に遮断させることができ、以て主接点の耐久
性の向上を図ることができるようにしたものであ
る。
Ｃ 従来の技術
第４図は従来の直流高速度遮断器の概略構成図
で、この遮断器の遮断原理は次のようにして行わ
れる。まず、遮断器への引外し命令がシヤントト
リツプコイル（図示省略）に与えられ、トリツプ
機構を作動させ、主接点４１を開極させる。主接
点４１の開極に伴い、直流アークが主接点４１間
に発生する。発生した直流アークはエアベントノ
ズル４２から直流アークに対し直角上向き方向に
空気を吹き付ける。
で、この遮断器の遮断原理は次のようにして行わ
れる。まず、遮断器への引外し命令がシヤントト
リツプコイル（図示省略）に与えられ、トリツプ
機構を作動させ、主接点４１を開極させる。主接
点４１の開極に伴い、直流アークが主接点４１間
に発生する。発生した直流アークはエアベントノ
ズル４２から直流アークに対し直角上向き方向に
空気を吹き付ける。
この吹き付けにより、直流アークはアークラン
ナー４３に移行され、アーク電流によつて生じる
アークに直角上向き方向の電磁力により、アーク
シユート４４内の上向方向に移動される。移動さ
れたアークはスチールアークシユートプレート４
５により分断され、アークシリーズ４６となる。
アークシリーズ４６はアークシユート４４の上方
向へ移動して、スチールアークシユートプレート
４５によるアーク熱の放散冷却と前記分断作用な
どによつて、主接点４１間で発生した直流アーク
は消弧される。前記エアベントノズル４２から直
流アークに対し直角上向き方向に空気を吹き付け
る装置として第５図に示すエアパツフアーシリン
ダー４７が使用される。このエアパツフアーシリ
ンダー４７はシリンダー内にデイスク状のピスト
ン４７ａが収納されてあり、図示しない機構によ
り駆動軸４７ｂを移動させて、シリンダー４７内
の空気をエアベントチユーブ４８に導いてノズル
４２から空気を吹き出すようになつている。
ナー４３に移行され、アーク電流によつて生じる
アークに直角上向き方向の電磁力により、アーク
シユート４４内の上向方向に移動される。移動さ
れたアークはスチールアークシユートプレート４
５により分断され、アークシリーズ４６となる。
アークシリーズ４６はアークシユート４４の上方
向へ移動して、スチールアークシユートプレート
４５によるアーク熱の放散冷却と前記分断作用な
どによつて、主接点４１間で発生した直流アーク
は消弧される。前記エアベントノズル４２から直
流アークに対し直角上向き方向に空気を吹き付け
る装置として第５図に示すエアパツフアーシリン
ダー４７が使用される。このエアパツフアーシリ
ンダー４７はシリンダー内にデイスク状のピスト
ン４７ａが収納されてあり、図示しない機構によ
り駆動軸４７ｂを移動させて、シリンダー４７内
の空気をエアベントチユーブ４８に導いてノズル
４２から空気を吹き出すようになつている。
Ｄ 考案が解決しようとする課題
上記によるアーク消弧原理による直流アーク遮
断は大電流によつて発生したアークの場合にはア
ーク電流によつて生ずる上向き方向のアーク駆動
電磁力およびエアベントノズル４２から吹く出さ
れる空気による駆動によつて容易にアークランナ
ー４３に移行でき、アークは消弧できる。しか
し、小電流によるアークの場合、アーク電流によ
つて生ずるアーク駆動電磁力が極めて小さいた
め、エアベントノズル４２からの吹き出し空気に
よる駆動力だけではアークランナー４３にアーク
を移行させることが、以下の理由により困難であ
る。
断は大電流によつて発生したアークの場合にはア
ーク電流によつて生ずる上向き方向のアーク駆動
電磁力およびエアベントノズル４２から吹く出さ
れる空気による駆動によつて容易にアークランナ
ー４３に移行でき、アークは消弧できる。しか
し、小電流によるアークの場合、アーク電流によ
つて生ずるアーク駆動電磁力が極めて小さいた
め、エアベントノズル４２からの吹き出し空気に
よる駆動力だけではアークランナー４３にアーク
を移行させることが、以下の理由により困難であ
る。
第６図は第５図に示したパツフアーシリンダー
におけるパツフアーピストンストロークとエアベ
ントノズルからの吹付空気圧力の実測値の特性図
で、この第６図からピーク圧力は0.4Kg／cm2であ
り、吹付開始から圧力が殆ど零に至るまでの時間
が55msである。この55msとピーク圧力0.4Kg／cm2
の数値は、第７図に示す電流対アーク時間特性
（実測値）図に記載の小電流（15A〜500A）領域
における平均アーク時間が50msであることから、
設計的に見て空気吹付持続時間およびピーク圧力
に全く余裕がなく、アーク移行が円滑にできない
理由になつている。なお、小電流領域におけるア
ークを円滑に移行させるには持続時間が130ms、
ピーク圧力は１Kg／cm2を必要とする。また、大電
流、例えば、1000A遮断時のアーク時間は35.8〜
39.7ms，3000A遮断時のアーク時間は46.7〜
51.2msである。
におけるパツフアーピストンストロークとエアベ
ントノズルからの吹付空気圧力の実測値の特性図
で、この第６図からピーク圧力は0.4Kg／cm2であ
り、吹付開始から圧力が殆ど零に至るまでの時間
が55msである。この55msとピーク圧力0.4Kg／cm2
の数値は、第７図に示す電流対アーク時間特性
（実測値）図に記載の小電流（15A〜500A）領域
における平均アーク時間が50msであることから、
設計的に見て空気吹付持続時間およびピーク圧力
に全く余裕がなく、アーク移行が円滑にできない
理由になつている。なお、小電流領域におけるア
ークを円滑に移行させるには持続時間が130ms、
ピーク圧力は１Kg／cm2を必要とする。また、大電
流、例えば、1000A遮断時のアーク時間は35.8〜
39.7ms，3000A遮断時のアーク時間は46.7〜
51.2msである。
上記のように、15A〜500Aの小電流領域では
主接点４１に発生したアークをアークランナー４
３に移行させるには、時間を要し、その時間があ
まりにも長いと主接点接触子の溶解、蒸発現象が
発生する問題があるとともにアークシユート４４
内部での蓄熱が過大化する問題があつた。
主接点４１に発生したアークをアークランナー４
３に移行させるには、時間を要し、その時間があ
まりにも長いと主接点接触子の溶解、蒸発現象が
発生する問題があるとともにアークシユート４４
内部での蓄熱が過大化する問題があつた。
この考案の目的は小電流から大電流領域まで確
実にアーク遮断が可能となるようにして、主接点
の接触子の溶解、蒸発現象を激減させるようにし
た空気吹付形直流高速度遮断器に提供するにあ
る。
実にアーク遮断が可能となるようにして、主接点
の接触子の溶解、蒸発現象を激減させるようにし
た空気吹付形直流高速度遮断器に提供するにあ
る。
Ｅ 課題を解決するための手段
この考案は主接点の開極に伴つて発生するアー
クのエアパツフアーシリンダーからの空気を吹き
付けてアークシユート内でアークを消弧させるよ
うに形成した直流高速度遮断器において、 前記エアパツフアーシリンダーの外周に、エア
パツフアーシリンダーで得られる空気圧より高い
圧力の圧縮空気が供給される空気タンクを設け、 この空気タンクとエアパツフアーシリンダーと
を接続パイプで連結し、空気タンクの圧縮空気と
エアパツフアーシリンダーからの空気を合成し、
その合成空気圧をアークに吹き付けるようにした
ことを特徴とするものである。
クのエアパツフアーシリンダーからの空気を吹き
付けてアークシユート内でアークを消弧させるよ
うに形成した直流高速度遮断器において、 前記エアパツフアーシリンダーの外周に、エア
パツフアーシリンダーで得られる空気圧より高い
圧力の圧縮空気が供給される空気タンクを設け、 この空気タンクとエアパツフアーシリンダーと
を接続パイプで連結し、空気タンクの圧縮空気と
エアパツフアーシリンダーからの空気を合成し、
その合成空気圧をアークに吹き付けるようにした
ことを特徴とするものである。
Ｆ 作用
主接点を開極するとアークが発生する。このア
ークは空気タンク内の圧縮空気とエアパツフアー
シリンダーからの空気とを合成した空気圧を用い
てアークランナーに導く。これにより、小電流か
ら大電流領域までのアーク遮断を行うことができ
る。
ークは空気タンク内の圧縮空気とエアパツフアー
シリンダーからの空気とを合成した空気圧を用い
てアークランナーに導く。これにより、小電流か
ら大電流領域までのアーク遮断を行うことができ
る。
Ｇ 実施例
以下この考案の実施例を図面に基づいて説明す
るに、第５図と同一部分には同一符号を付した。
るに、第５図と同一部分には同一符号を付した。
第１図において、エアパツフアーシリンダー４
７の外周に、中空円筒形圧縮空気タンク１０を嵌
め込み固定する。空気タンク１０には圧縮空気
（１Kg／cm2）が図示しない例えば５Kg／cm2の圧縮
空気発生装置から減圧弁を介して供給される。２
０−１は圧縮空気の入口電磁弁で、この電磁弁２
０−１は入力側は前記圧縮空気発生装置から導出
されたパイプ１１に接続され、その出力側は空気
タンク１０に接続される。２０−２は圧縮空気の
出口電磁弁で、この電磁弁２０−２の入力側は空
気タンク１０に接続され、その出力側は分岐され
た接続パイプ１２の一方に接続される。接続パイ
プ１２の他方はエアパツフアーシリンダー４７に
接続される。また、接続パイプ１２の中央部には
エアベントパイプ４８が接続される。なお、６３
Ａは接点付空気圧力計である。
７の外周に、中空円筒形圧縮空気タンク１０を嵌
め込み固定する。空気タンク１０には圧縮空気
（１Kg／cm2）が図示しない例えば５Kg／cm2の圧縮
空気発生装置から減圧弁を介して供給される。２
０−１は圧縮空気の入口電磁弁で、この電磁弁２
０−１は入力側は前記圧縮空気発生装置から導出
されたパイプ１１に接続され、その出力側は空気
タンク１０に接続される。２０−２は圧縮空気の
出口電磁弁で、この電磁弁２０−２の入力側は空
気タンク１０に接続され、その出力側は分岐され
た接続パイプ１２の一方に接続される。接続パイ
プ１２の他方はエアパツフアーシリンダー４７に
接続される。また、接続パイプ１２の中央部には
エアベントパイプ４８が接続される。なお、６３
Ａは接点付空気圧力計である。
上記のように構成された空気タンク１０は第２
図に示す充気、排気作動制御回路により動作され
る。第２図において、空気タンク１０は出口電磁
弁２０−２の接点２０−２ｂが閉成のとき、入口
電磁弁２０−１が励磁されて開放となり、１Kg／
cm2の空気が充気される。ここで、直流高速度遮断
器７２のトリツプコイル７２Ｔが励磁されると、
第３図に示すように遮断が開始され、エアベント
ノズル４２からエアパツフアーシリンダー４７内
の空気が主接点４１に吹き付けられる。このと
き、トリツプコイル７２Ｔの接点７２Taが閉成、
出口電磁弁２０−２の接点２０−２ｂが閉成の条
件で補助継電器７２TXが励磁され、その接点７
２TXaが閉成して自己保持される。
図に示す充気、排気作動制御回路により動作され
る。第２図において、空気タンク１０は出口電磁
弁２０−２の接点２０−２ｂが閉成のとき、入口
電磁弁２０−１が励磁されて開放となり、１Kg／
cm2の空気が充気される。ここで、直流高速度遮断
器７２のトリツプコイル７２Ｔが励磁されると、
第３図に示すように遮断が開始され、エアベント
ノズル４２からエアパツフアーシリンダー４７内
の空気が主接点４１に吹き付けられる。このと
き、トリツプコイル７２Ｔの接点７２Taが閉成、
出口電磁弁２０−２の接点２０−２ｂが閉成の条
件で補助継電器７２TXが励磁され、その接点７
２TXaが閉成して自己保持される。
前記TXa，２０−１ｂ，６３Aaの各接点の閉
成を条件に出口電磁弁２０−２が約25ms後に開
放を始め、励磁コイルのタイムコンスタントを経
ると、空気タンク１０内の圧縮空気（１Kg／cm2）
がエアベントパイプ４８に前記シリンダー４７内
の空気に重畳されて送り込まれ、ノズル４２から
の吹付圧力は合成吹付圧力（１Kg／cm2）となつて
主接点４１に吹き付けられる。出口電磁弁２０−
２は時限継電器２０−２Ｔの設定時間（約
130ms）になると閉成される。第３図は上述した
動作のエアパツフアーシリンダーからエアベント
ノズル４２を経て空気吹付圧力及び中空円筒形圧
縮空気タンクからの空気吹付圧力とパツフアーピ
ストンストロークの関連特性図である。
成を条件に出口電磁弁２０−２が約25ms後に開
放を始め、励磁コイルのタイムコンスタントを経
ると、空気タンク１０内の圧縮空気（１Kg／cm2）
がエアベントパイプ４８に前記シリンダー４７内
の空気に重畳されて送り込まれ、ノズル４２から
の吹付圧力は合成吹付圧力（１Kg／cm2）となつて
主接点４１に吹き付けられる。出口電磁弁２０−
２は時限継電器２０−２Ｔの設定時間（約
130ms）になると閉成される。第３図は上述した
動作のエアパツフアーシリンダーからエアベント
ノズル４２を経て空気吹付圧力及び中空円筒形圧
縮空気タンクからの空気吹付圧力とパツフアーピ
ストンストロークの関連特性図である。
上記のようにして主接点４１に発生したアーク
は小電流から大電流領域までも確実にアークラン
ナ４３に移行され、消弧される。
は小電流から大電流領域までも確実にアークラン
ナ４３に移行され、消弧される。
上記実施例は従来装置に空気タンク１０、入口
及び出口電磁弁２０−１，２０−２、空気圧力形
６３Ａ、接続パイプ１２等を取り付け、制御回路
を追加するだけで改造できるので、比較的容易に
改造ができる。
及び出口電磁弁２０−１，２０−２、空気圧力形
６３Ａ、接続パイプ１２等を取り付け、制御回路
を追加するだけで改造できるので、比較的容易に
改造ができる。
Ｈ 考案の効果
以上述べたように、この考案によれば、小電流
から大電流領域まで確実にアークを遮断できるの
で、主接点接触子金属の溶解、蒸発量を激減する
ことができ、主接点の耐久性を飛躍的に向上でき
る。また、この考案によれば従来装置に空気タン
ク、入口及び出口電磁弁、空気圧力計、接続パイ
プなどを取り付け、制御回路を追加するだけで改
造できるので比較的容易に改造ができる。
から大電流領域まで確実にアークを遮断できるの
で、主接点接触子金属の溶解、蒸発量を激減する
ことができ、主接点の耐久性を飛躍的に向上でき
る。また、この考案によれば従来装置に空気タン
ク、入口及び出口電磁弁、空気圧力計、接続パイ
プなどを取り付け、制御回路を追加するだけで改
造できるので比較的容易に改造ができる。
第１図はこの考案の一実施例を示す概略構成
図、第２図は圧縮空気タンクの充気、排気作動制
御回路図、第３図は圧縮空気タンクからの空気吹
付圧力とパツフアーピストンストロークの関連特
性図、第４図は従来の直流高速度遮断器の概略構
成図、第５図はエアパツフアーシリンダーの概略
構成図、第６図は第５図のエアパツフアーシリン
ダーのパツフアピストンストロークとエアベント
ノズルからの吹付空気圧力特性図、第７図は電流
対アーク時間特性図である。 １０……圧縮空気タンク、２０−１，２０−２
……入口、出口電磁弁、４７……エアパツフアー
シリンダ、４８……エアベントパイプ。
図、第２図は圧縮空気タンクの充気、排気作動制
御回路図、第３図は圧縮空気タンクからの空気吹
付圧力とパツフアーピストンストロークの関連特
性図、第４図は従来の直流高速度遮断器の概略構
成図、第５図はエアパツフアーシリンダーの概略
構成図、第６図は第５図のエアパツフアーシリン
ダーのパツフアピストンストロークとエアベント
ノズルからの吹付空気圧力特性図、第７図は電流
対アーク時間特性図である。 １０……圧縮空気タンク、２０−１，２０−２
……入口、出口電磁弁、４７……エアパツフアー
シリンダ、４８……エアベントパイプ。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 主接点の開極に伴つて発生するアークにエアパ
ツフアーシリンダーからの空気を吹き付けてアー
クシユート内でアークを消弧させるように形成し
た直流高速度遮断器において、 前記エアパツフアーシリンダーの外周に、エア
パツフアーシリンダーで得られる空気圧より高い
圧力の圧縮空気が供給される空気タンクを設け、 この空気タンクとエアパツフアーシリンダーと
を接続パイプで連結し、空気タンクの圧縮空気と
エアパツフアーシリンダーからの空気を合成し、
その合成空気をアークに吹き付けるようにしたこ
とを特徴とする空気吹付形直流高速度遮断器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9704488U JPH0538508Y2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9704488U JPH0538508Y2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0218237U JPH0218237U (ja) | 1990-02-06 |
| JPH0538508Y2 true JPH0538508Y2 (ja) | 1993-09-29 |
Family
ID=31322242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9704488U Expired - Lifetime JPH0538508Y2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0538508Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3447782B1 (en) | 2016-04-22 | 2023-06-28 | Mitsubishi Electric Corporation | Contactor device for circuit breaker and circuit breaker using same contactor device |
-
1988
- 1988-07-22 JP JP9704488U patent/JPH0538508Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0218237U (ja) | 1990-02-06 |
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