JPH0542296B2

JPH0542296B2 -

Info

Publication number: JPH0542296B2
Application number: JP10436388A
Authority: JP
Inventors: Ii Yanto Robaato; Ei Raason Fuiritsupu
Original assignee: KUONTAMU TEKUNOROJIIZU Inc
Current assignee: KUONTAMU TEKUNOROJIIZU Inc
Priority date: 1988-04-28
Filing date: 1988-04-28
Publication date: 1993-06-28
Also published as: JPH01274835A

Description

【発明の詳細な説明】〔発明の概要〕連続システム、方法および付随する装置を気体
と液体とを反応させて気体または液体生成物を製
造することについて開示する。好適なシステム
は、塩素のような反応性気体と苛性アルカリソー
ダのような水溶液とからなり、極めて小型のリア
クタ装置内で十分な過圧圧力の下、乱流併行流で
これを連続的に組合せ反応させる。次亜塩素酸塩
または次亜塩素酸の水溶液のような液体漂白溶液
が主として意図する生成物のうちのものである。
主リアクタ装置は流体圧力駆動、インライン混合
装置よりなり、低すべり（密着嵌合）再生タービ
ンポンプ装置を続けて連結する。前記ポンプ装置
の密着嵌合固定子素子の流体口は、少なくとも羽
根の約半分に等しい半径寸法を有すべきである。
液体リングコンプレツサではこれらの口は前記羽
根の下部に隣接して位置するのに対し、タービン
ポンプではこれらは一般に前記羽根の中央部に隣
接する。

〔産業上の利用分野〕

本発明は、気体と液体との間の化学反応に連続
的に作用する技術に関する。さらに詳しくは、こ
れは、この種の気体−液体反応から流体生成物を
連続的に製造する改良されたシステム、装置並び
に方法に関する。実際、本発明のシステムおよび
装置は、定常状態流れ系で気体−液体反応を行つ
て、例えば連続プロセスで使用する必要に応じて
化学物質を提供する調節された比率で一貫した品
質の所望の気体または液体産物を生産する。好適
なシステムは、有意量の不溶性固形物を含有しな
い液体生成物を製造するものである。特に適切な
幾つかの気体−液体反応の例には次のものが含ま
れる： (1) 塩素気体と苛性アルカリ水溶液とで次亜塩素
酸および／または次亜塩素酸塩の溶液を得る、 (2) 有機液体をHCl、Cl₂、SO₃、O₃またはNO₂
のような気体と反応させて対応する液体有機誘
導体を生成する、 (3) 亜塩素酸塩または塩素酸塩材料の水溶液を
O₃、NO₂、Cl₂、HClまたはSO₂のような気体
と反応させて気体としてまたは溶液で二酸化塩
素を得る。

〔従来の技術〕

気体−液体反応体に連続的に作用するシステム
および装置は、従来は気体および液体の反応体流
の逆行流流れに偏していた。長い間存在し注目に
値するこの支配的な傾向の例には充填カラム、バ
ブル・トレイカラム、スプレータワー並びに類似
物のような運転装置で広く用いられる実用品が含
まれる。

気体を液体と定常状態併行流流れシステムで反
応させることにより流体化学試薬を連続的に製造
する希な例は、オフボーンらの米国特許第
2889199号および第2965443号に記載されている
が、そこでは塩素ガスを水酸化カルシウムの水性
スラリと反応させて次亜塩素酸カルシウム漂白溶
液を製造する。しかしながら、これらの特許で用
いられたリアクタは通常のパイプのより長い長さ
のものまたはループを越えるものよりなるもので
はない（図面の参照番号16）。前記液体を処理す
る目的で気体−液体を混合することに向けられた
他の特許は、トルプに対する米国第2606150号お
よびマツオカらの米国第3997631号のような併行
流流れ装置およびシステムをも開示する。これら
の特許は、オゾンガスを例えば水のような処理さ
れる液体に混合する液体ジエツトエダクタまたは
エジエクタを使用することが特徴である。同様の
エジエクタは、例えば米国特許第4483826号（ロ
ウサン）、第1808956号（ケテルエル）、第2020850
号（ミヒレンら）、並びに第2127571号（パルデ
イ、Jr.）のように気体−液体反応に作用する
種々のシステムおよび装置にも用いられた。しか
しながら、米国第4483826号および第1808956号は
バツチまたは半バツチ操作のみに向けられ、これ
に対し米国第2020850号および第2127571号により
教示された連続反応システムは気体および液体反
応体の間の逆行流総合流れパターンによるもので
あり、前記特許で示されたエジエクタ装置に生起
する併行流は局在するに過ぎない。さらに、後者
の２つの参考文献の装置およびシステムは、これ
らが双方ともそこで使用する装置、特にエジエク
タ、ポンプ、バルブ、セパレータ等の種々のもの
の全ての繰返し複合体であるため、操作するには
不都合な程複雑、高価かつ扱い難い。

〔発明が解決しようとする課題〕

本発明の主な目的は、調節された条件下で反応
体気体と反応体液体との間の化学反応に連続的に
作用する簡単な手段を提供して一貫した品質の気
体または液体生成物を製造することである。この
目的の達成に付随する利点および利益は、生成物
が運搬や貯蔵に困難または経費がかかる場合に工
業的製造や処理に使用するこの種の生成物を供給
する経済性および便利性について特に意義を有す
る。他の目的は、強力な撹拌および乱流気体−液
体内部混合を備え、所望の気体−液体反応を促進
すると共に要求される滞留時間を最小化する簡
単、小型、インライン併行流流れ装置を案出する
ことである。さらなる目的は、連続ベースで信頼
でき一定の結果でこの種の気体−液体反応を効率
的に実施する完全システムを提供することであ
る。なお本発明の他の目的および利点は、後記す
る詳細な説明および特定の実施態様から明らかと
なろう。

〔課題を解決するための手段〕

前記目的および利点は、次の順序で続けて連結
した装置の３つの主要部分を含む完全併行流、イ
ンライン流れシステムを用いて所望の気体−液体
反応に行うことにより達成される： (1) 均質な気体−液体混合物を形成するよう設け
た流体圧力駆動、インライン、流れ混合装置、 (2) １もしくは複数の機械的に駆動する多羽根羽
根車を備える封止再生タービンポンプ手段およ
び推進途中に気体−液体混合物に強い乱流およ
び相互作用を生起し、同時に少なくとも１気圧
前記混合物の圧力を上昇させるよう設けた隣接
共働する固定子素子、並びに (3) 実質的気体ヘツドスペースを維持するのに有
効な圧力調節手段および液体レベル調節手段を
備える封止生成物受入れおよび気体／液体分離
タンク。

前記タンク３は好ましくは気体ヘツドスペース
およびその下部液体スペースからの導管を備え、
気体および液体供給ラインを連結しそれぞれ前記
流れ混合装置に導き、かくして前記装置を通過し
て気体および／または液体の一部が循環材料から
形成されるのを許容する。同様に、所望の気体−
液体反応を開始するのに最も適切と認められた特
定種類のインライン、流れ混合装置１はベンチユ
リジエツトミキサであり、一方この種の反応の進
行した段階の完遂を促進するのに最も有効と認め
られた再生タービンポンプ手段２は多段ターピン
ポンプまたは液体リングコンプレツサであり、液
体流が容積で気体流の極めて過少な画分だけでな
ければタービンポンプが一般に好適である。

概して後に述べるが、本発明は、反応体気体と
反応体液体との間の化学反応を迅速に達成して、 (a) 実質的に大気圧を越える圧力で反応体液体お
よび／または反応体気体を流体駆動、インライ
ン併行流流れ混合帯域に連続的に供給して均質
な気体／液体反応混合物を形成し、前記混合物
を前記帯域から実質的に大気圧未満でないが少
なくとも１つの前記反応体の供給圧力より低い
圧力で排液し、 (b) (a)で排液される気体／液体反応混合物を少な
くとも１つの多羽根回転羽根車が少なくとも１
つの側部流路固定子に隣接して駆動される機械
的に操作された流体推進帯域の上流端に導入し
て前記帯域を介して前記反応混合物の強い気
体／液体相互作用および高度の乱流に作用さ
せ、同時に少なくとも１気圧前記混合物の圧力
を上昇させ、少なくとも約２気圧である絶対圧
力でこれより前記混合物を排液し、さらに (c) (b)で排液される混合物を少なくとも約２気圧
の絶対圧力に維持され上部に相当大きな気体ヘ
ツドスペースを備える封止された生成物を受入
れると共に気体−液体を分離する帯域に導入す
る工程からなる方法により連続ベースで流体生成物
を製造する。

勿論、多くの気体−液体反応について、工程(c)
の気体／液体分離帯域から分離された気体およ
び／または気体の幾分かを循環させて工程(a)のイ
ンライン併行流混合帯域のような全プロセスの最
初の段階に戻せば望ましいことを検証し得る。よ
つて、生成物収量を改善し反応体のより良い利用
性を得る可能性に加えて、本システムの単純化さ
れた再循環の特徴は、例えば優れた品質制御を維
持しつつ製造速度を調整する能力のようなきめ細
かなプロセス柔軟性を与える。

前記特定した気体／液体反応システムに組込ま
れる３つの装置の主要部分に存する密接な共働お
よび決定的な相互依存性は、それぞれ個々が行う
機能の以下の簡潔な解析からより良く認識し得
る。よつて： (1) 流体圧力駆動混合装置は均質な気体−液体混
合物の形成に作用するのみならず、少なくとも
ほぼ大気圧で好ましくは過圧下で再生タービン
ポンプに均一に同じものを供給する、 (2) 多羽根羽根車を備え側部流路固定子素子を共
働する再生タービンポンプは混合され容易に反
応する気体および液体の均一な供給を円滑に受
入れ、その通過を効果的に推進し、同時に少な
くとも１気圧その圧力を上昇させて少なくとも
約２気圧の圧力でこれを生成物を受入れ気体／
液体を分離するタンクに排液し、さらに (3) 生成物受入れ分離タンクは、少なくとも約２
気圧の圧力下で気体／液体分離が起るのを許容
する液体レベル調節および圧力調節手段を備
え、連続様式での生成物の配送のみならず所望
するどの程度でも液体および／または気体成分
の部分的リサイクルを単純化する。基本的な装
置の記載および前記した簡潔な機能解析から、
混合物１およびポンプ装置２は本システムでリ
アクタとして有効に働く、すなわちこれらは所
望の気体−液体反応を達成する優勢な帯域また
は段階を実際に提供することも理解されよう。
装置のこれらの２つの部分の小型の性状および
これらが有効に動作する高い処理量容積によ
り、これを通過する間の気体／液体反応混合物
の全滞留時間は、極めて僅かの秒数のみ、すな
わち典型的には約１〜５秒の量である。

これらの限定された滞留時間にも拘わらず、本
システムおよび装置で容易な気体−液体反応を行
うに際し反応体の変換および収率並びに所望の生
成物の品質につき優れた結果が得られた。恐らく
強い気体−液体相互作用および高度の乱流によ
り、例えば再循環を全く行わなくても90％を越え
る変換がしばしば得られ、なお本システムの活性
反応帯域および装置で均一混合相流体の流れが達
成された。同様に、変換された反応体を基準とす
る所望の生成物の収率は一般に90％を越え、副生
物がほとんど或いは全く形成されないことを示す
（例えば、次亜塩素酸塩ではなく亜塩素酸塩また
は塩素酸塩）。

本システムおよび装置は、常温でも熱力学的に
好ましい高度に反応性の気体−液体の組合せにつ
いて操作する際に最も有利である。本発明の実際
において特に興味深く適切なものは、有用な液体
および／または気体反応生成物を与える化合物の
水溶液（例えば塩または水酸化物）と塩素のよう
な気体との間の反応である。例えば、塩素ガスは
苛性アルカリソーダ溶液と反応して種々の感染防
除および漂白処理に有用な次亜塩素酸ナトリウム
溶液を形成することができる。同様に、次亜塩素
酸（HOCl）の溶液を同様の様式で反応する苛性
アルカリおよび塩素の比率を調整することにより
製造し得る。その他、塩素ガスを炭酸または次亜
塩素酸塩と反応させることによりHOCl溶液を製
造することができる。さらに、二酸化塩素のよう
な活性試薬を含有する気体生成物流は亜塩素酸塩
水溶液をNO₂またはO₃のような反応性気体と反
応させることにより得ることができよう。

〔実施例〕

図面を参照して、ここに組まれた装置の主要な
単位品には、ベンチユリジエツトミキサ１４、多
段再生タービンポンプ１６並びに生成物受入れタ
ンク１８が含まれ、これらを流体操作導管１５お
よび１７により連続して連結する。ポンプ１６の
原動機は電動モータ２４であり、これは、ポンプ
１６のタービン羽根車が少なくとも約1000rpmの
速さで装着載置されるシヤフトを駆動することが
できる。タンク１８は、所望の過圧圧力のレベル
を維持する圧力調節バルブ２０およびベント２１
を備え、実質的な気体ヘツドスペースを確保すべ
く液体レベル制御器２２を備える。ベント２１は
有毒ガスを除去する除去装置または他の十分な洗
浄装置（図示せず）につなぐ。

適切な圧力下の例えば希苛性アルカリ溶液のよ
うな液体反応体を軸線方向に供給ライン１１を介
しインジエクタノズル１２を通してジエツトミキ
サ１４のベンチユリ部１３に導入し、より低圧の
気体塩素を供給ライン１０を介してベンチユリ部
１３への入口を囲繞するジエツトミキサ１４のプ
レナムチヤンバに供給する。塩素は低沸点である
ため、冷液体として供給し前記プレナムチヤンバ
に入ると同時にフラツシユ気化し得るようにする
こともできる。供給ライン１０および１１はそれ
ぞれ塩素源５および苛性アルカリ溶液源６に連結
され、反応体の供給速度および圧力を調節する適
切な制御バルブ７および９を備える。

ベンチユリジエツトミササ１４およびタービン
ポンプ１６を通過後、塩素バルクは反応して次亜
塩素酸塩を形成し、残りの反応混合物は導管１７
を介して生成物受入れタンク１８に排液し、液体
生成物はこの下部に蓄積する。プロセスの自動フ
イードバツク調節を所望するのであれば、PH分析
器３２のような連続モニタを生成物配送導管１７
からのバイパスラインに設置し得る。この分析器
からのシグナルをその後に予備設定PH参照点を有
しこれと前記シグナルとを比較して塩素供給速度
調節バルブ９の比例的調整を介して正しい動作が
作用するよう図る調節器３４に連続的に転送す
る。この種のフイードバツク調節システムは、例
外的に短い滞留時間のため本システムに使用する
のに理想的に好適である。

未反応気体が再循環してプロセスの始めに戻る
のを許容すべく、流れ制御バルブ２５を含む流体
操作導管２３をタンク１８の気体ヘツドスペース
とベンチユリジエツトミキサ１４への気体供給ラ
イン１０との間に設ける。さらに、適応性を最大
とすべく、タンク１８の気体ヘツドスペースの下
の部分に必要に応じて制御バルブ２９を経てベン
チユリジエツトミキサ１４の液体供給ラインへと
導かれて戻る液体再循環ライン２７の特徴を備え
得る。最後に、タンク１８は（その液体保持部
に）、制御部２２により賦課された液体レベル調
節によつて許容されるよう制御バルブ３０を介し
てシステムから液体生成物を配送する排液ライン
２８をも備える。

再生タービンポンプ１６で達成される反応混合
物の再加圧の結果として、生成物受入れ気体／液
体分離タンク１８からプロセスの始めに残りの材
料を再循環させれば極めて便利である。気体また
は液体再循環流（あるいは両方）を使用して操作
の最大適用性につき至適結果を得ることができ
る。勿論、気体／液体分離タンクから気体反応体
を直接再循環させて実現される利点は、液体生成
物を製造する際に通常は大きいが、最初の生成物
が気体である場合、直接液体再循環は一般に優先
的に考えるに値する。

塩素を希苛性アルカリソーダ水溶液と反応させ
て次亜塩素酸ナトリウム漂白剤を製造する場合、
含まれる原則的反応は次のように進む： 2NaOH（aq.）＋Cl₂(g)→NaOCl（aq.）＋NaCl（aq.）化学量論的には、この式は、反応する各１ポン
ドのCl₂について1.13ポンドのNaOHが必要であ
り、これにより理論的には1.05ポンドのNaOClと
0.83ポンドのNaClとが得られる。実際は、化学
量論を越える少過剰のNaOHが、高PHの次亜塩
素酸ナトリウム溶液が結果的に良好な安定性のも
のを与えるため（例えば、約11〜13の範囲のPHは
約５〜15％過剰NaOHを使用することにより一
般に得られる）通常は好適である。よつて、本発
明に従つて次亜塩素酸ナトリウムを製造する際
は、１ポンドの塩素当り約1.2〜1.3ポンドの
NaOHの使用を推奨するが、これは塩素反応体
のより良好な利用を促進する。

約10重量％未満のNaOClを含有する液体漂白
剤は、システムの通常でない熱除去手段または装
置の必要性を回避すべく製造され、望ましい。よ
つて、放出される反応熱は、たとえ出発苛性アル
カリソーダ溶液を実質的にずつと約０℃に予備冷
却するとしても、約10重量％のNaOClを含有す
る液体漂白生成物の温度を最大の望ましい温度
（すなわち約40℃）とするのに十分である。よつ
て、約１〜約６重量％NaOClを含有する漂白溶
液は、本連続生成システムで製造する理想的な生
成物を表し、幸運にも一般に大部分の工業的処理
プロセスで最初に興味のある範囲にある。

本システムについての好適な反応温度は、極く
穏和であり、一般に通常の気候温度と同様であ
り、ここで形成される気体−液体混合物は大部分
大気圧を越える圧力に維持される。よつて、第１
段階インライン流れミキサ１４に供給される最初
の原動流体圧力は、一般に少なくとも２絶対気圧
であり、実質的に大気圧未満でない圧力でこれよ
り反応混合物を排液するのに十分であり、再生タ
ービンポンプ１６は少なくとも十分１気圧前記反
応混合物の圧力を増加させるよう設ける。好まし
くは、前記タービンポンプは、生成物受入れタン
ク１８に排液された反応混合物を少なくともミキ
サ１４に供給される最初の原動流体圧力とほぼ同
じくらい高い圧力に再加圧する能力を有しよう。

この種の大幅な加圧圧力のこのような使用は、
本システムで所望の反応の均一性および遂行を促
進する有利な因子と考えられる。特に、ミキサ１
４およびポンプ装置１６を介する気体／液体反応
混合物の推進は、この種の大幅な過圧条件下では
安定化されると共に極めて円滑かつ定常的に留ま
るに至る。物質移動および全反応速度は、一般
に、例えば液体中の気体の増加とした溶解性およ
び他の類似作用の結果として、圧縮を通じて増加
する。よつて、最初の原動流体並びに生成物受入
れタンク１８の内容物についての好適な圧力は約
40〜約80psiaとなろうが、ミキサ１４から排液さ
れポンプ１６に供給される反応混合物の好適な圧
力は約20〜約40psiaである。

前記記載およびその考察に示したように、添付
図面に図示するフローシートの図は、本発明の操
作原則をより具体的に示すと共にこれを成功裏に
実用する十分な装置の特定の実施態様を同定すべ
く示すものである。すでに特定特記したこれらの
主要な代替物に加えて、当業者にとつては、多く
の他の過少な変形および置換は同様に実行可能で
あることは明らかであろう。

よつて、主リアクタ装置（例えばジエツトミキ
サ１４およびポンプ１６）のいずれか一方または
双方を非水平位置で操作することが可能である。
例えば、ポンプ１６に頂部流入入口を設ければ、
前記ポンプ入口に連結するインライン導管につき
ジエツトミキサを水平に操作するのがより有利に
なり得る。同様に、システムに対し自動フイード
バツク調節を適用する他の機構をPH分析器３２お
よび共働する調節器３４の代りに用い得る。例え
ば、他の生成物特性（例えばレドクスポテンシヤ
ル）の測定の基づく同様の装置を多くの場合、例
えば次亜塩素酸塩、次亜塩素酸等の溶液を製造す
る場合に代りに用い得る。

以下の特定の操作例はさらに働きの詳細および
本発明の好結果の実用に包含される考え方を説明
するべくここに含まれるが、前記例は発明の有用
な範囲に対し如何なる臨界的限定を含むとして構
成すべきではない。

操作例この例により約２重量％のNaOClを含有する
漂白水溶液を製造する添付図面に示したものと基
本的に同様のシステムの使用を説明する。

前記図面を参照して、分当り100ガロンの0.6モ
ルNaOH溶液（リツトル当り24グラムNaOH）
を40psigの圧力で２インチのパイプ連結を介して
ベンチユリジエツトミキサ１４のノズル１２に供
給するが、これはさもなければ３インチのパイプ
連結を備え、分当り全部で17.2ポンドの塩素ガス
を約10psigの圧力で前記ノズル１２を囲繞するプ
レナムチヤンバに供給する。その結果得られる塩
素−苛性アルカリ反応混合物をベンチユリミキサ
から排液し、導管１５を介して約15psigで３つの
段の入口に送るが、低NPSHタービンポンプ１
６はそれぞれの段でタービン羽根車を有し、
20H.P.1800rpmモータにより駆動される。それぞ
れのタービン羽根車は約20の羽根を有し、流路リ
ング固定子素子の間に密着嵌合する。（羽根車当
り少なくとも６の羽根が有効な操作に必要であ
り、ロータ径により10〜30の羽根のどれかが好適
である。）反応混合物をポンプ１６から約50psigで排液
し、20ガロンを越える容量を有し液体／気体界面
をタンク高さの約30〜70％に維持するよう設定し
た液体レベル調節器と約45〜50psigに設定した圧
力制御器とを備えるタンク１８に配送する。

前記タンクで形成する分離液体および気体相
は、得られる液体漂白溶液が約12のPHと約1.97重
量％のNaOClの強さとを有すると認められると
評価されたが、未反応塩素が分当り約１ポンドの
速さでそこに蓄積した。これらの数字は、供給し
た塩素の約94％が反応し、反応する塩素を基準と
したNaOClの収量は約98％だつたことを示す。

その後、ミキサ１４への新鮮な塩素の供給を
0.9ポンド／分減らして16.3ポンド／分の速さと
し、0.9ポンド／分の未反応塩素をタンク１６か
ら導管２３を介して再循環させ、前記新鮮な塩素
と共にミキサ１４に導入する以外は実質的に同じ
システムで操作を再開した。液体漂白生成物の品
質および未反応塩素を集める速さのどちらもこの
改変操作によつては影響を受けず、本システムで
の未反応塩素の再循環およびその有効利用の獲得
の容易性を示した。

基本原則、説明を図る実施態様および種々の有
用な改変並びにその変形を含む我々の発明を記載
したが、添付記載する請求項の範囲はこれら自身
の明確かつ特定的な用語によつてのみ限定され、
説明の目的のためにのみここに記載した無償の賦
課または特定の詳細の任意の包含または典型的条
件によつては限定されないことを我々は意図す
る。

【図面の簡単な説明】

添付第１図は、本発明に従つて気体−液体反応
を実施する連続プロセスの典型的なフローシート
を簡略に図示して表す図である。このフローシー
トは所定の装置の主要な単位品を図示して示し、
例えば次亜塩素酸ナトリウム漂白剤希薄水溶液の
ような液体試薬の塩素ガスと希薄苛性アルカリ溶
液との連続反応を介しての定常供給の長期生産の
システムとしてこの種の装置をどのように組合せ
操作し得るかを示す。５……塩素源、６……苛性アルカリ溶液源、７
……制御バルブ、９……制御バルブ、１０……供
給ライン、１１……供給ライン、１２……インジ
エクタノズル、１３……ベンチユリ部、１４……
ベンチユリジエツトミキサ、１５……流体操作導
管、１６……多段再生タービンポンプ、１７……
流体操作導管、１８……生成物受入れタンク、２
０……圧力調節バルブ、２１……ベント、２２…
…液体レベル制御器、２３……流体操作導管、２
４……電動モータ、２５……流れ制御バルブ、２
７……液体再循環ライン、２８……排液ライン、
２９……制御バルブ、３０……制御バルブ、３２
……PH分析器、３３……転送手段、３４……調節
器。

Claims

【特許請求の範囲】１併行して流れる気体および液体反応体の間の
化学反応に連続的に作用して所望の液体生成物を
形成する装置の小型集成体であつて、特定される
順序で連続して密接に連結された次の単位装置： (a) 入口末端に近接した気体についておよび液体
についての別々の入口に加えてそれぞれ気体お
よび液体を前記入口に連続的に供給する手段と
結果的に得られる気体／液体混合物を排液する
出口とを有する加圧、流体駆動、インライン併
行流流れ混合装置と、 (b) 締り嵌め固定子素子を備え少なくとも１つの
機械的に駆動する多羽根羽根車を有する封止さ
れた、再生タービンポンプ手段であつて、前記
ポンプ手段が気体／液体混合物を定常的に前記
ポンプ手段を介してその出口部に推進すると同
時に気体／液体混合物の圧力を少なくとも１気
圧増加させるよう適合された再生タービンポン
プ手段と、 (c) 前記流れ混合装置の出口と前記封止された、
再生タービンポンプ手段の入口との間の流体移
送導管と、並びに (d) 所望の過圧圧力と実質的な気体ヘツドスペー
スとを維持するよう圧力調節手段と液体レベル
調節手段とを備える封止、過圧、圧力密封、生
成物受入れタンクであつて、前記タンクの側壁
に配置する入口開口と流体移送導管とが前記入
口開口と(b)の再生ポンプ手段からの前記出口と
を連結し、前記タンクは気体ヘツドスペースと
下部の液体保持スペースとを(a)の前記併行流流
れ混合装置についての気体および液体供給手段
に連結する流体循環導管をも備える生成物受入
れタンクとからなることを特徴とする装置の小型集成体。２前記(a)の流れ混合装置の液体入口へ液体を連
続的に供給する手段が少なくとも約40psiaの圧力
で液体を供給し得る請求項１記載の装置の小型集
成体。３前記混合装置がベンチユリジエツトミキサか
らなる請求項２記載の装置。４前記(b)の再生タービンポンプ手段が多羽根羽
根車を備える少なくとも２つの段を有しかつ前記
羽根車を1000rpmを越える速度で回転させるよう
適合された駆動手段を有する請求項１記載の装置
の小型集成体。５それぞれの羽根車が少なくとも10の羽根を有
する請求項４記載の装置の集成体。６前記ポンプ手段が自動充填再生タービンポン
プである請求項４記載の装置の集成体。７塩素ガスを希薄苛性アルカリ水溶液と反応さ
せることにより一貫した品質の希薄次亜塩素酸塩
漂白水溶液の定常的供給を連続的に与えるに際
し、 (a) 塩素ガスとの所望の反応について少なくとも
ほぼ化学量論的割合の塩素ガスと苛性アルカリ
ソーダの希薄水溶液とを過圧加圧流体駆動、イ
ンライン、併行流流れ混合帯域の上流端に連続
的に供給して均質気体−液体反応混合物を形成
し、実質的に大気圧未満でない圧力で前記混合
帯域の下流端から前記混合物を排液し、 (b) (a)で排液した反応混合物を機械的に操作され
た再生、流体推進の上流端に直接導入し、少な
くとも１つの多羽根回転羽根車が側部流路固定
子に隣接して駆動されるポンプ帯域を再加圧し
て前記ポンプ帯域を介して強い気体／液体相互
作用および前記反応混合物の高度の乱流に作用
を与え、同時に少なくとも約１気圧前記混合物
の圧力を上昇させ、少なくとも２気圧の絶対圧
力で前記混合物を排液し、 (c) (b)で排液した混合物を少なくとも約２気圧の
絶対圧力に維持され上部に設けた相当の大きさ
の気体ヘツドスペースを備える封止された生成
物を受入れかつ気体−液体を分離する帯域に導
入し、 (d) その結果得られる液体漂白溶液を生成物とし
て前記分離帯域の下部でかつ未反応塩素ガスを
前記ヘツドスペースで集め、 (e) 工程(d)の前記分離帯域で集めた少なくとも１
つの流体の幾分かを工程(a)の前記併行流流れ混
合帯域の上流端にもどして再循環させる、ことからなる一貫した品質の希薄次亜塩素酸塩漂
白水溶液の定常的供給を連続的に与える方法。８前記苛性アルカリソーダの希薄水溶液の濃度
およびこれが前記塩素ガスと反応する比率を約１
〜約６重量％の次亜塩素酸ナトリウムを含有する
液体漂白溶液を与えるよう調節する請求項７記載
の方法。９ (d)の分離帯域で集めた未反応塩素ガスおよび
液体漂白溶液を(a)の前記併行流流れ混合帯域の上
流端に再循環する請求項７記載の方法。１０工程(a)および(b)を数秒のみで実施する請求
項７記載の方法。１１工程(c)で記載した分離帯域で維持される圧
力が約40〜80psiaでありかつ工程(a)の併行流流れ
混合帯域を駆動するよう働く過圧加圧流体のもの
以上である請求項７記載の方法。１２気体および液体反応体の間の化学反応に連
続的に作用するに際し、 (a) 前記反応体を流体圧力駆動、インライン、併
行流流れ混合帯域の上流端に実質的に大気圧を
越える圧力で供給された少なくとも１つの前記
反応体と共に連続的に供給し、これにより均質
気体−液体反応混合物を形成し、 (b) 少なくとも１つの前記反応体が(a)で供給され
る圧力より低いが実質的に大気圧未満でない圧
力で前記混合帯域の下流端から前記気体−液体
反応混合物を排液し、 (c) (b)で排液した反応混合物を少なくとも１つの
多羽根回転羽根車が側部流路固定子に隣接して
高速で駆動される機械的に操作された、再生、
流体推進かつ再加圧ポンプ帯域に直接移送して
前記ポンプ帯域を介して前記反応混合物の強力
な気体／液体相互作用および高度の乱流に作用
を与え、同時に少なくとも約１気圧前記混合物
の圧力を上昇させ、少なくとも約２気圧の絶対
圧力で前記混合物をこれより排液し、 (d) (c)で排液されこのように加圧した混合物に大
気圧を少なくとも約１気圧越える調節された圧
力に維持され相当な大きさの気体ヘツドスペー
スを保持するよう設けられた液体レベル調節手
段を備え下部領域に大きな液体保持スペースを
も維持する過圧、圧力密封、生成物受入れおよ
び気体／液体分離帯域を通過させ、 (e) 所望の液体生成物を前記気体−液体分離帯域
の下部領域で、未反応気体蓄積物を前記気体ヘ
ツドスペースで集め、 (f) 前記ヘツドスペースで集める気体および(d)の
前記分離帯域の前記下部領域で蓄積する液体の
いずれか一方または両方の幾分かを(a)の前記併
行流流れ混合帯域の上流端にもどして再循環さ
せる、ことからなる気体および液体反応体の間の化学反
応の連続作用方法。１３前記液体反応体を(a)で約40psia以上で供給
し、前記(d)の帯域を前記液体反応体が(a)で供給さ
れる圧力よりも高い調節圧力に維持する請求項１
２記載の方法。１４気体反応体をCl₂、HCl、SO₃、O₃並びに
NO₂よりなる群から選択しかつ液体反応体を有
機液体とする請求項１２記載の方法。１５気体反応体がCl₂でありかつ液体反応体が
アルカリ金属の塩または水酸化物の水溶液である
請求項１２記載の方法。１６併行流で流れる気体および液体反応体の間
の所望の反応に作用して実質的に固形物を含有し
ない所望の液体生成物を連続的に製造するに際
し、 (a) 前記反応体を0.1を越える気体に対する液体
の容積比を与える割合で流体圧力駆動、インラ
イン、併行流流れ混合帯域の上流端に連続的に
供給し、少なくとも１つの前記反応体を過圧圧
力で導入し、 (b) (a)で形成され結果的に得られる気体−液体反
応混合物を前記混合帯域の下流端から少なくと
も１つの流体反応体が(a)で供給される圧力より
は低いが実質的に大気圧未満でない圧力で排液
し、 (c) (b)で排液された前記反応混合物を少なくとも
１つの多羽根回転羽根車が側部流路固定子に隣
接して高速で駆動される機械的に操作された、
再生、多段流体推進および再加圧ポンプ帯域の
上流端に直接移送して前記ポンプ帯域を介して
前記反応混合物の強い気体−液体相互作用およ
び高度の乱流に作用させ、同時に少なくとも約
１気圧前記混合物の圧力を上昇させ、少なくと
も約２気圧の絶対圧力で前記混合物をこれより
排液し、 (d) (c)で排液された混合物を少なくとも約２気圧
の絶対圧力で維持され上部に保持された相当大
きな気体ヘツドスペースを備える封止生成物受
入れおよび気体−液体分離帯域へと通過させ、 (e) 所望の液体生成物を前記気体−液体分離帯域
の下部領域で未反応気体蓄積物を前記気体ヘツ
ドスペースで集め、 (f) 少なくとも１つの前記液体生成物および前記
未反応気体を(e)から再循環させて前記(a)の併行
流流れ混合帯域の上流端にもどす、ことからなる併行流で流れる気体および液体反応
体の間の所望の反応に連続的に作用する方法。１７気体反応体がCl₂でありかつ液体反応体が
アルカリ金属水酸化物の希薄水溶液である請求項
１６記載の方法。