JPH0542302A - パツク圧延方法 - Google Patents
パツク圧延方法Info
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- JPH0542302A JPH0542302A JP20443191A JP20443191A JPH0542302A JP H0542302 A JPH0542302 A JP H0542302A JP 20443191 A JP20443191 A JP 20443191A JP 20443191 A JP20443191 A JP 20443191A JP H0542302 A JPH0542302 A JP H0542302A
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- Japan
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- core material
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 パック圧延時のコア材の平坦度等形状特性を
改善する。 【構成】 難加工性材料の両面に易加工材料を重ねてパ
ック圧延する際、その表面を冷却して易加工材料の変形
抵抗値を上昇させ、コア材との変形抵抗値の差を５Ｋｇ
／ｍｍ2 以上にする。
改善する。 【構成】 難加工性材料の両面に易加工材料を重ねてパ
ック圧延する際、その表面を冷却して易加工材料の変形
抵抗値を上昇させ、コア材との変形抵抗値の差を５Ｋｇ
／ｍｍ2 以上にする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、チタン合金, 高合金鋼
等の難加工性材料をパック圧延する方法に関する。
等の難加工性材料をパック圧延する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】チタン合金, 高合金鋼等の難加工性材料
は、鍛造により所定の形状に成形されていた。しかし、
鍛造では生産性に劣るため、難加工性材料を易加工性材
料と重ね合わせてパック圧延する方法が一部で採用され
ている。すなわち、対象とするチタン合金，インコネル
等の素板をコア材として単数又は複数重ね合わせて、そ
の上下両面に炭素鋼等の易加工性材料をカバー材として
重ねる。また、コア材の周囲をスペーサ材で取り囲んで
いる。組み立てられた積層体は、コア材の変形抵抗が小
さくなる高温に加熱された後、パック圧延され、圧延後
にカバー材から分離してコア材を取り出す。
は、鍛造により所定の形状に成形されていた。しかし、
鍛造では生産性に劣るため、難加工性材料を易加工性材
料と重ね合わせてパック圧延する方法が一部で採用され
ている。すなわち、対象とするチタン合金，インコネル
等の素板をコア材として単数又は複数重ね合わせて、そ
の上下両面に炭素鋼等の易加工性材料をカバー材として
重ねる。また、コア材の周囲をスペーサ材で取り囲んで
いる。組み立てられた積層体は、コア材の変形抵抗が小
さくなる高温に加熱された後、パック圧延され、圧延後
にカバー材から分離してコア材を取り出す。
【０００３】このパック圧延において、素材に温度差が
あると変形抵抗が異なり、仕上げ板厚にバラツキを生じ
させ、板厚精度を劣化させる。そこで、特開昭６３−７
２４０５号公報では、複数のコア材を重ね合わせてパッ
ク圧延する際、予め外側コア材の温度が内側コア材の温
度よりも高くなるように加熱し、圧延時の降温に起因し
てコア材相互間で温度差が大きくなることを抑制してい
る。
あると変形抵抗が異なり、仕上げ板厚にバラツキを生じ
させ、板厚精度を劣化させる。そこで、特開昭６３−７
２４０５号公報では、複数のコア材を重ね合わせてパッ
ク圧延する際、予め外側コア材の温度が内側コア材の温
度よりも高くなるように加熱し、圧延時の降温に起因し
てコア材相互間で温度差が大きくなることを抑制してい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】パック圧延において
は、前述したように難加工性材料に易加工性材料を重ね
合わせた積層体を圧延している。そのため、コア材に比
較して変形抵抗の小さなカバー材が優先的に圧延され
る。このとき、カバー材の減肉が極端に進行すると、カ
バー材に波打ちや破断が生じ、これがコア材に転写され
る。その結果、圧延されたコア材の肉厚が変動し、また
平坦度に劣るものとなる。
は、前述したように難加工性材料に易加工性材料を重ね
合わせた積層体を圧延している。そのため、コア材に比
較して変形抵抗の小さなカバー材が優先的に圧延され
る。このとき、カバー材の減肉が極端に進行すると、カ
バー材に波打ちや破断が生じ、これがコア材に転写され
る。その結果、圧延されたコア材の肉厚が変動し、また
平坦度に劣るものとなる。
【０００５】そこで、本発明は、カバー材の変形抵抗値
を上昇させてコア材に近づけることによって、安定した
条件下で積層体をパック圧延し、形状特性に優れた製品
を製造することを目的とする。
を上昇させてコア材に近づけることによって、安定した
条件下で積層体をパック圧延し、形状特性に優れた製品
を製造することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のパック圧延方法
は、その目的を達成するために、難加工性材料の上下両
面に易加工性材料を重ねた積層体をパック圧延する際、
前記積層体の表面を冷却し、前記易加工性材料の変形抵
抗値を上昇させ、前記難加工性材料の変形抵抗値との差
を５ｋｇ／ｍｍ2 以下に維持することを特徴とする。
は、その目的を達成するために、難加工性材料の上下両
面に易加工性材料を重ねた積層体をパック圧延する際、
前記積層体の表面を冷却し、前記易加工性材料の変形抵
抗値を上昇させ、前記難加工性材料の変形抵抗値との差
を５ｋｇ／ｍｍ2 以下に維持することを特徴とする。
【０００７】
【作用】金属材料の変形抵抗は、一般的に高温になるほ
ど低下する。そこで、本発明は、この温度と変形抵抗と
の関係を利用して、カバー材の変形抵抗をコア材の変形
抵抗に近づけ、両者をほぼ同じ条件下で圧延するもので
ある。
ど低下する。そこで、本発明は、この温度と変形抵抗と
の関係を利用して、カバー材の変形抵抗をコア材の変形
抵抗に近づけ、両者をほぼ同じ条件下で圧延するもので
ある。
【０００８】たとえば、チタン合金 (６Ａｌ−４Ｖ−Ｔ
ｉ）及び炭素鋼ＳＳ41は、図１に示すように変形抵抗が
温度に応じて変化する。温度９００℃におけるチタン合
金の変形抵抗は１３ｋｇ／ｍｍ2 であり、これは温度９
００℃における炭素鋼の変形抵抗とほぼ等しい。この変
形抵抗が等しい材料を同じ圧下力で圧延すると、基本的
にはチタン合金及び炭素鋼の双方共に同じ伸びを示すは
ずである。
ｉ）及び炭素鋼ＳＳ41は、図１に示すように変形抵抗が
温度に応じて変化する。温度９００℃におけるチタン合
金の変形抵抗は１３ｋｇ／ｍｍ2 であり、これは温度９
００℃における炭素鋼の変形抵抗とほぼ等しい。この変
形抵抗が等しい材料を同じ圧下力で圧延すると、基本的
にはチタン合金及び炭素鋼の双方共に同じ伸びを示すは
ずである。
【０００９】この温度と変形抵抗との関係をパック圧延
用素材に適用すると、次のような利点が得られる。すな
わち、コア材とカバー材とが同じ圧延特性を示すので、
コア材に比較してカバー材が優先的に圧延・減肉化され
ることがなくなる。そのため、コア材を所定板厚に圧延
するまで、カバー材の肉厚が確保され、波打ち，破断等
がカバー材に発生することがない。また、コア材及びカ
バー材がほぼ同じように延伸されるため、コア材とカバ
ー材との間に生じる滑りがなくなり、安定した条件下で
のパック圧延が可能となる。更に、カバー材の変形抵抗
が高められているので、圧延中に積層体が不規則に湾曲
したり座屈することが防止される。その結果、得られた
製品は、平坦性に優れ、均一な肉厚をもつものとなる。
用素材に適用すると、次のような利点が得られる。すな
わち、コア材とカバー材とが同じ圧延特性を示すので、
コア材に比較してカバー材が優先的に圧延・減肉化され
ることがなくなる。そのため、コア材を所定板厚に圧延
するまで、カバー材の肉厚が確保され、波打ち，破断等
がカバー材に発生することがない。また、コア材及びカ
バー材がほぼ同じように延伸されるため、コア材とカバ
ー材との間に生じる滑りがなくなり、安定した条件下で
のパック圧延が可能となる。更に、カバー材の変形抵抗
が高められているので、圧延中に積層体が不規則に湾曲
したり座屈することが防止される。その結果、得られた
製品は、平坦性に優れ、均一な肉厚をもつものとなる。
【００１０】コア材の温度よりもカバー材の温度を低下
させる手段としては、積層体の表層部を構成するカバー
材に冷却水を噴射させる方法が採用される。この冷却方
法は、噴射される冷却水の水量を調節することによっ
て、カバー材の表面温度を自由に制御することができ
る。また、圧延ロールの圧下力を受ける表層部のみの温
度が低下するため、冷却効果を効率良く利用することが
できる。
させる手段としては、積層体の表層部を構成するカバー
材に冷却水を噴射させる方法が採用される。この冷却方
法は、噴射される冷却水の水量を調節することによっ
て、カバー材の表面温度を自由に制御することができ
る。また、圧延ロールの圧下力を受ける表層部のみの温
度が低下するため、冷却効果を効率良く利用することが
できる。
【００１１】更には、吹き付けられた冷却水は、カバー
材の表面にある酸化スケール等を除去する作用も有す
る。そのため、圧延ロールに異物が咬み込まれることが
なくなり、圧延疵等の欠陥発生が抑制される。
材の表面にある酸化スケール等を除去する作用も有す
る。そのため、圧延ロールに異物が咬み込まれることが
なくなり、圧延疵等の欠陥発生が抑制される。
【００１２】カバー材を冷却して変形抵抗値を高めると
き、カバー材の変形抵抗値とコア材の変形抵抗値との差
が５ｋｇ／ｍｍ2 以下になるように、冷却条件を制御す
る。具体的には、コア材としてのチタン合金の温度より
も、カバー材としての炭素鋼の温度を５０〜１００℃だ
け低く維持する。変形抵抗値の差がこの範囲にあると
き、圧延時にコア材及びカバー材がほぼ同様に延伸さ
れ、カバー材の優先的な薄肉化がなくなる。変形抵抗値
の差が５ｋｇ／ｍｍ2 を超えると、前述した冷却による
効果が充分に発揮されなくなり、圧延された製品に板厚
変動や波打ち等が発生し易くなる。
き、カバー材の変形抵抗値とコア材の変形抵抗値との差
が５ｋｇ／ｍｍ2 以下になるように、冷却条件を制御す
る。具体的には、コア材としてのチタン合金の温度より
も、カバー材としての炭素鋼の温度を５０〜１００℃だ
け低く維持する。変形抵抗値の差がこの範囲にあると
き、圧延時にコア材及びカバー材がほぼ同様に延伸さ
れ、カバー材の優先的な薄肉化がなくなる。変形抵抗値
の差が５ｋｇ／ｍｍ2 を超えると、前述した冷却による
効果が充分に発揮されなくなり、圧延された製品に板厚
変動や波打ち等が発生し易くなる。
【００１３】
【実施例】以下、実施例により、本発明の特徴及び効果
を具体的に説明する。
を具体的に説明する。
【００１４】板厚１６ｍｍ，幅１９００ｍｍ，長さ１５
００ｍｍのチタン合金（６Ａｌ−４Ｖ−Ｔｉ）製の素板
を、コア材として用意した。他方、板厚１６ｍｍ，幅１
９８０ｍｍ，長さ１６００ｍｍの炭素鋼板ＳＳ４１をカ
バー材として使用した。コア材２枚を重ね合わせ、その
上下両面にカバー材をあてがい、コア材の周囲をカバー
材と同材質のスペーサ材によって取り囲み、カバー材と
スペーサ材とを溶接して全厚６４ｍｍの積層体を組み立
てた。
００ｍｍのチタン合金（６Ａｌ−４Ｖ−Ｔｉ）製の素板
を、コア材として用意した。他方、板厚１６ｍｍ，幅１
９８０ｍｍ，長さ１６００ｍｍの炭素鋼板ＳＳ４１をカ
バー材として使用した。コア材２枚を重ね合わせ、その
上下両面にカバー材をあてがい、コア材の周囲をカバー
材と同材質のスペーサ材によって取り囲み、カバー材と
スペーサ材とを溶接して全厚６４ｍｍの積層体を組み立
てた。
【００１５】この積層体を温度９００℃に１時間保定し
た後、冷却水を吹き付けながら８パスで圧延し、全厚１
６ｍｍで長さ６４００ｍｍの圧延材を得た。このとき、
積層体内部にあるコア材の温度Ｔをシュミレーション試
験によって推定し、コア材の温度Ｔの変化に応じて積層
体に噴射される冷却水の水量を調節し、カバー材の温度
ｔを常に温度Ｔよりも低く維持した。
た後、冷却水を吹き付けながら８パスで圧延し、全厚１
６ｍｍで長さ６４００ｍｍの圧延材を得た。このとき、
積層体内部にあるコア材の温度Ｔをシュミレーション試
験によって推定し、コア材の温度Ｔの変化に応じて積層
体に噴射される冷却水の水量を調節し、カバー材の温度
ｔを常に温度Ｔよりも低く維持した。
【００１６】図２は、このときの温度差Δｔ（Ｔ−ｔ）
と減肉比との関係を示したグラフである。なお、図２に
おける減肉比は、次のように表した。すなわち、カバー
材の素材厚をｔ1 とし、圧延後の厚みをｔ2 とすると、
カバー材の減肉率αは（ｔ1 −ｔ2 ）／ｔ1 で表され
る。他方、コア材の素材厚をｔ3 とし、圧延後の厚みを
ｔ4 とするとき、コア材の減肉率βは（ｔ3 −ｔ4 ）／
ｔ3 で表される。この減肉率の比、すなわちα／β＝
〔（ｔ1 −ｔ2 ）／ｔ1 〕／〔（ｔ3 −ｔ4 ）／ｔ3 〕
を減肉比としている。この減肉比が１に近いほど、減肉
率αとβとが等しくなることを意味し、カバー材がコア
材と同様な圧延加工を受けていることを示す。
と減肉比との関係を示したグラフである。なお、図２に
おける減肉比は、次のように表した。すなわち、カバー
材の素材厚をｔ1 とし、圧延後の厚みをｔ2 とすると、
カバー材の減肉率αは（ｔ1 −ｔ2 ）／ｔ1 で表され
る。他方、コア材の素材厚をｔ3 とし、圧延後の厚みを
ｔ4 とするとき、コア材の減肉率βは（ｔ3 −ｔ4 ）／
ｔ3 で表される。この減肉率の比、すなわちα／β＝
〔（ｔ1 −ｔ2 ）／ｔ1 〕／〔（ｔ3 −ｔ4 ）／ｔ3 〕
を減肉比としている。この減肉比が１に近いほど、減肉
率αとβとが等しくなることを意味し、カバー材がコア
材と同様な圧延加工を受けていることを示す。
【００１７】圧延中の積層体に噴射される冷却水の水量
を多くするとき、カバー材の温度ｔが大きく低下し、コ
ア材の温度Ｔとの開きが大きくなる。たとえば表面温度
９００℃の積層体に対して、水量５０リットル／ｍ2 ・
秒で常温の冷却水を吹き付けるとき、表面温度は８２０
℃に降温した。また、積層体内部にあるコア材の温度Ｔ
は、シュミレーション試験から８７０℃と推定され、温
度差Δｔ（Ｔ−ｔ）は５０℃であった。この降温によっ
て、カバー材の変形抵抗は、図１で説明したようにコア
材の変形抵抗に接近する。その結果、図２に示すよう
に、同じ圧下力に対してカバー材及びコア材の双方が同
じ伸びを示し、カバー材が優先的に薄肉化されることが
なくなる。
を多くするとき、カバー材の温度ｔが大きく低下し、コ
ア材の温度Ｔとの開きが大きくなる。たとえば表面温度
９００℃の積層体に対して、水量５０リットル／ｍ2 ・
秒で常温の冷却水を吹き付けるとき、表面温度は８２０
℃に降温した。また、積層体内部にあるコア材の温度Ｔ
は、シュミレーション試験から８７０℃と推定され、温
度差Δｔ（Ｔ−ｔ）は５０℃であった。この降温によっ
て、カバー材の変形抵抗は、図１で説明したようにコア
材の変形抵抗に接近する。その結果、図２に示すよう
に、同じ圧下力に対してカバー材及びコア材の双方が同
じ伸びを示し、カバー材が優先的に薄肉化されることが
なくなる。
【００１８】冷却水によるカバー材の冷却は、図１から
明らかなように温度差Δｔ（Ｔ−ｔ）を５０℃以上とす
るとき、カバー材とコア材との変形抵抗の差が５Ｋｇ／
ｍｍ2 以内になり、その効果が顕著になる。たとえば、
温度差Δｔ＝１０℃でパック圧延したとき、コア材（素
材厚１６ｍｍ）が６．４ｍｍに圧延され、カバー材（素
材厚１６ｍｍ）が１．６ｍｍに圧延された。このときの
減肉比は約１．５で、コア材に比較してカバー材が極端
に薄くなっている。これに対し、温度差Δｔ＝７０℃で
圧延すると、同様な素材厚をもつカバー材及びコア材
は、それぞれ３．８ｍｍ及び４．２ｍｍに圧延された。
このときの減肉比はほぼ１であり、カバー材及びコア材
共に同様な伸びを示した。
明らかなように温度差Δｔ（Ｔ−ｔ）を５０℃以上とす
るとき、カバー材とコア材との変形抵抗の差が５Ｋｇ／
ｍｍ2 以内になり、その効果が顕著になる。たとえば、
温度差Δｔ＝１０℃でパック圧延したとき、コア材（素
材厚１６ｍｍ）が６．４ｍｍに圧延され、カバー材（素
材厚１６ｍｍ）が１．６ｍｍに圧延された。このときの
減肉比は約１．５で、コア材に比較してカバー材が極端
に薄くなっている。これに対し、温度差Δｔ＝７０℃で
圧延すると、同様な素材厚をもつカバー材及びコア材
は、それぞれ３．８ｍｍ及び４．２ｍｍに圧延された。
このときの減肉比はほぼ１であり、カバー材及びコア材
共に同様な伸びを示した。
【００１９】このようにカバー材の変形抵抗を高めた状
態で圧延し、圧延終了までカバー材の肉厚を必要値以上
に確保することができた。そして、変形抵抗、すなわち
剛性が高くなっていることと相俟って、圧延中に積層体
の湾曲，座屈等が発生することがなくなった。その結
果、得られた製品に波打ち，板厚変動等の欠陥がみられ
ず、形状特性に優れた薄板材が得られた。
態で圧延し、圧延終了までカバー材の肉厚を必要値以上
に確保することができた。そして、変形抵抗、すなわち
剛性が高くなっていることと相俟って、圧延中に積層体
の湾曲，座屈等が発生することがなくなった。その結
果、得られた製品に波打ち，板厚変動等の欠陥がみられ
ず、形状特性に優れた薄板材が得られた。
【００２０】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、カバー材を積極的に冷却することによって、カバー
材の変形抵抗を上昇させコア材の変形抵抗に近づけてい
る。これにより、同じ圧下力でカバー材及びコア材が同
様に減肉され、カバー材のみが優先的に薄肉化されるこ
とがなくなる。そのため、圧延条件が安定化し、積層体
に湾曲, 座屈等の欠陥が発生することがない。このよう
にして得られた製品は、波打ち, 板厚不良等の欠陥がな
い優れた形状特性をもつものとなる。
は、カバー材を積極的に冷却することによって、カバー
材の変形抵抗を上昇させコア材の変形抵抗に近づけてい
る。これにより、同じ圧下力でカバー材及びコア材が同
様に減肉され、カバー材のみが優先的に薄肉化されるこ
とがなくなる。そのため、圧延条件が安定化し、積層体
に湾曲, 座屈等の欠陥が発生することがない。このよう
にして得られた製品は、波打ち, 板厚不良等の欠陥がな
い優れた形状特性をもつものとなる。
【図１】 本発明の作用を説明するための金属材料の温
度と変形抵抗との関係を表したグラフである。
度と変形抵抗との関係を表したグラフである。
【図２】 コア材の温度とカバー材の温度との温度差Δ
ｔがコア材及びカバー材の減肉比に与える影響を表した
グラフである。
ｔがコア材及びカバー材の減肉比に与える影響を表した
グラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 難加工性材料の上下両面に易加工性材料
を重ねた積層体をパック圧延する際、前記積層体の表面
を冷却し、前記易加工性材料の変形抵抗値を上昇させ、
前記難加工性材料の変形抵抗値との差を５ｋｇ／ｍｍ2
以下に維持することを特徴とするパック圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20443191A JPH0542302A (ja) | 1991-08-14 | 1991-08-14 | パツク圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20443191A JPH0542302A (ja) | 1991-08-14 | 1991-08-14 | パツク圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0542302A true JPH0542302A (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=16490427
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20443191A Withdrawn JPH0542302A (ja) | 1991-08-14 | 1991-08-14 | パツク圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0542302A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5709152A (en) * | 1995-02-15 | 1998-01-20 | Tsubakimoto Chain Co. | End joining device for carrier traveling rails |
-
1991
- 1991-08-14 JP JP20443191A patent/JPH0542302A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5709152A (en) * | 1995-02-15 | 1998-01-20 | Tsubakimoto Chain Co. | End joining device for carrier traveling rails |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19981112 |