JPH0543336B2 - - Google Patents
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- JPH0543336B2 JPH0543336B2 JP83500004A JP50000483A JPH0543336B2 JP H0543336 B2 JPH0543336 B2 JP H0543336B2 JP 83500004 A JP83500004 A JP 83500004A JP 50000483 A JP50000483 A JP 50000483A JP H0543336 B2 JPH0543336 B2 JP H0543336B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F27/00—Control arrangements or safety devices specially adapted for heat-exchange or heat-transfer apparatus
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
- A23B—PRESERVATION OF FOODS, FOODSTUFFS OR NON-ALCOHOLIC BEVERAGES; CHEMICAL RIPENING OF FRUIT OR VEGETABLES
- A23B11/00—Preservation of milk or dairy products
- A23B11/10—Preservation of milk or milk preparations
- A23B11/12—Preservation of milk or milk preparations by heating
- A23B11/13—Preservation of milk or milk preparations by heating the materials being loose unpacked
- A23B11/133—Preservation of milk or milk preparations by heating the materials being loose unpacked and progressively transported through the apparatus
-
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- A23B11/1332—Preservation of milk or milk preparations by heating the materials being loose unpacked and progressively transported through the apparatus in contact with multiple heating plates
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- A23B2/40—Preservation of foods or foodstuffs, in general by heating loose unpacked materials
- A23B2/42—Preservation of foods or foodstuffs, in general by heating loose unpacked materials while they are progressively transported through the apparatus
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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Description
請求の範囲
１ 高温熱交換器内においては、加熱媒体を使用
することによつて、液体製品を所要温度まで加熱
すると共に、蓄熱式熱交換器内においては、処理
されて流出してゆく液体製品と、流入してくる未
処理液体製品とを互いに反対方向に向流させるこ
とによつて、未処理製品を予熱することから成る
液体製品の熱処理装置の操作方法であつて、前記
液体製品の生産量が減少した場合には、冷却用の
液体を前記蓄熱式熱交換器を通過して流通させる
ことにより、蓄熱式熱交換器の高温帯域内におけ
る液体製品の滞溜時間と、この高温帯域内におい
て発生する温度とを変化せしめ、これによつて熱
処理を、装置の最大設計生産量における最適な時
間と温度との関係に接近するように調整すること
を特徴とする連続流れ原理に基づく液体製品の熱
処理装置の操作方法。
することによつて、液体製品を所要温度まで加熱
すると共に、蓄熱式熱交換器内においては、処理
されて流出してゆく液体製品と、流入してくる未
処理液体製品とを互いに反対方向に向流させるこ
とによつて、未処理製品を予熱することから成る
液体製品の熱処理装置の操作方法であつて、前記
液体製品の生産量が減少した場合には、冷却用の
液体を前記蓄熱式熱交換器を通過して流通させる
ことにより、蓄熱式熱交換器の高温帯域内におけ
る液体製品の滞溜時間と、この高温帯域内におい
て発生する温度とを変化せしめ、これによつて熱
処理を、装置の最大設計生産量における最適な時
間と温度との関係に接近するように調整すること
を特徴とする連続流れ原理に基づく液体製品の熱
処理装置の操作方法。
２ 前記の流出してゆく液体製品と流入してくる
液体製品は、それらの流れが蓄熱式熱交換器を介
して向流して流通され、前記冷却液の流れは該熱
交換器の高温部における液体製品の流れのうちの
一つに向流して搬送されることを特徴とする請求
の範囲第１項記載の方法。
液体製品は、それらの流れが蓄熱式熱交換器を介
して向流して流通され、前記冷却液の流れは該熱
交換器の高温部における液体製品の流れのうちの
一つに向流して搬送されることを特徴とする請求
の範囲第１項記載の方法。
３ 前記冷却液の流れは流入してくる加熱液体製
品の流れに向流して搬送されることを特徴とする
請求の範囲第２項記載の方法。
品の流れに向流して搬送されることを特徴とする
請求の範囲第２項記載の方法。
４ 前記冷却液は、その流量は、液体製品の流量
（生産量）が減少するにつれて、液体製品の流量
に関して、比較的大とされることを特徴とする請
求の範囲第１項ないし第３項いづれか記載の方
法。
（生産量）が減少するにつれて、液体製品の流量
に関して、比較的大とされることを特徴とする請
求の範囲第１項ないし第３項いづれか記載の方
法。
５ 加熱媒体を使用することにより、液体製品を
所要温度まで加温するための高温熱交換器９と、
処理されて流出してゆく液体製品と流入する未処
理液体とを向流させて未処理液体を予熱するため
の蓄熱式熱交換器５と、この蓄熱式熱交換器５の
少なくとも一部分７には、冷却液用の導管１７に
備えられている液体製品から熱を抽出するための
特殊な熱交換表面１６とを備え、前記冷却液導管
１７が、高温熱交換器９へ通じる導管内の温度と
液体製品の生産量との両方に応答して冷却液の流
量を制御するための制御装置１８を備えることを
特徴とする牛乳殺菌等に使用される熱処理装置。
所要温度まで加温するための高温熱交換器９と、
処理されて流出してゆく液体製品と流入する未処
理液体とを向流させて未処理液体を予熱するため
の蓄熱式熱交換器５と、この蓄熱式熱交換器５の
少なくとも一部分７には、冷却液用の導管１７に
備えられている液体製品から熱を抽出するための
特殊な熱交換表面１６とを備え、前記冷却液導管
１７が、高温熱交換器９へ通じる導管内の温度と
液体製品の生産量との両方に応答して冷却液の流
量を制御するための制御装置１８を備えることを
特徴とする牛乳殺菌等に使用される熱処理装置。
６ 前記蓄熱式熱交換器は、それが蓄熱管熱交換
器である場合、三本一組の同心管を利用し、該管
が三本の溝２１−２３を形成し、液体製品は隣り
合つている二本の溝を介して流通され、冷却液は
三番目の溝を介して流通されることを特徴とする
請求の範囲第５項記載の熱処理装置。
器である場合、三本一組の同心管を利用し、該管
が三本の溝２１−２３を形成し、液体製品は隣り
合つている二本の溝を介して流通され、冷却液は
三番目の溝を介して流通されることを特徴とする
請求の範囲第５項記載の熱処理装置。
７ 前記蓄熱式熱交換器は、それが蓄熱板熱交換
器である場合、それぞれの板２４が冷却液を通過
させるための一組の特別の通路開口２６を備えて
いることを特徴とする請求の範囲第５項記載の熱
処理装置。
器である場合、それぞれの板２４が冷却液を通過
させるための一組の特別の通路開口２６を備えて
いることを特徴とする請求の範囲第５項記載の熱
処理装置。
明細書
この発明は連続流れの原理による液体製品の熱
処理用装置の操作方法に関し、液体製品は加熱媒
体によつてHT熱交換器内で所要温度となり、処
理されて流出する液体製品は蓄熱式熱交換器内で
向流している流入未処理液体製品を予熱する。
HT熱交換器という略字用語は、最高温度で稼動
する熱交換器を意味する。
処理用装置の操作方法に関し、液体製品は加熱媒
体によつてHT熱交換器内で所要温度となり、処
理されて流出する液体製品は蓄熱式熱交換器内で
向流している流入未処理液体製品を予熱する。
HT熱交換器という略字用語は、最高温度で稼動
する熱交換器を意味する。
この種の方法は公知であつて、しばしば、とり
わけ、ミルクの殺菌に使用される。殺菌中に、ミ
ルクは特定温度で特定時間加熱しなければならな
いのであつて、これは、腐敗の原因となるバクテ
リアを殺すか、または不活性化するためである。
加熱温度が上昇するにつれて、所要加熱時間が減
少する。加熱時間が長ければ長い程、それだけ一
層殺菌は有効であるが、これには限界があり、そ
の理由は、高温での化学的変化処理をあまりにも
長時間行なうとミルクの望ましくない品質変化を
生ずる結果となるからである。
わけ、ミルクの殺菌に使用される。殺菌中に、ミ
ルクは特定温度で特定時間加熱しなければならな
いのであつて、これは、腐敗の原因となるバクテ
リアを殺すか、または不活性化するためである。
加熱温度が上昇するにつれて、所要加熱時間が減
少する。加熱時間が長ければ長い程、それだけ一
層殺菌は有効であるが、これには限界があり、そ
の理由は、高温での化学的変化処理をあまりにも
長時間行なうとミルクの望ましくない品質変化を
生ずる結果となるからである。
他の温度／時間処理方法の場合と丁度同じ様
に、この発明の場合の処理も特定基準で限定され
ている限界内で行なわなければならない。例え
ば、ミルクの殺菌では、二つの基準（第１Ａ図参
照）がある。すなわち、C1＝殺菌度とC2＝生起
する化学的変化である。第１Ａ図のグラフは、温
度Ｔと処理時間ｔの関係を示す。このグラフにお
いて、点Ａは全能力で稼動している殺菌装置の状
態を示し、その状態では、処理時間に組合わされ
ている相当温度で殺菌が適切に行なわれている
が、化学的変化は、まだ、それぞれ適用可能な限
界以下になつている。しかし、装置の生産高がそ
の装置の設計最高生産高の何分の一かに低下した
場合、製品の流量率は、この生産高低下の結果と
して減少する。このことは、処理すべき製品の処
理時間が能力の減少と反比例して増加することと
なり、その結果、都合のよくない化学的変化がお
こることがある。例えば、第１Ａ図の状態Ｂを参
照されたい。そのような場合には、殺菌に適用可
能な基準をみたしてはいるが、化学的変化に適用
可能な基準を越えている。
に、この発明の場合の処理も特定基準で限定され
ている限界内で行なわなければならない。例え
ば、ミルクの殺菌では、二つの基準（第１Ａ図参
照）がある。すなわち、C1＝殺菌度とC2＝生起
する化学的変化である。第１Ａ図のグラフは、温
度Ｔと処理時間ｔの関係を示す。このグラフにお
いて、点Ａは全能力で稼動している殺菌装置の状
態を示し、その状態では、処理時間に組合わされ
ている相当温度で殺菌が適切に行なわれている
が、化学的変化は、まだ、それぞれ適用可能な限
界以下になつている。しかし、装置の生産高がそ
の装置の設計最高生産高の何分の一かに低下した
場合、製品の流量率は、この生産高低下の結果と
して減少する。このことは、処理すべき製品の処
理時間が能力の減少と反比例して増加することと
なり、その結果、都合のよくない化学的変化がお
こることがある。例えば、第１Ａ図の状態Ｂを参
照されたい。そのような場合には、殺菌に適用可
能な基準をみたしてはいるが、化学的変化に適用
可能な基準を越えている。
実際問題として、温度／時間関係を制御する方
法が既に開発されている。この方法では、加熱
は、蒸気の噴射で起り、その後でミルクのなかに
凝縮している蒸気を減圧下で放出する。しかし、
この方法の不利益は、高エネルギーを消費するこ
とである。加熱された流出液体と冷たい流入液体
との間に蓄熱式熱交換を組合わせて蒸気によつて
液体を間接加熱することは、エネルギーの点で非
常に有利である。しかし、この方法は、次の点で
不利である。すなわち、特定の能力の装置内にお
いて生産高を何等かの理由で減じなければならな
い場合、液体製品の滞留時間は、液体の流量が
（設計能力での）最大値に関して減ずるのと同じ
割合で増加する。装置の生産高が減少したとき、
上述の望ましくない品質変化が比較的速やかにお
こる。
法が既に開発されている。この方法では、加熱
は、蒸気の噴射で起り、その後でミルクのなかに
凝縮している蒸気を減圧下で放出する。しかし、
この方法の不利益は、高エネルギーを消費するこ
とである。加熱された流出液体と冷たい流入液体
との間に蓄熱式熱交換を組合わせて蒸気によつて
液体を間接加熱することは、エネルギーの点で非
常に有利である。しかし、この方法は、次の点で
不利である。すなわち、特定の能力の装置内にお
いて生産高を何等かの理由で減じなければならな
い場合、液体製品の滞留時間は、液体の流量が
（設計能力での）最大値に関して減ずるのと同じ
割合で増加する。装置の生産高が減少したとき、
上述の望ましくない品質変化が比較的速やかにお
こる。
殺菌装置を設計生産高またはそれに近い生産高
で運転しようとするのは明らかであつて、その理
由は、その場合、最適エネルギー消費で最適製品
処理ができるからである。しかし、例えば処理能
力が入口端または出口端で一時的に減少したため
に、生産高が一時的に減少した場合、その結果と
して、製品の品質は低下してはならない。能力減
少に関する既知の方法は、HT熱交換器を多数の
直列接続部分に分割し、そのうちの一つ、または
それ以上をミルクの入口点から考えられるように
不活性化することである。分離した部分には凝縮
物が満たされていて、もはや熱処理には加わらな
い。
で運転しようとするのは明らかであつて、その理
由は、その場合、最適エネルギー消費で最適製品
処理ができるからである。しかし、例えば処理能
力が入口端または出口端で一時的に減少したため
に、生産高が一時的に減少した場合、その結果と
して、製品の品質は低下してはならない。能力減
少に関する既知の方法は、HT熱交換器を多数の
直列接続部分に分割し、そのうちの一つ、または
それ以上をミルクの入口点から考えられるように
不活性化することである。分離した部分には凝縮
物が満たされていて、もはや熱処理には加わらな
い。
第１Ｂ図は、この既知の方法の効果を示すグラ
フである。このグラフには、温度／時間関係が五
つの相異なつた生産状態について示されている。
関係のある部分は、グラフのなかの100℃の限界
以上の帯域の領域である。その理由は、製品が
これらの温度にさらされる時間は、実際に考えら
れるように、殺菌と化学的変化の決定要因である
からである。最高設計生産高100％については、
この領域−100がハツチングのなかに示されて
いて、一方では所要殺菌度が得られるようになつ
ており、他方では望ましくない化学的変化が許容
レベル以下である。80％までの生産高の減少に関
して、温度／時間領域は増加して−80となり
（第１Ｂ図を参照のこと）、その結果、化学的変化
が増加するが、HT熱交換器の一部分の分離を必
要とするような程度には増加しない。その分離
は、50％、33％及び25％までの生産高減少に関
し、（任意選択）グラフに示されている。明らか
に分かるのは、結果として生じる温度／時間領域
の減少が−50、−33及び−23を所要値−
100または一時的に許容可能最大値−80に復帰
させるには不十分であることである。従つて、既
知の方法は、比較的に可成り生産高が低下した場
合の許容温度／時間関係を得る十分な機会を提供
していない。
フである。このグラフには、温度／時間関係が五
つの相異なつた生産状態について示されている。
関係のある部分は、グラフのなかの100℃の限界
以上の帯域の領域である。その理由は、製品が
これらの温度にさらされる時間は、実際に考えら
れるように、殺菌と化学的変化の決定要因である
からである。最高設計生産高100％については、
この領域−100がハツチングのなかに示されて
いて、一方では所要殺菌度が得られるようになつ
ており、他方では望ましくない化学的変化が許容
レベル以下である。80％までの生産高の減少に関
して、温度／時間領域は増加して−80となり
（第１Ｂ図を参照のこと）、その結果、化学的変化
が増加するが、HT熱交換器の一部分の分離を必
要とするような程度には増加しない。その分離
は、50％、33％及び25％までの生産高減少に関
し、（任意選択）グラフに示されている。明らか
に分かるのは、結果として生じる温度／時間領域
の減少が−50、−33及び−23を所要値−
100または一時的に許容可能最大値−80に復帰
させるには不十分であることである。従つて、既
知の方法は、比較的に可成り生産高が低下した場
合の許容温度／時間関係を得る十分な機会を提供
していない。
この発明の目的は、前述の欠点のない方法を提
供することである。この目的のために、この発明
によれば、液体製品の生産高が減少した場合に、
冷却液の流れは、最高温度帯域での液体製品の滞
流時間とこの状態で生起する温度が装置の設計最
大生産高での最適時間／温度関係に近付く熱処理
となるように、蓄熱式熱交換器を通過する。この
方法は、液体製品の生産高の変化の結果を調節で
きて比較的簡単である。製品の品質は維持可能で
あり、製品を捨てる必要がない。全能力状態にも
容易に復帰する。
供することである。この目的のために、この発明
によれば、液体製品の生産高が減少した場合に、
冷却液の流れは、最高温度帯域での液体製品の滞
流時間とこの状態で生起する温度が装置の設計最
大生産高での最適時間／温度関係に近付く熱処理
となるように、蓄熱式熱交換器を通過する。この
方法は、液体製品の生産高の変化の結果を調節で
きて比較的簡単である。製品の品質は維持可能で
あり、製品を捨てる必要がない。全能力状態にも
容易に復帰する。
蓄熱式熱交換器内で最適の熱交換を行なうに
は、液体製品の流出及び流入の流れを向流におい
て蓄熱式熱交換器を介してとらえ、冷却後の流れ
を向流において前記熱交換器の高温部における液
体製品の流れのうちの一つの流れに、好ましくは
向流において流入する加熱液体製品の流れに伝え
る。
は、液体製品の流出及び流入の流れを向流におい
て蓄熱式熱交換器を介してとらえ、冷却後の流れ
を向流において前記熱交換器の高温部における液
体製品の流れのうちの一つの流れに、好ましくは
向流において流入する加熱液体製品の流れに伝え
る。
この発明は、また、上記の方法を用いる蓄熱式
熱交換器から成る装置に関する。この発明によれ
ば、この種の装置は次の点を特徴としている。す
なわち、蓄熱式熱交換器の少なくとも一部が液体
製品から熱を取り出すための冷却液導管内に含ま
れている特別の熱交換表面から成り、前記導管は
HT熱交換器への導管内の液体製品の温度と液体
製品の生産高との両方によつて作用して冷却液の
流量に影響を与える制御装置を備えている。
熱交換器から成る装置に関する。この発明によれ
ば、この種の装置は次の点を特徴としている。す
なわち、蓄熱式熱交換器の少なくとも一部が液体
製品から熱を取り出すための冷却液導管内に含ま
れている特別の熱交換表面から成り、前記導管は
HT熱交換器への導管内の液体製品の温度と液体
製品の生産高との両方によつて作用して冷却液の
流量に影響を与える制御装置を備えている。
蓄熱式熱交換器は原則的にはそれ自体はそれぞ
れ既知である二つの方法で構成できる。蓄熱管熱
交換器の場合、三本一組の同心管を使用できる
が、これは、三本の溝を形成するためであつて、
最も内側または最も外側の溝を冷却液用に使用
し、隣接している溝を好ましくは流入加熱液体製
品用に使用する。蓄熱板熱交換器においては、蓄
熱板は冷却液の通過のために特別の一組の通路開
口を備えている。
れ既知である二つの方法で構成できる。蓄熱管熱
交換器の場合、三本一組の同心管を使用できる
が、これは、三本の溝を形成するためであつて、
最も内側または最も外側の溝を冷却液用に使用
し、隣接している溝を好ましくは流入加熱液体製
品用に使用する。蓄熱板熱交換器においては、蓄
熱板は冷却液の通過のために特別の一組の通路開
口を備えている。
この発明を、図面に関連して詳細に説明する
が、図面は装置を線図的に説明し（第２図）、装
置の詳細を示し（第３図及至第７図）及びグラフ
（第８図及び第９図）を示す。
が、図面は装置を線図的に説明し（第２図）、装
置の詳細を示し（第３図及至第７図）及びグラフ
（第８図及び第９図）を示す。
第２図について説明する。装置は、それ自体既
知の方法で、処理する製品の溜め１からはじまつ
て構成されており、その溜めは供給機構２と移送
導管３に接続している。前記導管は、ポンプ４を
備えており、このポンプは処理する液体製品を二
部分６と７で構成されている蓄熱式熱交換器５へ
運ぶ。二部分６と７の間で、導管３はホモジナイ
ザー８に通じている。蓄熱式熱交換器の７の部分
を通つてから、導管３はヒーターまたは高温
（HT）熱交換器９に通じており、その内部で液
体製品は所要の熱処理をされる。このHT熱交換
器から、吐出導管１０は処理された製品を蓄熱式
熱交換器の７の部分及び６の部分を介し、また、
更に最終熱交換器１１を介して、連続的に運び、
処理済の製品は多数のびん詰部１２に達する。装
置の生産高は、びん詰部１２の処理能力に関して
液体製品が僅かばかり超過するように選択されて
いる。従つて、導管１３を介して背圧弁１４と出
口１５とを経由して溜め１に戻る製品は非常に僅
かである。この点では、この装置は先行技術の装
置と少しは異つているとしても殆んど相違してい
ない。
知の方法で、処理する製品の溜め１からはじまつ
て構成されており、その溜めは供給機構２と移送
導管３に接続している。前記導管は、ポンプ４を
備えており、このポンプは処理する液体製品を二
部分６と７で構成されている蓄熱式熱交換器５へ
運ぶ。二部分６と７の間で、導管３はホモジナイ
ザー８に通じている。蓄熱式熱交換器の７の部分
を通つてから、導管３はヒーターまたは高温
（HT）熱交換器９に通じており、その内部で液
体製品は所要の熱処理をされる。このHT熱交換
器から、吐出導管１０は処理された製品を蓄熱式
熱交換器の７の部分及び６の部分を介し、また、
更に最終熱交換器１１を介して、連続的に運び、
処理済の製品は多数のびん詰部１２に達する。装
置の生産高は、びん詰部１２の処理能力に関して
液体製品が僅かばかり超過するように選択されて
いる。従つて、導管１３を介して背圧弁１４と出
口１５とを経由して溜め１に戻る製品は非常に僅
かである。この点では、この装置は先行技術の装
置と少しは異つているとしても殆んど相違してい
ない。
特別の熱交換表面１６が蓄熱式熱交換器５の７
の部分に配設されている。この表面は、HT熱交
換器に送る予熱液体製品から熱を引取るための冷
却液導管１７内に含まれている。導管１７は冷却
液の流量を制御する結合制御装置１８を備えてい
る。この制御装置は、導管３を通る液体製品の生
産高と温度によつて作用するので、この目的のた
めに、少なくとも一つの測定要素が熱交換器５と
９との間の導管の３の部分に配設されている。こ
の測定要素は二つの信号、すなわち、温度と生産
高、を送ることができる。しかし、温度と生産高
は、第２図に示すように二つの要素１９と２０で
測定できる。この場合、温度信号は導管３の測定
要素１９から発し、生産高信号は要素２０から発
する。この場合、要素２０は導管３のホモジナイ
ザー８の容積測定ポンプの回転速度調節装置であ
り、従つて、この調節装置から発する信号は、導
管３内の液体製品の流量に比例する。調節装置２
０は手動で、あるいは、びん詰部１２が発する指
令を経由して、調節可能である。制御装置１８の
作用については、第８図及至第１０図を参照して
後程説明する。
の部分に配設されている。この表面は、HT熱交
換器に送る予熱液体製品から熱を引取るための冷
却液導管１７内に含まれている。導管１７は冷却
液の流量を制御する結合制御装置１８を備えてい
る。この制御装置は、導管３を通る液体製品の生
産高と温度によつて作用するので、この目的のた
めに、少なくとも一つの測定要素が熱交換器５と
９との間の導管の３の部分に配設されている。こ
の測定要素は二つの信号、すなわち、温度と生産
高、を送ることができる。しかし、温度と生産高
は、第２図に示すように二つの要素１９と２０で
測定できる。この場合、温度信号は導管３の測定
要素１９から発し、生産高信号は要素２０から発
する。この場合、要素２０は導管３のホモジナイ
ザー８の容積測定ポンプの回転速度調節装置であ
り、従つて、この調節装置から発する信号は、導
管３内の液体製品の流量に比例する。調節装置２
０は手動で、あるいは、びん詰部１２が発する指
令を経由して、調節可能である。制御装置１８の
作用については、第８図及至第１０図を参照して
後程説明する。
蓄熱式熱交換器５の７の部分は、三本一組の同
心管、すなわち、三本の溝２１，２２及び２３が
形成されている同心管として構成できる。第３図
及び第４図を参照されたい。二本の隣り合つた溝
２２と２１または２３は常に導管３あるいは１７
にそれぞれ向流して接続しており、最も内側の溝
２１または最も外側の溝２３は、冷却液導管１７
に接続している。予熱された液体製品は、常に、
中間の溝２２を介して流れ、HT熱交換器９に送
られて最終熱処理を受ける。第三番目の溝２３ま
たは２１は、HT熱交換器からの吐出導管１０に
それぞれ接続している。これら二つの接続可能性
とは、第４図の隣りの表に示されている。
心管、すなわち、三本の溝２１，２２及び２３が
形成されている同心管として構成できる。第３図
及び第４図を参照されたい。二本の隣り合つた溝
２２と２１または２３は常に導管３あるいは１７
にそれぞれ向流して接続しており、最も内側の溝
２１または最も外側の溝２３は、冷却液導管１７
に接続している。予熱された液体製品は、常に、
中間の溝２２を介して流れ、HT熱交換器９に送
られて最終熱処理を受ける。第三番目の溝２３ま
たは２１は、HT熱交換器からの吐出導管１０に
それぞれ接続している。これら二つの接続可能性
とは、第４図の隣りの表に示されている。
板熱交換器を７の部分に使用する場合には、
（第５図による）従来の板を第６図による板２４
に取り替えるが、この板には従来の穴２５の他に
導管１７に接続している特別の一組の通路開口２
６がある。第７図は、このようにして構成した板
熱交換器を通過する三つの異なつた液体の通路を
線図的に説明したものである。
（第５図による）従来の板を第６図による板２４
に取り替えるが、この板には従来の穴２５の他に
導管１７に接続している特別の一組の通路開口２
６がある。第７図は、このようにして構成した板
熱交換器を通過する三つの異なつた液体の通路を
線図的に説明したものである。
既述のように、導管１７からの冷却液は、蓄熱
式熱交換器の７の部分を介して、予熱された液体
製品に互いに反対方向に向流して流通される。こ
の向流の原理は第８図において破線によつてグラ
フで示されており、Ｘ軸は流れ溝の長さＬを示
し、Ｙ軸は温度Ｔを示す。さらに実線１０，３お
よび１６は導管１７を経由して供給された冷却液
の効果を示す。実線１０は吐出導管１０中におけ
る温度降下を、実線３は熱交換表面１６上におけ
る温度上昇を、さらに実線１６は、移送導管３お
よび吐出導管１０から得られる熱量Ｑによつて上
昇する温度を示す。第９図は、液体製品の生産高
OPが最大生産高Qpnの1/2または1/4に減少するよ
うな、かつ冷却液の流量OKが種々の値（すなわ
ち、液体製品の流量のそれぞれ０−0.10及び
0.90）に調節されるような仮想的な装置のいくつ
かの状態を図式化して示したものである。点鎖線
は、第２図の装置による最大能力における温度／
時間の関係を示し、この関係は他の能力において
も当然維持されるべきものである。このグラフか
ら明らかな通り、冷却液体流量QKを正しく選択
すれば、すなわち、液体製品流量QP0.50に対して
QKを0.90とした場合においては、第９図中の100
℃以上の領域を、装置が全能力を発揮するよう
に設計され、かつ特殊な冷却を行わない場合の温
度／時間領域（ハツチングを付した部分）とほぼ
等しくすることができることが分る。従つて、結
合制御装置１８を経由して供給される冷却水を制
御することにより、種々の異なる能力において、
それぞれ最適な熱処理を製品に対して実行するこ
とが可能となる。なお、実線はQP／Qpn＝0.50の
場合、破線はQP／Qpn＝0.25の場合を示す。
式熱交換器の７の部分を介して、予熱された液体
製品に互いに反対方向に向流して流通される。こ
の向流の原理は第８図において破線によつてグラ
フで示されており、Ｘ軸は流れ溝の長さＬを示
し、Ｙ軸は温度Ｔを示す。さらに実線１０，３お
よび１６は導管１７を経由して供給された冷却液
の効果を示す。実線１０は吐出導管１０中におけ
る温度降下を、実線３は熱交換表面１６上におけ
る温度上昇を、さらに実線１６は、移送導管３お
よび吐出導管１０から得られる熱量Ｑによつて上
昇する温度を示す。第９図は、液体製品の生産高
OPが最大生産高Qpnの1/2または1/4に減少するよ
うな、かつ冷却液の流量OKが種々の値（すなわ
ち、液体製品の流量のそれぞれ０−0.10及び
0.90）に調節されるような仮想的な装置のいくつ
かの状態を図式化して示したものである。点鎖線
は、第２図の装置による最大能力における温度／
時間の関係を示し、この関係は他の能力において
も当然維持されるべきものである。このグラフか
ら明らかな通り、冷却液体流量QKを正しく選択
すれば、すなわち、液体製品流量QP0.50に対して
QKを0.90とした場合においては、第９図中の100
℃以上の領域を、装置が全能力を発揮するよう
に設計され、かつ特殊な冷却を行わない場合の温
度／時間領域（ハツチングを付した部分）とほぼ
等しくすることができることが分る。従つて、結
合制御装置１８を経由して供給される冷却水を制
御することにより、種々の異なる能力において、
それぞれ最適な熱処理を製品に対して実行するこ
とが可能となる。なお、実線はQP／Qpn＝0.50の
場合、破線はQP／Qpn＝0.25の場合を示す。
以上、この発明をミルク殺菌プラントに関して
説明した。この発明はこの例に限定されないのは
明らかであつて、他の製品用の同様な装置にも適
用でき、その装置では温度と時間の狭い限度の間
で熱処理を行なわなければならない。
説明した。この発明はこの例に限定されないのは
明らかであつて、他の製品用の同様な装置にも適
用でき、その装置では温度と時間の狭い限度の間
で熱処理を行なわなければならない。
請求の範囲に記載の参照番号はその範囲を限定
する意図を有するものではなく、明確にするため
に示したにすぎない。
する意図を有するものではなく、明確にするため
に示したにすぎない。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8105524A NL8105524A (nl) | 1981-12-08 | 1981-12-08 | Werkwijze en installatie voor het toepassen van een regelbare warmtewisseling in een regeneratieve warmtewisselaar. |
| NL8105524 | 1981-12-08 | ||
| PCT/EP1982/000262 WO1983002050A1 (en) | 1981-12-08 | 1982-12-08 | Process and installation for applying a controllable heat-exchange in a regenerative heat-exchanger |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59500041A JPS59500041A (ja) | 1984-01-12 |
| JPH0543336B2 true JPH0543336B2 (ja) | 1993-07-01 |
Family
ID=19838505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP83500004A Granted JPS59500041A (ja) | 1981-12-08 | 1982-12-08 | 蓄熱式熱交換器内で調節可能な熱交換を行なう方法と装置 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4610298A (ja) |
| EP (1) | EP0081256B1 (ja) |
| JP (1) | JPS59500041A (ja) |
| AT (1) | ATE12449T1 (ja) |
| DE (1) | DE3262902D1 (ja) |
| DK (1) | DK153982C (ja) |
| NL (1) | NL8105524A (ja) |
| WO (1) | WO1983002050A1 (ja) |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL8300061A (nl) * | 1983-01-07 | 1984-08-01 | Stork Amsterdam | Inrichting voor het met warmte behandelen van een vloeibaar produkt, alsmede een werkwijze voor het bedrijven en voor het reinigen van een dergelijke inrichting. |
| DD244059A1 (de) * | 1985-12-23 | 1987-03-25 | Kyffhaeuserhuette Maschf | Verfahren zum betreiben einer erhitzungsanlage mit variabel einstellbaren endtemperaturen |
| NL8602400A (nl) * | 1986-09-23 | 1988-04-18 | Stork Amsterdam | Werkwijze voor het uitvoeren van een warmtebehandeling van een door een warmtebehandelingsinrichting van het doorstroomtype stromend produkt. |
| US4877519A (en) * | 1988-06-28 | 1989-10-31 | Cyanide Destruct Systems, Inc. | Reactor and heat exchanger system for cyanide waste water treatment |
| US5270183A (en) * | 1991-02-08 | 1993-12-14 | Beckman Research Institute Of The City Of Hope | Device and method for the automated cycling of solutions between two or more temperatures |
| US5256313A (en) * | 1992-12-21 | 1993-10-26 | Heritage Environmental Services, Inc. | System and process for treatment of cyanide-containing waste |
| SE509157C2 (sv) * | 1993-03-29 | 1998-12-07 | Alfa Laval Ab | Sätt och anordning för kontinuerlig sterilisering av en flytande mjölkbaserad produkt |
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| EP1083801B1 (en) * | 1998-06-03 | 2004-01-14 | Sander Hansen A/S | Method and apparatus for the pasteurization of liquid products in a continuous flow |
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| BE470263A (ja) * | 1942-12-12 | |||
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| GB679191A (en) * | 1948-07-03 | 1952-09-17 | Otto Plett | Improvements in or relating to heat exchange apparatus for the treatment of milk |
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| DE1042362B (de) * | 1953-06-20 | 1958-10-30 | Mindener Molkerei E G M B H | Milchpasteurisieranlage |
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| DE1617968C3 (de) * | 1966-04-25 | 1980-03-27 | Alfa-Laval Ab, Tumba (Schweden) | Anlage zum kontinuierlichen Pasteurisieren oder Sterilisieren einer Flüssigkeit in einem Rohrleitungssystem |
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-
1981
- 1981-12-08 NL NL8105524A patent/NL8105524A/nl not_active Application Discontinuation
-
1982
- 1982-11-16 DE DE8282201450T patent/DE3262902D1/de not_active Expired
- 1982-11-16 AT AT82201450T patent/ATE12449T1/de not_active IP Right Cessation
- 1982-11-16 EP EP82201450A patent/EP0081256B1/en not_active Expired
- 1982-12-08 WO PCT/EP1982/000262 patent/WO1983002050A1/en not_active Ceased
- 1982-12-08 JP JP83500004A patent/JPS59500041A/ja active Granted
-
1983
- 1983-05-31 DK DK245683A patent/DK153982C/da active
-
1985
- 1985-07-09 US US06/753,261 patent/US4610298A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1983002050A1 (en) | 1983-06-23 |
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| US4610298A (en) | 1986-09-09 |
| NL8105524A (nl) | 1983-07-01 |
| DK153982C (da) | 1989-02-20 |
| ATE12449T1 (de) | 1985-04-15 |
| DK245683D0 (da) | 1983-05-31 |
| JPS59500041A (ja) | 1984-01-12 |
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| DE3262902D1 (en) | 1985-05-09 |
| DK153982B (da) | 1988-10-03 |
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