JPH0543971A - 高強度高耐食性アルミニウムブレージングシート - Google Patents
高強度高耐食性アルミニウムブレージングシートInfo
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- JPH0543971A JPH0543971A JP22823991A JP22823991A JPH0543971A JP H0543971 A JPH0543971 A JP H0543971A JP 22823991 A JP22823991 A JP 22823991A JP 22823991 A JP22823991 A JP 22823991A JP H0543971 A JPH0543971 A JP H0543971A
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Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ブレージングシートのろう付け後の強度と特
にろう付けした後の耐食性を向上する。 【構成】 Ｓｉ0.05〜 0.8wt％（以下単に％），Ｆｅ0.
05〜 0.6％，Ｃｕ 0.1〜1.0％，Ｍｎ 0.4〜 1.6％，Ｍ
ｇ0.05〜 0.5％を含有し、さらにＣｒ0.3％以下，Ｚｒ
0.3％以下，Ｔｉ 0.3％以下の範囲内で何れか１種又は
２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物からなる
アルミニウム合金を芯材とし、その片面にＡｌ−Ｓｉ系
合金ろう材を有し、他の片面に犠牲効果を有するアルミ
ニウム合金であってＭｇを0.05％以上芯材のＭｇ含有量
以下の範囲内で含有したアルミニウム合金を有したブレ
ージングシート。
にろう付けした後の耐食性を向上する。 【構成】 Ｓｉ0.05〜 0.8wt％（以下単に％），Ｆｅ0.
05〜 0.6％，Ｃｕ 0.1〜1.0％，Ｍｎ 0.4〜 1.6％，Ｍ
ｇ0.05〜 0.5％を含有し、さらにＣｒ0.3％以下，Ｚｒ
0.3％以下，Ｔｉ 0.3％以下の範囲内で何れか１種又は
２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物からなる
アルミニウム合金を芯材とし、その片面にＡｌ−Ｓｉ系
合金ろう材を有し、他の片面に犠牲効果を有するアルミ
ニウム合金であってＭｇを0.05％以上芯材のＭｇ含有量
以下の範囲内で含有したアルミニウム合金を有したブレ
ージングシート。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度高耐食性アルミ
ニウムブレージングシートに関するもので、更に詳しく
は、電縫加工等によりチューブとするブレージングシー
トや、そのままヘッダー材として用いられるアルミニウ
ムブレージングシート等において、ろう付け後の強度が
高く、ろう付け性に優れ、ろう付けによるろうの拡散が
少なく、特に熱交換器とした後の耐食性に優れたアルミ
ニウムブレージングシートを提供するものである。
ニウムブレージングシートに関するもので、更に詳しく
は、電縫加工等によりチューブとするブレージングシー
トや、そのままヘッダー材として用いられるアルミニウ
ムブレージングシート等において、ろう付け後の強度が
高く、ろう付け性に優れ、ろう付けによるろうの拡散が
少なく、特に熱交換器とした後の耐食性に優れたアルミ
ニウムブレージングシートを提供するものである。
【０００２】
【従来の技術】ラジエーター等の熱交換器は、例えば図
２に示すように、複数本の偏平チューブ（１）の間にコ
ルゲート状に加工した薄肉フィン（２）を一体に形成
し、該偏平チューブ（１）の両端はヘッダー（３）とタ
ンク（４）とで構成される空間にそれぞれ開口してお
り、一方のタンク側の空間から他のタンク側の空間に冷
媒を送って偏平チユーブ（１）及びフィン（２）の部分
で熱交換して低温になった冷媒を再び循環させるもので
ある。このような熱交換器のチューブ材及びヘッダー材
は、例えば JIS3003合金（Ａｌ−0.15wt％Ｃｕ− 1.1wt
％Ｍｎ合金）を芯材とし、該芯材の内側、即ち冷媒に常
時触れている側には内張材として JIS7072合金（Ａｌ−
１wt％Ｚｎ合金）を、そして該芯材の外側には、通常の
ろう材をクラッドしたブレージングシートを用い、コル
ゲート加工を行ったフィン等の他の部材とともに、ブレ
ージングにより一体に組み立てられている。このような
ブレージングシートは、要求特性としてろう付け性に優
れること、ろうの拡散が少ないこと、耐食性に優れるこ
とを満たさねばならない。
２に示すように、複数本の偏平チューブ（１）の間にコ
ルゲート状に加工した薄肉フィン（２）を一体に形成
し、該偏平チューブ（１）の両端はヘッダー（３）とタ
ンク（４）とで構成される空間にそれぞれ開口してお
り、一方のタンク側の空間から他のタンク側の空間に冷
媒を送って偏平チユーブ（１）及びフィン（２）の部分
で熱交換して低温になった冷媒を再び循環させるもので
ある。このような熱交換器のチューブ材及びヘッダー材
は、例えば JIS3003合金（Ａｌ−0.15wt％Ｃｕ− 1.1wt
％Ｍｎ合金）を芯材とし、該芯材の内側、即ち冷媒に常
時触れている側には内張材として JIS7072合金（Ａｌ−
１wt％Ｚｎ合金）を、そして該芯材の外側には、通常の
ろう材をクラッドしたブレージングシートを用い、コル
ゲート加工を行ったフィン等の他の部材とともに、ブレ
ージングにより一体に組み立てられている。このような
ブレージングシートは、要求特性としてろう付け性に優
れること、ろうの拡散が少ないこと、耐食性に優れるこ
とを満たさねばならない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、熱交換器は軽
量、小型化の方向にあり、そのために材料の薄肉化が望
まれている。しかし従来の材料で薄肉化を行った場合、
材料の肉厚が減少する分、強度が不足してしまう。その
ため高強度合金がいくつか提案されているが、十分な強
度が得られていない。これは高強度合金自体の成分が、
上記ろう付け性や耐食性等の観点から制約を受け、また
製品の最終工程として 600℃付近まで加熱されるブレー
ジングがあるため、加工硬化等の強度向上のメカニズム
が利用できないためである。また例えば特開平2-175093
号公報に記載されているように内張り材にＭｇを添加
し、ろう付け加熱中の拡散を利用して強度を向上させる
材料が知られているが、このような材料は芯材にＭｇが
拡散する際に、粒界に沿って拡散するためろう付け後の
粒界腐食性に劣る問題がある。
量、小型化の方向にあり、そのために材料の薄肉化が望
まれている。しかし従来の材料で薄肉化を行った場合、
材料の肉厚が減少する分、強度が不足してしまう。その
ため高強度合金がいくつか提案されているが、十分な強
度が得られていない。これは高強度合金自体の成分が、
上記ろう付け性や耐食性等の観点から制約を受け、また
製品の最終工程として 600℃付近まで加熱されるブレー
ジングがあるため、加工硬化等の強度向上のメカニズム
が利用できないためである。また例えば特開平2-175093
号公報に記載されているように内張り材にＭｇを添加
し、ろう付け加熱中の拡散を利用して強度を向上させる
材料が知られているが、このような材料は芯材にＭｇが
拡散する際に、粒界に沿って拡散するためろう付け後の
粒界腐食性に劣る問題がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明はこれに鑑み種々
検討の結果、ろう付け後の強度か高く、ろう付け性に優
れ、ろう付けによるろうの拡散が少なく、ろう付けした
後の耐食性に優れた高強度高耐食性アルミニウムブレー
ジングシートを開発したものである。
検討の結果、ろう付け後の強度か高く、ろう付け性に優
れ、ろう付けによるろうの拡散が少なく、ろう付けした
後の耐食性に優れた高強度高耐食性アルミニウムブレー
ジングシートを開発したものである。
【０００５】即ち本発明は、Ｓｉ0.05〜 0.8wt％（以下
wt％を％と略記），Ｆｅ0.05〜 0.6％，Ｃｕ 0.1〜 1.0
％，Ｍｎ 0.4〜 1.6％，Ｍｇ0.05〜 0.5％を含有し、更
にＣｒ 0.3％以下，Ｚｒ 0.3％以下，Ｔｉ 0.3％以下の
範囲内で何れか１種又は２種以上を含有し、残部Ａｌと
不可避的不純物からなるアルミニウム合金を芯材とし、
その片面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材を有し、他の片面に
犠牲効果を有するアルミニウム合金であってＭｇを0.05
％以上芯材のＭｇ含有量以下の範囲内で含有したアルミ
ニウム合金を有することを特徴とするもので、犠牲効果
を有するアルミニウム合金として、Ｚｎ 0.3〜 2.0％，
Ｉｎ0.03〜 0.3％，Ｓｎ0.03〜 0.3％の範囲内で何れか
１種又は２種以上を含有し、さらにＭｇを0.05％以上、
芯材のＭｇ含有量以下の範囲内で含有し、残部Ａｌと不
可避的不純物からなるアルミニウム合金を用い、又は犠
牲効果を有するアルミニウム合金として、Ｚｎ 0.3〜2.
0％，Ｉｎ0.03〜 0.3％，Ｓｎ0.03〜 0.3％の範囲内で
何れか１種又は２種以上を含有し、かつＭｎ 1.5％以
下，Ｃｒ 0.3％以下，Ｚｒ 0.3％以下，Ｔｉ 0.3％以下
の範囲内で何れか１種又は２種以上含有し、さらにＭｇ
を0.05％以上、芯材のＭｇ含有量以下の範囲内で含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合
金を用いるとよい。
wt％を％と略記），Ｆｅ0.05〜 0.6％，Ｃｕ 0.1〜 1.0
％，Ｍｎ 0.4〜 1.6％，Ｍｇ0.05〜 0.5％を含有し、更
にＣｒ 0.3％以下，Ｚｒ 0.3％以下，Ｔｉ 0.3％以下の
範囲内で何れか１種又は２種以上を含有し、残部Ａｌと
不可避的不純物からなるアルミニウム合金を芯材とし、
その片面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材を有し、他の片面に
犠牲効果を有するアルミニウム合金であってＭｇを0.05
％以上芯材のＭｇ含有量以下の範囲内で含有したアルミ
ニウム合金を有することを特徴とするもので、犠牲効果
を有するアルミニウム合金として、Ｚｎ 0.3〜 2.0％，
Ｉｎ0.03〜 0.3％，Ｓｎ0.03〜 0.3％の範囲内で何れか
１種又は２種以上を含有し、さらにＭｇを0.05％以上、
芯材のＭｇ含有量以下の範囲内で含有し、残部Ａｌと不
可避的不純物からなるアルミニウム合金を用い、又は犠
牲効果を有するアルミニウム合金として、Ｚｎ 0.3〜2.
0％，Ｉｎ0.03〜 0.3％，Ｓｎ0.03〜 0.3％の範囲内で
何れか１種又は２種以上を含有し、かつＭｎ 1.5％以
下，Ｃｒ 0.3％以下，Ｚｒ 0.3％以下，Ｔｉ 0.3％以下
の範囲内で何れか１種又は２種以上含有し、さらにＭｇ
を0.05％以上、芯材のＭｇ含有量以下の範囲内で含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合
金を用いるとよい。
【０００６】
【作用】本発明アルミニウムブレージングシートの構成
において、ブレージングシートの芯材として、Ｓｉ0.05
〜 0.8％，Ｆｅ0.05〜 0.6％，Ｃｕ 0.1〜 1.0％，Ｍｎ
0.4〜 1.6％，Ｍｇ0.05〜 0.5％を含有し、更にＣｒ 0.
3％以下，Ｚｒ 0.3％以下，Ｔｉ 0.3％以下の範囲内で
何れか１種又は２種以上を含有するアルミニウム合金で
あり、各添加元素の役割を以下に述べる。
において、ブレージングシートの芯材として、Ｓｉ0.05
〜 0.8％，Ｆｅ0.05〜 0.6％，Ｃｕ 0.1〜 1.0％，Ｍｎ
0.4〜 1.6％，Ｍｇ0.05〜 0.5％を含有し、更にＣｒ 0.
3％以下，Ｚｒ 0.3％以下，Ｔｉ 0.3％以下の範囲内で
何れか１種又は２種以上を含有するアルミニウム合金で
あり、各添加元素の役割を以下に述べる。
【０００７】Ｓｉは、２つの役割により強度向上に寄与
する。一つはＭｎの析出を促進し、後述の金属間化合物
を増やし、強度を向上させる。もう一つは、Ｍｇととも
にろう付け後に一種の時効硬化を有する。しかしてＳｉ
含有量が0.05％未満では上記効果が十分でなく、 0.8％
を越えるとブレージング加熱時にろうの拡散を大きく
し、ろう付け性を低下し、更にチューブやヘッダーとし
ての耐食性が低下する。したがってＳｉ含有量は0.05〜
0.8％とするが、特に 0.3〜 0.7％で安定した特性を示
す。
する。一つはＭｎの析出を促進し、後述の金属間化合物
を増やし、強度を向上させる。もう一つは、Ｍｇととも
にろう付け後に一種の時効硬化を有する。しかしてＳｉ
含有量が0.05％未満では上記効果が十分でなく、 0.8％
を越えるとブレージング加熱時にろうの拡散を大きく
し、ろう付け性を低下し、更にチューブやヘッダーとし
ての耐食性が低下する。したがってＳｉ含有量は0.05〜
0.8％とするが、特に 0.3〜 0.7％で安定した特性を示
す。
【０００８】Ｆｅは、Ｍｎとともに金属間化合物を形成
し、強度向上に寄与する。しかしてＦｅ含有量が0.05％
未満では効果が十分でなく、 0.6％を越えると鋳造時に
粗大な晶析物を多く生じ、ブレージング加熱時の芯材の
再結晶粒径が小さくなりろう付け性を低下する。したが
ってＦｅ含有量は0.05〜 0.6％とする。
し、強度向上に寄与する。しかしてＦｅ含有量が0.05％
未満では効果が十分でなく、 0.6％を越えると鋳造時に
粗大な晶析物を多く生じ、ブレージング加熱時の芯材の
再結晶粒径が小さくなりろう付け性を低下する。したが
ってＦｅ含有量は0.05〜 0.6％とする。
【０００９】Ｃｕは、固溶状態にて合金中に存在し、強
度を向上させる。更に芯材の電位を貴にし、耐食性を向
上させる働きを有する。しかしてＣｕ含有量が0.1％未
満では効果が十分でなく、 1.0％を越えるとろう付け加
熱後の冷却中にＣｕ系の析出相を粒界に生じ、粒界腐食
を生じやすくなる。したがってＣｕ含有量は 0.1〜1.0
％とする。
度を向上させる。更に芯材の電位を貴にし、耐食性を向
上させる働きを有する。しかしてＣｕ含有量が0.1％未
満では効果が十分でなく、 1.0％を越えるとろう付け加
熱後の冷却中にＣｕ系の析出相を粒界に生じ、粒界腐食
を生じやすくなる。したがってＣｕ含有量は 0.1〜1.0
％とする。
【００１０】Ｍｎは、金属間化合物を合金中に分布さ
せ、強度を向上させる。しかしてＭｎ含有量が 0.4％未
満では効果が十分でなく、 1.6％を越えると成形性を低
下し、組付け等の加工時にブレージングシートが割れて
しまう。したがってＭｎ含有量は 0.4〜 1.6％とする。
せ、強度を向上させる。しかしてＭｎ含有量が 0.4％未
満では効果が十分でなく、 1.6％を越えると成形性を低
下し、組付け等の加工時にブレージングシートが割れて
しまう。したがってＭｎ含有量は 0.4〜 1.6％とする。
【００１１】Ｍｇは、合金中に固溶状態及びＭｇ2 Ｓｉ
の微細な析出相として存在し、強度を向上させる。しか
してＭｇ含有量が0.05％未満では効果が十分でなく、
0.5％を越えると非腐食性のフラックスを用いてろう付
けをする場合にフラックスとＭｇが反応し、ろう付けが
できなくなる。したがってＭｇ含有量は0.05〜 0.5％と
する。
の微細な析出相として存在し、強度を向上させる。しか
してＭｇ含有量が0.05％未満では効果が十分でなく、
0.5％を越えると非腐食性のフラックスを用いてろう付
けをする場合にフラックスとＭｇが反応し、ろう付けが
できなくなる。したがってＭｇ含有量は0.05〜 0.5％と
する。
【００１２】本発明ブレージングシートの芯材は、更に
Ｃｒ 0.3％以下，Ｚｒ 0.3％以下，Ｔｉ 0.3％以下の範
囲内で何れか１種又は２種以上を添加する。これ等の元
素は何れも微細な金属間化合物を形成し、合金の強度を
向上する。しかしこれ等の元素を 0.3％を越えて添加す
ると、成形性を低下し、組付け等の加工時にブレージン
グシートが割れてしまう。
Ｃｒ 0.3％以下，Ｚｒ 0.3％以下，Ｔｉ 0.3％以下の範
囲内で何れか１種又は２種以上を添加する。これ等の元
素は何れも微細な金属間化合物を形成し、合金の強度を
向上する。しかしこれ等の元素を 0.3％を越えて添加す
ると、成形性を低下し、組付け等の加工時にブレージン
グシートが割れてしまう。
【００１３】以上が本発明ブレージングシートの芯材の
成分であるが、鋳塊組織の微細化のために添加されるＢ
や、強度向上を目的として添加されるＮｉ等、上記以外
の元素はそれぞれ0.05％以下であれば添加してもさしつ
かえない。
成分であるが、鋳塊組織の微細化のために添加されるＢ
や、強度向上を目的として添加されるＮｉ等、上記以外
の元素はそれぞれ0.05％以下であれば添加してもさしつ
かえない。
【００１４】芯材の片面に設けるＡｌ−Ｓｉ系合金ろう
材としては、通常用いられているJIS4004合金（Ａｌ−
9.7wt％Ｓｉ− 1.5wt％Ｍｇ合金）や JIS4045合金（Ａ
ｌ−10wt％Ｓｉ合金）等の合金ろう材を用いればよい。
また芯材の他の片面に設ける犠牲効果を有するアルミニ
ウム合金としては従来JIS7072合金が用いられている。
これに対して本発明の犠牲効果を有するアルミニウム合
金としては JIS7072合金のような犠牲効果を有するアル
ミニウム合金に，さらにＭｇを0.05％以上で芯材のＭｇ
含有量以下の範囲内で添加したものである。即ち従来の
JIS7072合金の場合、本発明のようなＭｇを含有した芯
材を用いると、ろう付け加熱中に芯材のＭｇが犠牲効果
を有するアルミニウム合金中に拡散して強度が低下して
しまうためである。従って本発明のように芯材にＭｇを
添加して犠牲効果を有するアルミニウム合金にもＭｇを
添加した場合は、このアルミニウム合金中への芯材から
のＭｇの拡散が防止できるので芯材の強度が向上する。
しかしその量は0.05％未満では効果が十分でなく、また
芯材のＭｇ含有量を越える量のＭｇを添加すると、逆に
ろう付け中に犠牲効果を有するアルミニウム合金から芯
材中にＭｇが拡散することになる。このように芯材中に
Ｍｇが拡散する場合はＭｇは芯材の粒界に沿って拡散す
るため粒界腐食が非常に生じやすくなる。したがって犠
牲効果を有するアルミニウム合金に添加するＭｇ量は0.
05％以上で芯材のＭｇ含有量以下とする。
材としては、通常用いられているJIS4004合金（Ａｌ−
9.7wt％Ｓｉ− 1.5wt％Ｍｇ合金）や JIS4045合金（Ａ
ｌ−10wt％Ｓｉ合金）等の合金ろう材を用いればよい。
また芯材の他の片面に設ける犠牲効果を有するアルミニ
ウム合金としては従来JIS7072合金が用いられている。
これに対して本発明の犠牲効果を有するアルミニウム合
金としては JIS7072合金のような犠牲効果を有するアル
ミニウム合金に，さらにＭｇを0.05％以上で芯材のＭｇ
含有量以下の範囲内で添加したものである。即ち従来の
JIS7072合金の場合、本発明のようなＭｇを含有した芯
材を用いると、ろう付け加熱中に芯材のＭｇが犠牲効果
を有するアルミニウム合金中に拡散して強度が低下して
しまうためである。従って本発明のように芯材にＭｇを
添加して犠牲効果を有するアルミニウム合金にもＭｇを
添加した場合は、このアルミニウム合金中への芯材から
のＭｇの拡散が防止できるので芯材の強度が向上する。
しかしその量は0.05％未満では効果が十分でなく、また
芯材のＭｇ含有量を越える量のＭｇを添加すると、逆に
ろう付け中に犠牲効果を有するアルミニウム合金から芯
材中にＭｇが拡散することになる。このように芯材中に
Ｍｇが拡散する場合はＭｇは芯材の粒界に沿って拡散す
るため粒界腐食が非常に生じやすくなる。したがって犠
牲効果を有するアルミニウム合金に添加するＭｇ量は0.
05％以上で芯材のＭｇ含有量以下とする。
【００１５】特に、Ｍｇ量を芯材のＭｇ量と同量とする
ことで本発明ブレージングシートの強度は非常に向上す
る。これは、芯材から犠牲効果を有するアルミニウム合
金へのＭｇの拡散が生じないためである。この場合、製
造上のばらつきとして、犠牲効果を有するアルミニウム
合金のＭｇ量は芯材のＭｇ量を越えることがあっても、
その差は0.05％以下でなければならない。
ことで本発明ブレージングシートの強度は非常に向上す
る。これは、芯材から犠牲効果を有するアルミニウム合
金へのＭｇの拡散が生じないためである。この場合、製
造上のばらつきとして、犠牲効果を有するアルミニウム
合金のＭｇ量は芯材のＭｇ量を越えることがあっても、
その差は0.05％以下でなければならない。
【００１６】犠牲効果を有するアルミニウム合金の電位
は芯材に対して電気化学的に卑である必要がある。これ
は熱交換器の使用環境下において犠牲効果を有するアル
ミニウム合金に孔食が発生した場合、それが芯材に波及
するのを防止する効果を有するためである。そのために
は犠牲効果を有するアルミニウム合金に、Ｚｎ0.3 〜2.
0％，Ｉｎ0.03〜 0.3％，Ｓｎ0.03〜 0.3％の内１種又
は２種以上含有させる。ここでＺｎ 0.3％未満，Ｉｎ0.
03％未満，Ｓｎ0.03％未満では犠牲効果が十分でなく、
Ｚｎが 2.0％を越え，Ｉｎが 0.3％を越え，Ｓｎが 0.3
％を越えると犠牲層がすぐに腐食されてしまうため、犠
牲効果が長期まで残らない。
は芯材に対して電気化学的に卑である必要がある。これ
は熱交換器の使用環境下において犠牲効果を有するアル
ミニウム合金に孔食が発生した場合、それが芯材に波及
するのを防止する効果を有するためである。そのために
は犠牲効果を有するアルミニウム合金に、Ｚｎ0.3 〜2.
0％，Ｉｎ0.03〜 0.3％，Ｓｎ0.03〜 0.3％の内１種又
は２種以上含有させる。ここでＺｎ 0.3％未満，Ｉｎ0.
03％未満，Ｓｎ0.03％未満では犠牲効果が十分でなく、
Ｚｎが 2.0％を越え，Ｉｎが 0.3％を越え，Ｓｎが 0.3
％を越えると犠牲層がすぐに腐食されてしまうため、犠
牲効果が長期まで残らない。
【００１７】また犠牲効果を有するアルミニウム合金に
は、更にＭｎ 1.5％以下，Ｃｒ 0.3％以下，Ｚｒ 0.3％
以下，Ｔｉ 0.3％以下の内１種又は２種以上を含有させ
るとよい。これ等の元素は犠牲効果を有するアルミニウ
ム合金の強度を向上させることで、ブレージングシート
の強度を向上する。しかしＭｎ 1.5％を越え，Ｃｒ0.3
％を越え，Ｚｒ 0.3％を越え，Ｔｉ 0.3％を越えると成
形性が低下し、組付け等の加工時にブレージングシート
に割れが発生するようになる。
は、更にＭｎ 1.5％以下，Ｃｒ 0.3％以下，Ｚｒ 0.3％
以下，Ｔｉ 0.3％以下の内１種又は２種以上を含有させ
るとよい。これ等の元素は犠牲効果を有するアルミニウ
ム合金の強度を向上させることで、ブレージングシート
の強度を向上する。しかしＭｎ 1.5％を越え，Ｃｒ0.3
％を越え，Ｚｒ 0.3％を越え，Ｔｉ 0.3％を越えると成
形性が低下し、組付け等の加工時にブレージングシート
に割れが発生するようになる。
【００１８】以上が本発明ブレージングシートである
が、そのろう材は通常30μｍ程度の厚さに設け、また犠
牲効果を有するアルミニウム合金の厚さも30μｍ程度で
あるが、この値に限定するものではない。尚、芯材の金
属間化合物の分布状態を得るには鋳塊の均質化処理を行
わずに400〜 520℃程度の温度で析出処理を行うことで
容易に達成できる。このような本発明ブレージングシー
ト電縫加工等によりチューブとしたり、そのままヘッダ
ー材等として用いられる。
が、そのろう材は通常30μｍ程度の厚さに設け、また犠
牲効果を有するアルミニウム合金の厚さも30μｍ程度で
あるが、この値に限定するものではない。尚、芯材の金
属間化合物の分布状態を得るには鋳塊の均質化処理を行
わずに400〜 520℃程度の温度で析出処理を行うことで
容易に達成できる。このような本発明ブレージングシー
ト電縫加工等によりチューブとしたり、そのままヘッダ
ー材等として用いられる。
【００１９】
【実施例】以下本発明を実施例により具体的に説明す
る。表１に示す組成のアルミニウム合金を芯材とし、表
２に示す組成のアルミニウム合金を犠牲効果を有するア
ルミニウム合金（以下皮材という）としてこれらを表３
に示すように組合せ、さらに、 JIS4045合金をろう材と
し、芯材の片面にろう材を10％の厚さに設け、芯材の他
の片面に皮材を10％の厚さに設け、均質化処理，熱間圧
延，冷間圧延，焼鈍条件を変化させて表３に示す板厚0.
25mmのブレージングシートコイルを作製した。
る。表１に示す組成のアルミニウム合金を芯材とし、表
２に示す組成のアルミニウム合金を犠牲効果を有するア
ルミニウム合金（以下皮材という）としてこれらを表３
に示すように組合せ、さらに、 JIS4045合金をろう材と
し、芯材の片面にろう材を10％の厚さに設け、芯材の他
の片面に皮材を10％の厚さに設け、均質化処理，熱間圧
延，冷間圧延，焼鈍条件を変化させて表３に示す板厚0.
25mmのブレージングシートコイルを作製した。
【００２０】これ等のブレージングシートコイルについ
て、ろう付け加熱試験，耐食性試験，ろう付け加熱後の
引張試験を行った。その結果を表３に併記した。ろう付
け加熱試験は図１に示すようにブレージングシート
（５）を JIS3003合金からなる基板（６）上に垂直に立
てた逆Ｔ字継手を形成し、非腐食性フラックスを塗布し
た後に、Ｎ2 ガス中で 600℃×５min の条件で加熱を行
い、フィレットの形成状態を観察することでろう付け性
を評価し、従来例を基準にそれ以下のものを×印、同等
もしくはそれ以上のものを○印とした。耐食性試験は非
腐食性フラックスを塗布したブレージングシートをＮ2
ガス中で 600℃×５min の条件で加熱を行った後、皮材
の表面中央部のみを露出させ、他の面をすべてシール
し、以下の条件で腐食試験を行った。即ちシール処理後
の各ブレージングシートを88℃のＡＳＴＭ人工水（Ｃｌ
- 100ppm，ＣＯ3 - 100ppm及びＳＯ4 2-100ppmを含む水
溶液）中に８hr浸漬した後、室温に16hr放置するサイク
ル試験を90回行い、このサイクル試験終了後、各ブレー
ジングシートをリン酸クロム酸混液で処理して腐食生成
物を除去し、最大孔食深さを光学顕微鏡を用いて焦点深
度法により求めた。更に腐食部の断面を研摩し、粒界腐
食の状況を調べた。引張試験は非腐食性フラックスを塗
布したブレージングシートをＮ2 ガス中で600℃×５min
の条件で加熱を行った後、室温で４日間放置した後、
測定した。
て、ろう付け加熱試験，耐食性試験，ろう付け加熱後の
引張試験を行った。その結果を表３に併記した。ろう付
け加熱試験は図１に示すようにブレージングシート
（５）を JIS3003合金からなる基板（６）上に垂直に立
てた逆Ｔ字継手を形成し、非腐食性フラックスを塗布し
た後に、Ｎ2 ガス中で 600℃×５min の条件で加熱を行
い、フィレットの形成状態を観察することでろう付け性
を評価し、従来例を基準にそれ以下のものを×印、同等
もしくはそれ以上のものを○印とした。耐食性試験は非
腐食性フラックスを塗布したブレージングシートをＮ2
ガス中で 600℃×５min の条件で加熱を行った後、皮材
の表面中央部のみを露出させ、他の面をすべてシール
し、以下の条件で腐食試験を行った。即ちシール処理後
の各ブレージングシートを88℃のＡＳＴＭ人工水（Ｃｌ
- 100ppm，ＣＯ3 - 100ppm及びＳＯ4 2-100ppmを含む水
溶液）中に８hr浸漬した後、室温に16hr放置するサイク
ル試験を90回行い、このサイクル試験終了後、各ブレー
ジングシートをリン酸クロム酸混液で処理して腐食生成
物を除去し、最大孔食深さを光学顕微鏡を用いて焦点深
度法により求めた。更に腐食部の断面を研摩し、粒界腐
食の状況を調べた。引張試験は非腐食性フラックスを塗
布したブレージングシートをＮ2 ガス中で600℃×５min
の条件で加熱を行った後、室温で４日間放置した後、
測定した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】表１〜表３で明らかなように、本発明ブレ
ージングシートは高強度でろう付け性も良好であり、ろ
う材の芯材への拡散も少なく、耐食性も優れていること
が判る。これに対し、本発明の芯材組成、皮材組成の何
れかが外れる比較材では、ろう付け性、耐食性及び強度
の何れかが劣ることが判る。
ージングシートは高強度でろう付け性も良好であり、ろ
う材の芯材への拡散も少なく、耐食性も優れていること
が判る。これに対し、本発明の芯材組成、皮材組成の何
れかが外れる比較材では、ろう付け性、耐食性及び強度
の何れかが劣ることが判る。
【００２５】
【発明の効果】このように本発明によれば、ブレージン
グシートの強度を高め、ろう付け性も良好で、耐食性に
おいても優れている等工業上顕著な効果を奏するもので
ある。
グシートの強度を高め、ろう付け性も良好で、耐食性に
おいても優れている等工業上顕著な効果を奏するもので
ある。
【図１】ろう付け試験における逆Ｔ字継手の斜視図であ
る。
る。
【図２】ラジエーターの一例を示す斜視図である。
１ 偏平チューブ ２ 薄肉フイン ３ ヘッダー ４ タンク ５ ブレージングシート ６ 基板
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｓｉ0.05〜 0.8wt％，Ｆｅ0.05〜0.6wt
％，Ｃｕ 0.1〜 1.0wt％，Ｍｎ 0.4〜 1.6wt％，Ｍｇ0.
05〜 0.5wt％を含有し、更にＣｒ 0.3wt％以下，Ｚｒ
0.3wt％以下，Ｔｉ 0.3wt％以下の範囲内で何れか１種
又は２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物から
なるアルミニウム合金を芯材とし、その片面にＡｌ−Ｓ
ｉ系合金ろう材を有し、他の片面に犠牲効果を有するア
ルミニウム合金であって、Ｍｇを0.05wt％以上芯材のＭ
ｇ含有量以下の範囲内で含有したアルミニウム合金を有
することを特徴とする高強度高耐食性アルミニウムブレ
ージングシート。 - 【請求項２】 犠牲効果を有するアルミニウム合金とし
て、Ｚｎ 0.3〜 2.0wt％，Ｉｎ0.03〜 0.3wt％，Ｓｎ0.
03〜 0.3wt％の範囲内で何れか１種又は２種以上を含有
し、さらにＭｇを0.05wt％以上、芯材のＭｇ含有量以下
の範囲内で含有し、残部Ａｌと不可避的不純物からなる
アルミニウム合金を用いる請求項１記載の高強度高耐食
性アルミニウムブレージングシート。 - 【請求項３】 犠牲効果を有するアルミニウム合金とし
て、Ｚｎ 0.3〜 2.0wt％，Ｉｎ0.03〜 0.3wt％，Ｓｎ0.
03〜 0.3wt％の範囲内で何れか１種又は２種以上を含有
し、かつＭｎ 1.5wt％以下，Ｃｒ 0.3wt％以下，Ｚｒ
0.3wt％以下，Ｔｉ 0.3wt％以下の範囲内で何れか１種
又は２種以上含有し、さらにＭｇを0.05wt％以上、芯材
のＭｇ含有量以下の範囲内で含有し、残部Ａｌと不可避
的不純物からなるアルミニウム合金を用いる請求項１記
載の高強度高耐食性アルミニウムブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22823991A JPH0543971A (ja) | 1991-08-13 | 1991-08-13 | 高強度高耐食性アルミニウムブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22823991A JPH0543971A (ja) | 1991-08-13 | 1991-08-13 | 高強度高耐食性アルミニウムブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0543971A true JPH0543971A (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=16873342
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22823991A Pending JPH0543971A (ja) | 1991-08-13 | 1991-08-13 | 高強度高耐食性アルミニウムブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0543971A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6294272B2 (en) * | 1996-11-04 | 2001-09-25 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Aluminium alloy for use as core material in brazing sheet |
-
1991
- 1991-08-13 JP JP22823991A patent/JPH0543971A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6294272B2 (en) * | 1996-11-04 | 2001-09-25 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Aluminium alloy for use as core material in brazing sheet |
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