JPH0548058B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0548058B2 JPH0548058B2 JP58004229A JP422983A JPH0548058B2 JP H0548058 B2 JPH0548058 B2 JP H0548058B2 JP 58004229 A JP58004229 A JP 58004229A JP 422983 A JP422983 A JP 422983A JP H0548058 B2 JPH0548058 B2 JP H0548058B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slot
- rotor
- sub
- coil
- rotor core
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/04—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors
- H02K3/24—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors with channels or ducts for cooling medium between the conductors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Motor Or Generator Cooling System (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
- Windings For Motors And Generators (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は冷却性能を改良したタービン発電機の
円筒形回転子のような回転電機の回転子に関す
る。
円筒形回転子のような回転電機の回転子に関す
る。
タービン発電機等の回転電機では回転子コイル
を冷却するためにコイル導体を冷却ガスと直接接
触させて冷却するいわゆる直接冷却方式が広く採
用されている。
を冷却するためにコイル導体を冷却ガスと直接接
触させて冷却するいわゆる直接冷却方式が広く採
用されている。
幾つかの直接冷却方式の内、ラジアルフロー方
式は構造が簡単な割りに冷却性能が良い等の理由
により、3000rpm又は3600rpmの中容量火力ター
ビン発電機及び1500rpm又は1800rpmの大容量原
子力タービン発電機等に広く採用されている。ラ
ジアルフロー方式は第１図および第２図に示すよ
うに、コイルスロツト１の底にサブスロツト２を
設けて、回転子鉄心１０のほぼ全長にわたつて設
けたコイル通風孔である複数個のラジアルパス１
１と連通されたもので、回転子の回転による遠心
フアン効果により、第１図白抜矢印で示すように
回転子鉄心端１０ａからサブスロツト２に冷却が
すを導入して回転子鉄心１０中央部に向つて冷却
ガスを流しながら、各ラジアルパス１１に順次冷
却ガスを分岐させて行き、各ラジアルパス１１を
通過する冷却ガスに回転子コイル３の発熱量を吸
収させた後、エアギヤツプ１２に冷却ガスを排出
する。
式は構造が簡単な割りに冷却性能が良い等の理由
により、3000rpm又は3600rpmの中容量火力ター
ビン発電機及び1500rpm又は1800rpmの大容量原
子力タービン発電機等に広く採用されている。ラ
ジアルフロー方式は第１図および第２図に示すよ
うに、コイルスロツト１の底にサブスロツト２を
設けて、回転子鉄心１０のほぼ全長にわたつて設
けたコイル通風孔である複数個のラジアルパス１
１と連通されたもので、回転子の回転による遠心
フアン効果により、第１図白抜矢印で示すように
回転子鉄心端１０ａからサブスロツト２に冷却が
すを導入して回転子鉄心１０中央部に向つて冷却
ガスを流しながら、各ラジアルパス１１に順次冷
却ガスを分岐させて行き、各ラジアルパス１１を
通過する冷却ガスに回転子コイル３の発熱量を吸
収させた後、エアギヤツプ１２に冷却ガスを排出
する。
ラジアルフロー方式ではサブスロツトから各ラ
ジアルパスに冷却ガスが分岐する際の圧力損失、
いわゆる分岐損失を生ずる特性がある故に、回転
子鉄心端部近傍のラジアルパスの冷却ガス風量が
鉄心中央部のラジアルパスの風量より小となる傾
向がある。
ジアルパスに冷却ガスが分岐する際の圧力損失、
いわゆる分岐損失を生ずる特性がある故に、回転
子鉄心端部近傍のラジアルパスの冷却ガス風量が
鉄心中央部のラジアルパスの風量より小となる傾
向がある。
このため従来のものは第７図ａの曲線Ａにて、
第７図ｂの軸方向の位置の各ラジアルパスの実線
矢印の通風冷却による温度分布をセンターライン
（CL）まで示したように、回転子コイルの長手方
向温度分布が不均一となり、回転子鉄心端部近傍
が高温となり、このために回転式の能力、換言す
れば最高許容界磁電流値が制約を受けるという欠
点があつた。
第７図ｂの軸方向の位置の各ラジアルパスの実線
矢印の通風冷却による温度分布をセンターライン
（CL）まで示したように、回転子コイルの長手方
向温度分布が不均一となり、回転子鉄心端部近傍
が高温となり、このために回転式の能力、換言す
れば最高許容界磁電流値が制約を受けるという欠
点があつた。
各ラジアルパスの風量分布の不均一さを減らす
改良技術としては、第７図ｃに示すように回転子
鉄心中央部のサブスロツト２の深さを減らす方式
が公知である。この方式によれば回転子鉄心中央
部のサブスロツト内の通風損失が増えるため、鉄
心中央部のラジアルパスの風量減少と、その結果
として鉄心端部近傍のラジアルパスの風量増大を
もたらす。これにより、回転子コイルの長手方向
温度分布は第７図ａの曲線Ｂに例示したように改
善されるので、最高許容界磁電流値を増すことが
可能である。しかしながら、この方式はサブスロ
ツトに流入する総風量を減らす欠点があり、回転
子鉄心長の大きな回転子では回転子能力を更に向
上させようとすると、この欠点を改良する必要が
ある。
改良技術としては、第７図ｃに示すように回転子
鉄心中央部のサブスロツト２の深さを減らす方式
が公知である。この方式によれば回転子鉄心中央
部のサブスロツト内の通風損失が増えるため、鉄
心中央部のラジアルパスの風量減少と、その結果
として鉄心端部近傍のラジアルパスの風量増大を
もたらす。これにより、回転子コイルの長手方向
温度分布は第７図ａの曲線Ｂに例示したように改
善されるので、最高許容界磁電流値を増すことが
可能である。しかしながら、この方式はサブスロ
ツトに流入する総風量を減らす欠点があり、回転
子鉄心長の大きな回転子では回転子能力を更に向
上させようとすると、この欠点を改良する必要が
ある。
サブスロツトに流入する総風量を増やすために
は、回転子鉄心端近傍のサブスロツトの断面積を
増やして、その部分のサブスロツト内の冷却ガス
の風速を下げて、その通風損失を抑制することが
望ましい。これを実現するためにサブスロツトの
深さを増やそうとすると、遠心力により回転子鉄
心断面の中心部に作用する応力が増大し、回転子
の機械的強度、換言すれば信頼性の低下を招く。
は、回転子鉄心端近傍のサブスロツトの断面積を
増やして、その部分のサブスロツト内の冷却ガス
の風速を下げて、その通風損失を抑制することが
望ましい。これを実現するためにサブスロツトの
深さを増やそうとすると、遠心力により回転子鉄
心断面の中心部に作用する応力が増大し、回転子
の機械的強度、換言すれば信頼性の低下を招く。
従つて、上記の代案としてサブスロツトの幅を
広げようとすると、コイルスロツト底とサブスロ
ツト開口部間の段差の幅ｅ（第２図参照）が減少
する。この段差は回転子コイル３の対地絶縁の役
目を有するスロツト絶縁物５の底部を、絶縁物製
の下敷板６を介して支える役目を担うものである
から、段差の幅ｅをあまり小さくすると、回転子
の低速ターニング時に、スロツト絶縁物５の底部
及び下敷板６に繰返し回転子コイル３荷重が加わ
つた際に、下敷板６が横にずれて、その一部がサ
ブスロツト２内に陥落したり、あるいは、コイル
荷重により下敷板６の一部が欠損し、下敷板６が
サブスロツト２内に陥落して、スロツト絶縁物５
の底部の損傷に至る懸念がある。又、サブスロツ
ト２の底におけるテイース基部９は遠心力による
半径方向応力（引張応力）が最も高くなる部位で
あるので、サブスロツト２の底部における幅を増
やすことは、その部分のテイース基部９の幅ｆ
（第２図参照）を減少させることとなり、テイー
ス基部９の引張応力の増大を招き、信頼性を低下
させる。
広げようとすると、コイルスロツト底とサブスロ
ツト開口部間の段差の幅ｅ（第２図参照）が減少
する。この段差は回転子コイル３の対地絶縁の役
目を有するスロツト絶縁物５の底部を、絶縁物製
の下敷板６を介して支える役目を担うものである
から、段差の幅ｅをあまり小さくすると、回転子
の低速ターニング時に、スロツト絶縁物５の底部
及び下敷板６に繰返し回転子コイル３荷重が加わ
つた際に、下敷板６が横にずれて、その一部がサ
ブスロツト２内に陥落したり、あるいは、コイル
荷重により下敷板６の一部が欠損し、下敷板６が
サブスロツト２内に陥落して、スロツト絶縁物５
の底部の損傷に至る懸念がある。又、サブスロツ
ト２の底におけるテイース基部９は遠心力による
半径方向応力（引張応力）が最も高くなる部位で
あるので、サブスロツト２の底部における幅を増
やすことは、その部分のテイース基部９の幅ｆ
（第２図参照）を減少させることとなり、テイー
ス基部９の引張応力の増大を招き、信頼性を低下
させる。
以上のように、鉄心長の長い回転子にラジアル
フロー形通風冷却方式を採用した場合、従来技術
では大きな界磁電流値を選定することが不可能で
あつた。
フロー形通風冷却方式を採用した場合、従来技術
では大きな界磁電流値を選定することが不可能で
あつた。
本発明は、より大きな界磁電流値を許容し、し
かも信頼性の高いラジアルフロー形の回転電機の
回転子を提供ることを目的とする。
かも信頼性の高いラジアルフロー形の回転電機の
回転子を提供ることを目的とする。
本発明においては円筒状の回転子鉄心の外周に
設けた回転子コイル収納用軸方向コイルスロツト
と、このコイルスロツトの底に比べて幅の狭い開
口部を前記コイルスロツトの底に開口したサブス
ロツトとを有し、回転子鉄心端部からサブスロツ
トに冷却ガスを導入し、前記回転子コイル内の複
数個のラジアルパスに分岐させて通風するラジア
ルフロー方式の回転電機の回転子において、前記
サブスロツトの前記コイルスロツト底への開口部
を除く他部の幅（以下Ａ幅と称する）を、回転子
鉄心端部近傍においては前記開口部の幅より広く
し、回転鉄心中央部におけるＡ幅を回転子鉄心端
近傍におけるＡ幅より狭くし、Ａ幅を狭くしたサ
ブスロツトの回転子鉄心中央部における深さを、
それにより回転子鉄心端に近い部分に比べて浅く
することにより、回転子鉄心の応力増加やスロツ
ト絶縁物及び下敷板の損傷を防止しつつ、回転子
鉄心端近傍のサブスロツトの断面積を拡大し、も
つて、回転子コイル内のラジアルパスの冷却ガス
風量の長手方向分布の不均一さの抑制と、同冷却
ガス風量の総量の増加を可能にし、より大きな界
磁電流値を信頼性高く許容するものである。
設けた回転子コイル収納用軸方向コイルスロツト
と、このコイルスロツトの底に比べて幅の狭い開
口部を前記コイルスロツトの底に開口したサブス
ロツトとを有し、回転子鉄心端部からサブスロツ
トに冷却ガスを導入し、前記回転子コイル内の複
数個のラジアルパスに分岐させて通風するラジア
ルフロー方式の回転電機の回転子において、前記
サブスロツトの前記コイルスロツト底への開口部
を除く他部の幅（以下Ａ幅と称する）を、回転子
鉄心端部近傍においては前記開口部の幅より広く
し、回転鉄心中央部におけるＡ幅を回転子鉄心端
近傍におけるＡ幅より狭くし、Ａ幅を狭くしたサ
ブスロツトの回転子鉄心中央部における深さを、
それにより回転子鉄心端に近い部分に比べて浅く
することにより、回転子鉄心の応力増加やスロツ
ト絶縁物及び下敷板の損傷を防止しつつ、回転子
鉄心端近傍のサブスロツトの断面積を拡大し、も
つて、回転子コイル内のラジアルパスの冷却ガス
風量の長手方向分布の不均一さの抑制と、同冷却
ガス風量の総量の増加を可能にし、より大きな界
磁電流値を信頼性高く許容するものである。
以下、本発明の一実施例について、第３図ない
し第６図を参照して説明する。尚、これらの図中
の部分に対応する符号を第１図第２図にも付して
おくので従来例の理解の参考にされたい。
し第６図を参照して説明する。尚、これらの図中
の部分に対応する符号を第１図第２図にも付して
おくので従来例の理解の参考にされたい。
第３図は本実施例の回転電機の回転子の要部縦
断面図である。第４図は第３図の回転子鉄心端近
傍のＰ−Ｐ線に沿う矢視断面図、第５図はやや回
転子鉄心中央寄りＱ−Ｑ線に沿う矢視断面図、第
６図は更に回転子鉄心中央寄りのＲ−Ｒ線に沿う
矢視断面図である。
断面図である。第４図は第３図の回転子鉄心端近
傍のＰ−Ｐ線に沿う矢視断面図、第５図はやや回
転子鉄心中央寄りＱ−Ｑ線に沿う矢視断面図、第
６図は更に回転子鉄心中央寄りのＲ−Ｒ線に沿う
矢視断面図である。
本実施例では、円筒状（中実ではあるがタービ
ン発電機の回転子は円筒状と呼ばれている）の回
転子鉄心１０の外周面に開口した複数個の軸方向
のコイルスロツト１を設ける。このコイルスロツ
ト１の底に開口したサブスロツト２を設ける。コ
イルスロツト１の底に絶縁物製の下敷板６を設置
し、且つ下敷板６の上面及びコイルスロツト１の
両側面を覆うスロツト絶縁物５を配設し、このス
ロツト絶縁物５で三方を囲まれた空間の中に２枚
のコイル導体３ａ，３ａを重ねた回転子コイル３
とターン絶縁物４を交互に積み重ね、回転子コイ
ル３の最上層の上に絶縁物製のクリページブロツ
ク７を設置し、更にその上部に楔８を設置する。
前記下敷板６、スロツト絶縁物５、回転子コイル
３、ターン絶縁物４、クリーページブロツク７及
び楔８には各々半径方向の孔を多数明けておき、
これらの部材の孔は半径方向に連通して通風路、
いわゆるラジアイパス１１を形成している。サブ
スロツト２の開口部における幅寸法ｇは第４図な
いし第６図に示す如く回転子鉄心１０全長にわた
つて不変で、コイルスロツト１底とサブスロツト
２開口部の段差の幅ｅを必要なだけ確保する如く
定めておく。
ン発電機の回転子は円筒状と呼ばれている）の回
転子鉄心１０の外周面に開口した複数個の軸方向
のコイルスロツト１を設ける。このコイルスロツ
ト１の底に開口したサブスロツト２を設ける。コ
イルスロツト１の底に絶縁物製の下敷板６を設置
し、且つ下敷板６の上面及びコイルスロツト１の
両側面を覆うスロツト絶縁物５を配設し、このス
ロツト絶縁物５で三方を囲まれた空間の中に２枚
のコイル導体３ａ，３ａを重ねた回転子コイル３
とターン絶縁物４を交互に積み重ね、回転子コイ
ル３の最上層の上に絶縁物製のクリページブロツ
ク７を設置し、更にその上部に楔８を設置する。
前記下敷板６、スロツト絶縁物５、回転子コイル
３、ターン絶縁物４、クリーページブロツク７及
び楔８には各々半径方向の孔を多数明けておき、
これらの部材の孔は半径方向に連通して通風路、
いわゆるラジアイパス１１を形成している。サブ
スロツト２の開口部における幅寸法ｇは第４図な
いし第６図に示す如く回転子鉄心１０全長にわた
つて不変で、コイルスロツト１底とサブスロツト
２開口部の段差の幅ｅを必要なだけ確保する如く
定めておく。
回転子鉄心端１０ａ近傍のサブスロツト２の開
口部以外の幅に関しては、第４図に示す如く、回
転時に各半径位置におけるテイース部９ａに作用
する半径方向引張応力が最大値発生部位であるサ
ブスロツト２，２底間、即ちテイース基部９にお
ける値を越えない範囲で適宜サブスロツト２の幅
を広げておく。
口部以外の幅に関しては、第４図に示す如く、回
転時に各半径位置におけるテイース部９ａに作用
する半径方向引張応力が最大値発生部位であるサ
ブスロツト２，２底間、即ちテイース基部９にお
ける値を越えない範囲で適宜サブスロツト２の幅
を広げておく。
一方、回転子鉄心端１０ａ近傍以外では、第５
図および第６図に示すようにサブスロツト２の幅
は底部を除き開口部の幅ｇと同一にしてある。
又、サブスロツト２の深さについては、第３図な
いし第６図に示すように、回転子鉄心１０の中央
部付近でのみ浅くしてある。
図および第６図に示すようにサブスロツト２の幅
は底部を除き開口部の幅ｇと同一にしてある。
又、サブスロツト２の深さについては、第３図な
いし第６図に示すように、回転子鉄心１０の中央
部付近でのみ浅くしてある。
次に作用について説明する。
サブスロツト２の形成は上記のほか第７図ｄ，
ｅにも示すが、回転子鉄心端１０ａ近傍ではサブ
スロツト２の断面積を従来に比べて大きくしてあ
るため、この部分のサブスロツト２内の冷却ガス
の風速を従来並みに抑制しつつ、より大量の冷却
ガスをサブスロツト２内に導入出来る。又、冷却
ガスを各ラジアルパス１１に第３図では白抜き矢
印で示し、第７図ｄでは実線矢印で示すように流
すのであるが、この冷却ガスを各ラジアルパス１
１の入口迄導き分配させるサブスロツト２の断面
積は回転子鉄心１０の中央のセンターライン
（CL）（第７図参照）に向うにつれて段階的に減
少させてあるため、サブスロツト２内の冷却ガス
が回転子鉄心中央部のラジアルパス１１に集中す
るのが抑制できる。従つて回転子コイル３の長手
方向温度分布は第７図ａの曲線Ｃに示す如く均等
化される。これにより、界磁電流の最大許容値の
増加と絶縁物の高温劣化の抑制が可能となり、高
性能且つ高信頼度のラジアルフロー形回転子とな
る。
ｅにも示すが、回転子鉄心端１０ａ近傍ではサブ
スロツト２の断面積を従来に比べて大きくしてあ
るため、この部分のサブスロツト２内の冷却ガス
の風速を従来並みに抑制しつつ、より大量の冷却
ガスをサブスロツト２内に導入出来る。又、冷却
ガスを各ラジアルパス１１に第３図では白抜き矢
印で示し、第７図ｄでは実線矢印で示すように流
すのであるが、この冷却ガスを各ラジアルパス１
１の入口迄導き分配させるサブスロツト２の断面
積は回転子鉄心１０の中央のセンターライン
（CL）（第７図参照）に向うにつれて段階的に減
少させてあるため、サブスロツト２内の冷却ガス
が回転子鉄心中央部のラジアルパス１１に集中す
るのが抑制できる。従つて回転子コイル３の長手
方向温度分布は第７図ａの曲線Ｃに示す如く均等
化される。これにより、界磁電流の最大許容値の
増加と絶縁物の高温劣化の抑制が可能となり、高
性能且つ高信頼度のラジアルフロー形回転子とな
る。
尚、本発明は上記し、かつ図面に示した実施例
のみに限定されるものではなく、その要旨を変更
しない範囲で、種々変形して実施できることは勿
論である。
のみに限定されるものではなく、その要旨を変更
しない範囲で、種々変形して実施できることは勿
論である。
以上説明したように、本発明によれば、回転子
鉄心端からサブスロツトに流入する冷却ガス総風
量の増大と、回転子コイルの導体を含む各ラジア
ルパス内の冷却風量のばらつき量の減少とを、何
ら回転子の信頼性、特に機械的強度の低下を伴な
うことなく可能とし、もつて従来高温となりがち
であつた回転子鉄心端近傍の回転子コイル温度の
局部的な温度上昇を抑制する。これにより、界磁
電流の最大許容値の増加と、絶縁物の高温劣化の
抑制が可能な、高性能且つ高信頼度の回転電機の
回転子を提供することが出来る。
鉄心端からサブスロツトに流入する冷却ガス総風
量の増大と、回転子コイルの導体を含む各ラジア
ルパス内の冷却風量のばらつき量の減少とを、何
ら回転子の信頼性、特に機械的強度の低下を伴な
うことなく可能とし、もつて従来高温となりがち
であつた回転子鉄心端近傍の回転子コイル温度の
局部的な温度上昇を抑制する。これにより、界磁
電流の最大許容値の増加と、絶縁物の高温劣化の
抑制が可能な、高性能且つ高信頼度の回転電機の
回転子を提供することが出来る。
第１図は従来の回転電機の回転子の要部を示す
縦断面図、第２図は第１図のＭ−Ｍ線に沿う矢視
断面図、第３図は本発明の回転電機の回転子の一
実施例の要部を示す縦断面図、第４図は第３図の
Ｐ−Ｐ線に沿う矢視断面図、第５図は第３図のＱ
−Ｑ線に沿う矢視断面図、第６図は第３図のＲ−
Ｒ線に沿う矢視断面図、第７図ａは第７図ｂ，
ｃ，ｄに示す各回転子コイル位置に対応する回転
子コイル温度上昇値を示す曲線図、第７図ｅは第
７図ｄのＮ−Ｎ線に沿う矢視断面図である。 １……コイルスロツト、２……サブスロツト、
３……回転子コイル、１０……回転子鉄心、１０
ａ……回転子鉄心端、１１……ラジアルパス、ｇ
……サブスロツト開口部の幅。
縦断面図、第２図は第１図のＭ−Ｍ線に沿う矢視
断面図、第３図は本発明の回転電機の回転子の一
実施例の要部を示す縦断面図、第４図は第３図の
Ｐ−Ｐ線に沿う矢視断面図、第５図は第３図のＱ
−Ｑ線に沿う矢視断面図、第６図は第３図のＲ−
Ｒ線に沿う矢視断面図、第７図ａは第７図ｂ，
ｃ，ｄに示す各回転子コイル位置に対応する回転
子コイル温度上昇値を示す曲線図、第７図ｅは第
７図ｄのＮ−Ｎ線に沿う矢視断面図である。 １……コイルスロツト、２……サブスロツト、
３……回転子コイル、１０……回転子鉄心、１０
ａ……回転子鉄心端、１１……ラジアルパス、ｇ
……サブスロツト開口部の幅。
Claims (1)
- １ 円筒状の回転子鉄心の外周に設けた回転子コ
イル収納用軸方向コイルスロツトと、このコイル
スロツトの底に比べて幅の狭い開口部を前記コイ
ルスロツトの底に開口したサブスロツトとを有
し、回転子鉄心端部からサブスロツトに冷却ガス
を導入し、前記回転子コイル内の複数個のラジア
ルパスに分岐させて通風するラジアルフロー方式
の回転電機の回転子において、前記サブスロツト
の前記コイルスロツト底への開口部を除く他部の
幅（以下Ａ幅と称する）を、回転子鉄心端部近傍
においては前記開口部の幅より広くし、回転子鉄
心中央部におけるＡ幅を回転子鉄心端近傍におけ
るＡ幅より狭くし、Ａ幅を狭くしたサブスロツト
の回転子鉄心中央部における深さを、それより回
転子鉄心端に近い部分に比べて浅くしたことを特
徴とする回転電機の回転子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP422983A JPS59132740A (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | 回転電機の回転子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP422983A JPS59132740A (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | 回転電機の回転子 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59132740A JPS59132740A (ja) | 1984-07-30 |
| JPH0548058B2 true JPH0548058B2 (ja) | 1993-07-20 |
Family
ID=11578737
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP422983A Granted JPS59132740A (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | 回転電機の回転子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59132740A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4900956A (en) * | 1988-11-14 | 1990-02-13 | Westinghouse Electric Corp. | Closed channel axial vent for radially ventilated generator rotor |
| EP1174980A1 (de) * | 2000-07-19 | 2002-01-23 | ABB Industrie AG | Stator für eine elektrische Kraft- und/oder Arbeitsmaschine sowie Verwendung des Stators |
| EP1174981A1 (de) * | 2000-07-19 | 2002-01-23 | ABB Industrie AG | Rotor für eine elektrische Kraft- und/oder Arbeitsmaschine sowie Verwendung des Rotors |
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| JP4417970B2 (ja) | 2007-03-29 | 2010-02-17 | 株式会社東芝 | 回転電機および回転電機の回転子 |
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| FR3098039A1 (fr) * | 2019-06-28 | 2021-01-01 | Valeo Equipements Electriques Moteur | Rotor pour machine électrique et machine électrique équipée d’un tel rotor |
-
1983
- 1983-01-17 JP JP422983A patent/JPS59132740A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59132740A (ja) | 1984-07-30 |
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