JPH0551684A - 高力耐摩耗性アルミニウム合金およびその加工方法 - Google Patents
高力耐摩耗性アルミニウム合金およびその加工方法Info
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- JPH0551684A JPH0551684A JP3213790A JP21379091A JPH0551684A JP H0551684 A JPH0551684 A JP H0551684A JP 3213790 A JP3213790 A JP 3213790A JP 21379091 A JP21379091 A JP 21379091A JP H0551684 A JPH0551684 A JP H0551684A
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- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
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- C22C—ALLOYS
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- C22C45/08—Amorphous alloys with aluminium as the major constituent
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/34—Ultra-small engines, e.g. for driving models
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- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、特にロータリー式コンプレッサー
のベーン材、ローター、内燃機関の動弁機構、磁気ヘッ
ドのシリンダー、模型のミニエンジンのシリンダー、エ
ンジンのピストン等摺動部材に適用し得る高力耐摩性ア
ルミニウム合金を提供することを目的とする。 【構成】 一般式ＡｌａＭｂＸｃＺｄＳｉｅ（ただし、
Ｍ：Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉの１種又は２種以上の元素、Ｘ：
Ｙ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ｛ミッシュメタル｝の１種又は２
種以上の元素、Ｚ：Ｍｎ，Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｚ
ｒ，Ｗ，Ｔａ，Ｈｆの１種又は２種以上の元素、ａ，
ｂ，ｃ，ｄ，ｅはそれぞれ原子％で、ａ＝５０〜８９
％、ｂ＝０．５〜１０％、ｃ＝０．５〜１０％、ｄ＝０
〜１０％、ｅ＝１０〜４９％であり、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋
ｅ＝１００）なる組成、あるいはさらに５％以下のＣ
ｕ，Ｍｇ，Ｚｎ，Ｌｉの１種又は２種以上を含む組成を
有し、Ａｌ母相中に微細Ｓｉが析出し、微細金属間化合
物粒子が分散している合金並びに、これを３００〜５０
０℃で温間加工する方法である。
のベーン材、ローター、内燃機関の動弁機構、磁気ヘッ
ドのシリンダー、模型のミニエンジンのシリンダー、エ
ンジンのピストン等摺動部材に適用し得る高力耐摩性ア
ルミニウム合金を提供することを目的とする。 【構成】 一般式ＡｌａＭｂＸｃＺｄＳｉｅ（ただし、
Ｍ：Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉの１種又は２種以上の元素、Ｘ：
Ｙ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ｛ミッシュメタル｝の１種又は２
種以上の元素、Ｚ：Ｍｎ，Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｚ
ｒ，Ｗ，Ｔａ，Ｈｆの１種又は２種以上の元素、ａ，
ｂ，ｃ，ｄ，ｅはそれぞれ原子％で、ａ＝５０〜８９
％、ｂ＝０．５〜１０％、ｃ＝０．５〜１０％、ｄ＝０
〜１０％、ｅ＝１０〜４９％であり、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋
ｅ＝１００）なる組成、あるいはさらに５％以下のＣ
ｕ，Ｍｇ，Ｚｎ，Ｌｉの１種又は２種以上を含む組成を
有し、Ａｌ母相中に微細Ｓｉが析出し、微細金属間化合
物粒子が分散している合金並びに、これを３００〜５０
０℃で温間加工する方法である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特にロータリー式コン
プレッサーのベーン材、ローター、内燃機関の動弁機
構、磁気ヘッドのシリンダー、模型のミニエンジンのシ
リンダー、エンジンのピストン等摺動部材に適用し得る
高力耐摩耗性アルミニウム合金およびその加工方法に関
するものである。
プレッサーのベーン材、ローター、内燃機関の動弁機
構、磁気ヘッドのシリンダー、模型のミニエンジンのシ
リンダー、エンジンのピストン等摺動部材に適用し得る
高力耐摩耗性アルミニウム合金およびその加工方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】上述の摺動部材は相手材として鋳鉄、合
金鋼が用いられ、それとの組合せで用いられることが多
い。したがって、これらの部材に用いられる材料は、耐
摩耗性とともに、強度、耐熱性に優れていること、並び
に相手材の熱膨脹係数と余りかけ離れていない熱膨脹係
数を有することが要求される。
金鋼が用いられ、それとの組合せで用いられることが多
い。したがって、これらの部材に用いられる材料は、耐
摩耗性とともに、強度、耐熱性に優れていること、並び
に相手材の熱膨脹係数と余りかけ離れていない熱膨脹係
数を有することが要求される。
【０００３】従来、アルミニウム合金の中で耐摩耗性に
優れているものとしてはＡｌ−Ｓｉ系合金が知られてい
る。中でもＳｉ量が１２〜２５ｗｔ％のものが多く用い
られている。この材料の多くは鋳造材であり、粗大初晶
シリコンによる耐摩耗性を発揮させるために、大きさ２
０μｍ以上の粗大Ｓｉを晶出させている。
優れているものとしてはＡｌ−Ｓｉ系合金が知られてい
る。中でもＳｉ量が１２〜２５ｗｔ％のものが多く用い
られている。この材料の多くは鋳造材であり、粗大初晶
シリコンによる耐摩耗性を発揮させるために、大きさ２
０μｍ以上の粗大Ｓｉを晶出させている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記Ａｌ−Ｓｉ系鋳造
合金は、粗大初晶シリコンによって、摺動相手材の摩耗
の増加や、鋳造材であるため強度が低いという問題があ
った。又、切削加工、冷間加工、温間加工のいずれの加
工も困難であった。
合金は、粗大初晶シリコンによって、摺動相手材の摩耗
の増加や、鋳造材であるため強度が低いという問題があ
った。又、切削加工、冷間加工、温間加工のいずれの加
工も困難であった。
【０００５】加工性を良好にするためには、Ｓｉ量を減
少させる必要があるが、Ｓｉ量が減少すると熱膨張係数
が大きくなり、摺動相手材とのクリアランスの取り方に
困難な問題が起る。
少させる必要があるが、Ｓｉ量が減少すると熱膨張係数
が大きくなり、摺動相手材とのクリアランスの取り方に
困難な問題が起る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するもので、その第１発明は一般式：ＡｌａＭｂＸｃ
ＺｄＳｉｅ（ただし、Ｍ：Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉの１種又は
２種以上の元素、Ｘ：Ｙ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍの１種又は
２種以上の元素、Ｚ：Ｍｎ，Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｚ
ｒ，Ｗ，Ｔａ，Ｈｆの１種又は２種以上の元素、ａ，
ｂ，ｃ，ｄ，ｅはそれぞれ原子％で、ａ＝５０〜８９
％、ｂ＝０．５〜１０％、ｃ＝０．５〜１０％、ｄ＝０
〜１０％、ｅ＝１０〜４９％であり、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋
ｅ＝１００％）で示される組成を有し、アルミニウム母
相中に微細Ｓｉが析出し、さらに微細な金属間化合物粒
子が分散していることを特徴とする高力耐摩耗性アルミ
ニウム合金である。又、５％以下のＣｕ，Ｍｇ，Ｚｎ，
Ｌｉの１種又は２種以上を含有してもよい。その第２発
明は上記組成のアルミニウム合金を３００〜５００℃で
温間加工して各種部材に加工する方法である。
決するもので、その第１発明は一般式：ＡｌａＭｂＸｃ
ＺｄＳｉｅ（ただし、Ｍ：Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉの１種又は
２種以上の元素、Ｘ：Ｙ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍの１種又は
２種以上の元素、Ｚ：Ｍｎ，Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｚ
ｒ，Ｗ，Ｔａ，Ｈｆの１種又は２種以上の元素、ａ，
ｂ，ｃ，ｄ，ｅはそれぞれ原子％で、ａ＝５０〜８９
％、ｂ＝０．５〜１０％、ｃ＝０．５〜１０％、ｄ＝０
〜１０％、ｅ＝１０〜４９％であり、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋
ｅ＝１００％）で示される組成を有し、アルミニウム母
相中に微細Ｓｉが析出し、さらに微細な金属間化合物粒
子が分散していることを特徴とする高力耐摩耗性アルミ
ニウム合金である。又、５％以下のＣｕ，Ｍｇ，Ｚｎ，
Ｌｉの１種又は２種以上を含有してもよい。その第２発
明は上記組成のアルミニウム合金を３００〜５００℃で
温間加工して各種部材に加工する方法である。
【０００７】上記組成において、Ａｌは製品の軽量化の
意味で５０％未満になることは好ましくない。又、８９
％を超えると強度や耐摩耗性が低下するので好ましくな
い。Ｍ元素のＦｅ，Ｃｏ，ＮｉはＡｌと金属間化合物を
形成し、０．０１〜５μｍ程度の微細な析出物としてア
ルミニウム母相中に分散し、強度並びに耐熱性を高め
る。その量が１０％を超えると析出物粒子が多くなりす
ぎて脆化を生じ、一方、その量が０．５％未満であると
母材の強化が十分でない。
意味で５０％未満になることは好ましくない。又、８９
％を超えると強度や耐摩耗性が低下するので好ましくな
い。Ｍ元素のＦｅ，Ｃｏ，ＮｉはＡｌと金属間化合物を
形成し、０．０１〜５μｍ程度の微細な析出物としてア
ルミニウム母相中に分散し、強度並びに耐熱性を高め
る。その量が１０％を超えると析出物粒子が多くなりす
ぎて脆化を生じ、一方、その量が０．５％未満であると
母材の強化が十分でない。
【０００８】Ｘ元素のＹ，Ｌａ，Ｃｅ，ＭｍはＡｌと金
属間化合物を形成し、０．０１〜５μｍ程度の微細な析
出物として分散し、強度並びに耐熱性を高める。その量
が１０％を超えると析出物粒子が多くなりすぎて脆化を
生じ、一方、その量が０．５％未満であると母材の強化
が十分でない。
属間化合物を形成し、０．０１〜５μｍ程度の微細な析
出物として分散し、強度並びに耐熱性を高める。その量
が１０％を超えると析出物粒子が多くなりすぎて脆化を
生じ、一方、その量が０．５％未満であると母材の強化
が十分でない。
【０００９】Ｚ元素のＭｎ，Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｚ
ｒ，Ｗ，Ｔａ，ＨｆはＡｌに固溶強化するとともに、Ａ
ｌ並びにＺ元素同士で金属間化合物をつくり、０．１μ
ｍ以下の微細な析出物としてＡｌ結晶粒に分散し、結晶
粒の粗大化を穏和し、強度、耐熱性を高める。その量が
１０％を超えると析出物粒子が多くなりすぎて脆化を生
じる。なお、Ｚ元素の下限については特に限定はしない
が、母材の強化という点で０．５％以上が好ましい。
ｒ，Ｗ，Ｔａ，ＨｆはＡｌに固溶強化するとともに、Ａ
ｌ並びにＺ元素同士で金属間化合物をつくり、０．１μ
ｍ以下の微細な析出物としてＡｌ結晶粒に分散し、結晶
粒の粗大化を穏和し、強度、耐熱性を高める。その量が
１０％を超えると析出物粒子が多くなりすぎて脆化を生
じる。なお、Ｚ元素の下限については特に限定はしない
が、母材の強化という点で０．５％以上が好ましい。
【００１０】Ｓｉは、１０μｍ以下の微細な単体で分散
し、合金の耐摩耗性、硬度を高める作用がある。又、Ｓ
ｉ粒子の分散量（含有量）を調節することにより、合金
の熱膨張係数を調節することができる。その量が１０％
未満であると耐摩耗性向上に効果がなく、一方４９％を
超えると材料を脆化させ強度を低下させる。
し、合金の耐摩耗性、硬度を高める作用がある。又、Ｓ
ｉ粒子の分散量（含有量）を調節することにより、合金
の熱膨張係数を調節することができる。その量が１０％
未満であると耐摩耗性向上に効果がなく、一方４９％を
超えると材料を脆化させ強度を低下させる。
【００１１】本発明の第一発明に係る合金の形態は、ア
トマイズ法で凝固速度１０4℃／ｓｅｃ以上に急冷して
つくった粉末であり、あるいは同様にして急冷して得ら
れた急冷薄帯である。アトマイズ粉末は加工性良好な粉
末治金原料である。急冷薄帯は、そのまま切断して摺動
部材として使用される。
トマイズ法で凝固速度１０4℃／ｓｅｃ以上に急冷して
つくった粉末であり、あるいは同様にして急冷して得ら
れた急冷薄帯である。アトマイズ粉末は加工性良好な粉
末治金原料である。急冷薄帯は、そのまま切断して摺動
部材として使用される。
【００１２】これらの形態の材料にプレス、押出しなど
の加工が加えられて、さらに最終仕上加工を施して製品
とされる。加工は３００〜５００℃の温間で行われる。
この温度範囲は製品に実用的な強度を与えることができ
る範囲である。具体的な押出の方法を示すと、アトマイ
ズ粉末をアルミニウム製の缶に真空封入したのち、３５
０±３０℃の温度で１０ｔｏｎ／ｃｍ2の加圧力で押出
す。加工材の組織はアトマイズ時に形成されたＡｌ過飽
和固溶体の中に、好ましくは０．１〜５μｍ程度の微細
Ｓｉ粒子並びに好ましくは、０．０１〜５μｍ程度の微
細な金属間化合物粒子が均等に分散したものである。
の加工が加えられて、さらに最終仕上加工を施して製品
とされる。加工は３００〜５００℃の温間で行われる。
この温度範囲は製品に実用的な強度を与えることができ
る範囲である。具体的な押出の方法を示すと、アトマイ
ズ粉末をアルミニウム製の缶に真空封入したのち、３５
０±３０℃の温度で１０ｔｏｎ／ｃｍ2の加圧力で押出
す。加工材の組織はアトマイズ時に形成されたＡｌ過飽
和固溶体の中に、好ましくは０．１〜５μｍ程度の微細
Ｓｉ粒子並びに好ましくは、０．０１〜５μｍ程度の微
細な金属間化合物粒子が均等に分散したものである。
【００１３】
【作用】本発明における合金においては、アルミニウム
材料の耐摩耗性が主として析出Ｓｉ並びに金属間化合物
によって高められ、Ｓｉは微細であるため、その量が増
加しても加工性に影響を与えず、かつ摺動部材として用
いる場合に相手材を摩耗させない。又、金属間化合物に
より耐熱性と強度が高められ、かつ、Ｚ元素の固溶等に
より耐熱性が高められており、温間化工しても組織の粗
大化が少ない。
材料の耐摩耗性が主として析出Ｓｉ並びに金属間化合物
によって高められ、Ｓｉは微細であるため、その量が増
加しても加工性に影響を与えず、かつ摺動部材として用
いる場合に相手材を摩耗させない。又、金属間化合物に
より耐熱性と強度が高められ、かつ、Ｚ元素の固溶等に
より耐熱性が高められており、温間化工しても組織の粗
大化が少ない。
【００１４】
【実施例】以下、実施例により本発明を説明する。
【００１５】実施例１ 表１の本発明例、表２の比較例にそれぞれ示す組成の材
料を高周波溶解して母合金を作った。これらの母合金を
片ロール装置により急冷凝固薄帯（厚さ０．０２ｍｍ、
幅１ｍｍ）として、それぞれＸ線回析に付した結果、表
３、表４に示す組織並びに硬度が得られていることが分
った。表３、表４中ＦＣＣとは面心立方結晶組織を示
す。
料を高周波溶解して母合金を作った。これらの母合金を
片ロール装置により急冷凝固薄帯（厚さ０．０２ｍｍ、
幅１ｍｍ）として、それぞれＸ線回析に付した結果、表
３、表４に示す組織並びに硬度が得られていることが分
った。表３、表４中ＦＣＣとは面心立方結晶組織を示
す。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】
【表４】
【００２０】硬度は荷重２５ｇの微小ビッカーズ硬度計
による測定値（ＤＰＮ）である。本発明材は硬度（Ｈ
ｖ）が２００〜３７５と極めて高硬度であり、一方、比
較材は硬度が５５〜１３０と本発明材に比して劣ってい
ることが分かる。
による測定値（ＤＰＮ）である。本発明材は硬度（Ｈ
ｖ）が２００〜３７５と極めて高硬度であり、一方、比
較材は硬度が５５〜１３０と本発明材に比して劣ってい
ることが分かる。
【００２１】実施例２ 表１の本発明例Ｎo.１，２，３，４および比較例Ｎo.
１，２並びにＡ３９０相当の組成を有する合金を高圧ガ
スアトマイズにより粉末（平均粒径１５μｍ）とした。
その組織が表３に示したものと同一であることを確認し
た後、これを銅製コンテナとキャップの中に詰め真空脱
気（１×１０-5Ｔｏｒｒ）したのち、３４７℃の温度で
プレスにより加圧してビレットを得た。
１，２並びにＡ３９０相当の組成を有する合金を高圧ガ
スアトマイズにより粉末（平均粒径１５μｍ）とした。
その組織が表３に示したものと同一であることを確認し
た後、これを銅製コンテナとキャップの中に詰め真空脱
気（１×１０-5Ｔｏｒｒ）したのち、３４７℃の温度で
プレスにより加圧してビレットを得た。
【００２２】このビレットを押出機のコンテナ内にセッ
トし、３７７℃の温度で温間押出しにより、押出比１０
で押出し丸棒を得た。この押出した棒は均一微細に金属
間化合物とＳｉ粒子が分散したものであった。
トし、３７７℃の温度で温間押出しにより、押出比１０
で押出し丸棒を得た。この押出した棒は均一微細に金属
間化合物とＳｉ粒子が分散したものであった。
【００２３】上記の押出材を図２の形状に加工して図３
に示すように相手材ロータ（共晶鋳鉄）と接触させて荷
重１００ｋｇ／ｍｍ、速度１ｍ／ｓｅｃ、潤滑オイル＝
日石レフオイル（ＮＳ−４ＧＳ）の条件で試験をした。
結果を図１に示す。
に示すように相手材ロータ（共晶鋳鉄）と接触させて荷
重１００ｋｇ／ｍｍ、速度１ｍ／ｓｅｃ、潤滑オイル＝
日石レフオイル（ＮＳ−４ＧＳ）の条件で試験をした。
結果を図１に示す。
【００２４】耐摩耗性アルミニウム合金として知られて
いるＡ３９０アルミニウム合金および比較例１，２の場
合は相手材を多く摩耗するが、本発明例の場合は、自身
と相手材双方の摩耗量が少なく、本発明材は相手材と相
性がよいことが分かる。
いるＡ３９０アルミニウム合金および比較例１，２の場
合は相手材を多く摩耗するが、本発明例の場合は、自身
と相手材双方の摩耗量が少なく、本発明材は相手材と相
性がよいことが分かる。
【００２５】実施例３ （Ａｌ0.935Ｎｉ0.03Ｆｅ0.01Ｍｍ0.025）100-XＳｉXの
組成の合金より実施例２と同様の方法により、Ｓｉの量
を変化させて、硬度（Ｈｖ）、引張破断強度（ＭＰ
ａ）、熱膨張係数（１０-6／Ｋ）の変化を調べた。結果
をそれぞれ図４、図５、図６に示す。Ｓｉの量を増加し
ても加工性に影響を与えることがなく、又、Ｓｉの量に
よって熱膨張係数を任意に調節し得ることが分かる。
組成の合金より実施例２と同様の方法により、Ｓｉの量
を変化させて、硬度（Ｈｖ）、引張破断強度（ＭＰ
ａ）、熱膨張係数（１０-6／Ｋ）の変化を調べた。結果
をそれぞれ図４、図５、図６に示す。Ｓｉの量を増加し
ても加工性に影響を与えることがなく、又、Ｓｉの量に
よって熱膨張係数を任意に調節し得ることが分かる。
【００２６】実施例４ Ａｌ83.5Ｎｉ3Ｆｅ1Ｍｍ2.5Ｓｉ10（実線）およびＡｌ
82.9Ｎｉ3Ｆｅ1Ｍｍ2.5Ｍｎ0.6Ｓｉ10（破線）につい
て、引張り破断強度（ＭＰａ）の温度依存性の結果を図
７に示す。この結果より耐熱性の高い耐摩耗性材料が得
られているということが分る。
82.9Ｎｉ3Ｆｅ1Ｍｍ2.5Ｍｎ0.6Ｓｉ10（破線）につい
て、引張り破断強度（ＭＰａ）の温度依存性の結果を図
７に示す。この結果より耐熱性の高い耐摩耗性材料が得
られているということが分る。
【００２７】
【発明の効果】本発明に係る合金においては、耐摩耗性
が主として析出する微細Ｓｉ、並びに金属間化合物によ
って高められ、又、Ｓｉの量を増加しても加工性に影響
を与えることがないため、温間加工が可能となり、温間
加工しても組織の粗大化が少ない。又、金属間化合物に
よって耐熱性と強度が高められる。
が主として析出する微細Ｓｉ、並びに金属間化合物によ
って高められ、又、Ｓｉの量を増加しても加工性に影響
を与えることがないため、温間加工が可能となり、温間
加工しても組織の粗大化が少ない。又、金属間化合物に
よって耐熱性と強度が高められる。
【００２８】さらにＳｉの量によって熱膨張係数をコン
トロールすることができるので、例えば摺動部材に用い
る場合に相手材の熱膨張係数に合せることが容易であ
る。
トロールすることができるので、例えば摺動部材に用い
る場合に相手材の熱膨張係数に合せることが容易であ
る。
【図１】供試材の摩耗量と相手材の摩耗量の試験結果を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図２】摩耗試験片の形状の説明図である。
【図３】摩耗試験方法の説明図である。
【図４】実施例のＳｉ含有量と硬度との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図５】実施例のＳｉ含有量と引張破壊強度との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図６】実施例のＳｉ含有量と熱膨張係数との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図７】実施例の温度と引張破壊強度との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 一般式：ＡｌａＭｂＸｃＺｄＳｉｅ（た
だし、Ｍ：Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉの１種又は２種以上の元
素、Ｘ：Ｙ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍ｛ミッシュメタル｝の１
種又は２種以上の元素、Ｚ：Ｍｎ，Ｃｒ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍ
ｏ，Ｚｒ，Ｗ，Ｔａ，Ｈｆの１種又は２種以上の元素、
ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅはそれぞれ原子％で、ａ＝５０〜８
９％、ｂ＝０．５〜１０％、ｃ＝０．５〜１０％、ｄ＝
０〜１０％、ｅ＝１０〜４９％であり、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ
＋ｅ＝１００％）で示される組成を有し、アルミニウム
母相中に微細Ｓｉが析出し、さらに微細な金属間化合物
粒子が分散していることを特徴とする高力耐摩耗性アル
ミニウム合金。 - 【請求項２】 ５％以下のＣｕ，Ｍｇ，Ｚｎ，Ｌｉの１
種又は２種以上を含有する請求項１記載の高力耐摩耗性
アルミニウム合金。 - 【請求項３】 一般式：ＡｌａＭｂＸｃＺｄＳｉｅ（た
だし、Ｍ：Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉの１種又は２種以上の元
素、Ｘ：Ｙ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｍｍの１種又は２種以上の元
素、ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅはそれぞれ原子％でａ＝５０〜
８９％，ｂ＝０．５〜１０％，ｃ＝０．５〜１０％，ｄ
＝０〜１０％，ｅ＝１０〜４９％であり、ａ＋ｂ＋ｃ＋
ｄ＋ｅ＝１００％）で示される組成あるいはさらにこれ
に５％以下のＣｕ，Ｍｇ，Ｚｎ，Ｌｉの１種又は２種以
上を含有する組成を有し、アルミニウム母相中に微細Ｓ
ｉが析出し、さらに微細な金属間化合物粒子が分散して
いるアルミニウム合金素材を３００〜５００℃で温間加
工することを特徴とする高力耐摩耗性アルミニウム合金
の加工方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3213790A JPH0551684A (ja) | 1991-08-26 | 1991-08-26 | 高力耐摩耗性アルミニウム合金およびその加工方法 |
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