JPH0552124B2 - - Google Patents
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- JPH0552124B2 JPH0552124B2 JP9018684A JP9018684A JPH0552124B2 JP H0552124 B2 JPH0552124 B2 JP H0552124B2 JP 9018684 A JP9018684 A JP 9018684A JP 9018684 A JP9018684 A JP 9018684A JP H0552124 B2 JPH0552124 B2 JP H0552124B2
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 229910001219 R-phase Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 4
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- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
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- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明はデイジタル地絡距離継電器、特に常に
一定感度を有するデイジタル地絡距離継電器に関
する。
一定感度を有するデイジタル地絡距離継電器に関
する。
［発明の技術的背景］
従来より種々の特性を有する距離継電器が電力
系統保護に広く用いられているが、中でもモー形
距離継電器は方向判別能力を有しているため数多
く使用されている。
系統保護に広く用いられているが、中でもモー形
距離継電器は方向判別能力を有しているため数多
く使用されている。
モー形距離継電器を地絡保護に適用する場合、
周知の如く、継電器設置点から地絡故障点までの
正相インピーダンス分を正しく測距するために、
零相電流による補償が必要である。
周知の如く、継電器設置点から地絡故障点までの
正相インピーダンス分を正しく測距するために、
零相電流による補償が必要である。
例えばＲ相を保護する継電器には、相電圧Ｖ・R
と、対応した相電流Ｉ・R及び零相電流Ｉ・0の和電流
Ｉ・R＋ｒＩ・0（ｒは補償係数）を導入して補償を行
なう。しかしながら零相電流補償を行なうと、故
障点までの正相インピーダンスを正しく見る反
面、故障方向の判別が疑わしいものとなり、特に
この傾向は健全相継電器において著しい。従つて
モー形の地絡距離継電器では一般に故障相に対
し、多少とも固定した位相及び大きさをもつ相電
圧を極性量として導入することができる。
と、対応した相電流Ｉ・R及び零相電流Ｉ・0の和電流
Ｉ・R＋ｒＩ・0（ｒは補償係数）を導入して補償を行
なう。しかしながら零相電流補償を行なうと、故
障点までの正相インピーダンスを正しく見る反
面、故障方向の判別が疑わしいものとなり、特に
この傾向は健全相継電器において著しい。従つて
モー形の地絡距離継電器では一般に故障相に対
し、多少とも固定した位相及び大きさをもつ相電
圧を極性量として導入することができる。
一例として１線地絡故障時に故障前後で変化し
ない健全相電圧を極性電圧として用いた場合のモ
ー形地絡距離継電器の動作条件式をＲ相継電器に
ついて(1)式に示し、導入量の関係を第１図に示
す。
ない健全相電圧を極性電圧として用いた場合のモ
ー形地絡距離継電器の動作条件式をＲ相継電器に
ついて(1)式に示し、導入量の関係を第１図に示
す。
｜Z0｜｜Ｉ・R′｜｜Ｖ・ST｜cos（θ−φ）
−｜Ｖ・R｜｜Ｖ・ST｜sinψ＞K0 …(1)
但し、
Ｉ・R′：零相補償後のＲ相電流（Ｉ・R＋Ｉ・00）
Ｖ・R：Ｒ相電圧
Ｖ・ST：相電圧Ｖ・Rの直角位相電圧（Ｖ・S−Ｖ・T
） θ：極性電圧Ｖ・STに対する相電流Ｉ・Rの位相角 ψ：極性電圧Ｖ・STに対する相電圧Ｖ・Rの位相角 φ：整定角（90°−φ：最大感度角） Z0：インピーダンス整定値（｜Z0｜・ej(〓/2-〓)） K0：定数 上記(1)式において定数K0を無視すると、継電
器の動作特性はＲ−Ｘ図表上で第２図の如くな
る。これを定数K0を考慮して最大感度角上（θ
＝φ）での電流−距離特性で示すと第３図にな
る。そして図に示す最小動作電流Inio、即ち、相
電圧｜Ｖ・R｜＝０（又はＺ＝０）の時の感度電流値
は(2)式で与えられる。
） θ：極性電圧Ｖ・STに対する相電流Ｉ・Rの位相角 ψ：極性電圧Ｖ・STに対する相電圧Ｖ・Rの位相角 φ：整定角（90°−φ：最大感度角） Z0：インピーダンス整定値（｜Z0｜・ej(〓/2-〓)） K0：定数 上記(1)式において定数K0を無視すると、継電
器の動作特性はＲ−Ｘ図表上で第２図の如くな
る。これを定数K0を考慮して最大感度角上（θ
＝φ）での電流−距離特性で示すと第３図にな
る。そして図に示す最小動作電流Inio、即ち、相
電圧｜Ｖ・R｜＝０（又はＺ＝０）の時の感度電流値
は(2)式で与えられる。
Inio＝K0／｜Z0｜・１／｜VST｜ …(2)
［背景技術の問題点］
上記した(2)式から明らかな如く、最小動作電流
値は極性電圧に依存しており、これは２線地絡故
障等で極性電圧が低くなつた場合に、継電器の動
作感度が低下することを意味している。このよう
な従来のモー形地絡距離継電器に対し、近年、電
力系統から複数の交流電器量を同一時刻、周期的
にサンプリングし、得られたアナログ量をデイジ
タル量に変換してマイクロコンピユータなどのデ
イジタル演算処理装置で継電器演算を行なうデイ
ジタル距離継電器の適用が試みられているが、上
記のような継電器の動作感度が極性電圧の値によ
り変化することのないモー形地絡距離継電器の実
現が要望されている。
値は極性電圧に依存しており、これは２線地絡故
障等で極性電圧が低くなつた場合に、継電器の動
作感度が低下することを意味している。このよう
な従来のモー形地絡距離継電器に対し、近年、電
力系統から複数の交流電器量を同一時刻、周期的
にサンプリングし、得られたアナログ量をデイジ
タル量に変換してマイクロコンピユータなどのデ
イジタル演算処理装置で継電器演算を行なうデイ
ジタル距離継電器の適用が試みられているが、上
記のような継電器の動作感度が極性電圧の値によ
り変化することのないモー形地絡距離継電器の実
現が要望されている。
［発明の目的］
本発明は上記問題点を解決するためになされた
ものであり、電力系統の故障条件によらず、一定
の感度特性を有するデイジタル地絡距離継電器を
提供することを目的としている。
ものであり、電力系統の故障条件によらず、一定
の感度特性を有するデイジタル地絡距離継電器を
提供することを目的としている。
［発明の概要］
本発明では電力系統からサンプリングして導入
した電気量を用いて、ベクトル量（Ｉ・Z0−Ｖ・）と
健全相の相間電圧を90°進めた電圧からなる極性
量Ｖ・Pとをデイジタル演算し、前記したベクトル
量（Ｉ・Z0−Ｖ・）と極性量Ｖ・Pとの内積値｛（Ｉ・Z
0−
Ｖ・）・Ｖ・P｝と極性量の関係量Ｋ｜Ｖ・P｜との大小
比較結果により、継電器の動作判定を行なおうと
するものである。
した電気量を用いて、ベクトル量（Ｉ・Z0−Ｖ・）と
健全相の相間電圧を90°進めた電圧からなる極性
量Ｖ・Pとをデイジタル演算し、前記したベクトル
量（Ｉ・Z0−Ｖ・）と極性量Ｖ・Pとの内積値｛（Ｉ・Z
0−
Ｖ・）・Ｖ・P｝と極性量の関係量Ｋ｜Ｖ・P｜との大小
比較結果により、継電器の動作判定を行なおうと
するものである。
［発明の実施例］
以下図面を参照して実施例を説明する。第４図
は本発明によるデイジタル地絡距離継電器の一実
施例構成図であり、デイジタル演算処理装置を用
いて示した概要図である。そして図は簡単のため
Ｒ相の継電器について示す。第４図において電力
系統のＲ相電流Ｉ・Rは変流器１より、又、各相電
圧Ｖ・R，Ｖ・S，Ｖ・Tは変成器２より、夫々入力変換
器３を介してデイジタル継電器４へ導入される。
これらの各電気量はフイルタ（FIL）回路５によ
つて高調波成分を除いた後、サンプル・ホールド
（Ｓ／Ｈ）回路６、マルチプレクサ（MPX）７及
びアナログ・デイジタル変換（Ａ／Ｄ）回路８に
よつてデイジタル量に変換されて、ランダムアク
セスメモリ（RAM）９に記憶される。そして継
電器の動作出力は前記ランダムアクセスメモリ９
に記憶された電気量を用い、デイジタル演算回路
（CPU）１０によつて後述する演算を行ない、出
力インターフエイス（Ｉ／Ｆ）回路１１を介して
出力される。Ｓ相及びＴ相についても当該相の電
流Ｉ・S，Ｉ・Tを導入することにより同様に構成でき
る。
は本発明によるデイジタル地絡距離継電器の一実
施例構成図であり、デイジタル演算処理装置を用
いて示した概要図である。そして図は簡単のため
Ｒ相の継電器について示す。第４図において電力
系統のＲ相電流Ｉ・Rは変流器１より、又、各相電
圧Ｖ・R，Ｖ・S，Ｖ・Tは変成器２より、夫々入力変換
器３を介してデイジタル継電器４へ導入される。
これらの各電気量はフイルタ（FIL）回路５によ
つて高調波成分を除いた後、サンプル・ホールド
（Ｓ／Ｈ）回路６、マルチプレクサ（MPX）７及
びアナログ・デイジタル変換（Ａ／Ｄ）回路８に
よつてデイジタル量に変換されて、ランダムアク
セスメモリ（RAM）９に記憶される。そして継
電器の動作出力は前記ランダムアクセスメモリ９
に記憶された電気量を用い、デイジタル演算回路
（CPU）１０によつて後述する演算を行ない、出
力インターフエイス（Ｉ／Ｆ）回路１１を介して
出力される。Ｓ相及びＴ相についても当該相の電
流Ｉ・S，Ｉ・Tを導入することにより同様に構成でき
る。
第５図は距離継電器の動作判定演算の一実施例
を示すブロツク図であり、簡単のためＲ相継電器
についてのみ示す。第５図において、１２はＲ相
電流Ｉ・R，１３ａ，１３ｂ，１３ｃは夫々相電圧
Ｖ・R，Ｖ・S，Ｖ・Tであつて、いずれも前記したデイ
ジタル継電器４により、周期的にサンプリングさ
れてデイジタル量に変換された値である。１４は
相電流Ｉ・Rと相電圧Ｖ・R及び距離整定値Z0（最大感
度角の位相を含む定数、即ち｜Z0｜・ej(〓/2-〓)）
より、ベクトル量（Ｉ・RZ0−Ｖ・R）を算出する（Ｉ・
ＲZ0−Ｖ・R）算出手段である。なお、Ｉ・RZOはベク
トル量Ｉ・Rを最大感度角（π／２φ）だけ位相し、｜ Z0｜を乗じた値で、Ｉ・RZ0＝Ｉ・R｜Z0｜・ej(〓/2-〓
)と
なる。ここでＩ・Rは実際には零相電流補償を行な
う必要があるが、本発明のねらいと直接関係がな
いため、ここでは省略する。１５は極性量Ｖ・Pを
算出する手段であり、極性量として例えば相電圧
Ｖ・Rに対して直角位相をもつた電圧Ｖ・STを用いる
場合には、Ｖ・ST＝Ｖ・S−Ｖ・Tの演算を行ない、Ｖ・
ST
に対して90°進み位相となつた電圧VST∠90°の電
気量を極性量VPとする。なお、極性量としてメ
モリー効果を考慮した以下の(3)式、又は(4)式、(5)
式を用いても同一目的を達成できる。
を示すブロツク図であり、簡単のためＲ相継電器
についてのみ示す。第５図において、１２はＲ相
電流Ｉ・R，１３ａ，１３ｂ，１３ｃは夫々相電圧
Ｖ・R，Ｖ・S，Ｖ・Tであつて、いずれも前記したデイ
ジタル継電器４により、周期的にサンプリングさ
れてデイジタル量に変換された値である。１４は
相電流Ｉ・Rと相電圧Ｖ・R及び距離整定値Z0（最大感
度角の位相を含む定数、即ち｜Z0｜・ej(〓/2-〓)）
より、ベクトル量（Ｉ・RZ0−Ｖ・R）を算出する（Ｉ・
ＲZ0−Ｖ・R）算出手段である。なお、Ｉ・RZOはベク
トル量Ｉ・Rを最大感度角（π／２φ）だけ位相し、｜ Z0｜を乗じた値で、Ｉ・RZ0＝Ｉ・R｜Z0｜・ej(〓/2-〓
)と
なる。ここでＩ・Rは実際には零相電流補償を行な
う必要があるが、本発明のねらいと直接関係がな
いため、ここでは省略する。１５は極性量Ｖ・Pを
算出する手段であり、極性量として例えば相電圧
Ｖ・Rに対して直角位相をもつた電圧Ｖ・STを用いる
場合には、Ｖ・ST＝Ｖ・S−Ｖ・Tの演算を行ない、Ｖ・
ST
に対して90°進み位相となつた電圧VST∠90°の電
気量を極性量VPとする。なお、極性量としてメ
モリー効果を考慮した以下の(3)式、又は(4)式、(5)
式を用いても同一目的を達成できる。
Ｖ・P＝Ｖ・STM∠90° …(3)
Ｖ・P＝ＫＶ・ST∠90°＋VR−V0 …(4)
Ｖ・P＝Ｖ・STM∠90°＋VR−V0 …(5)
なお、(4)式、(5)式については特公昭55−20451
号に示されている。
号に示されている。
但し、
Ｖ・STM：Ｖ・ST∠90°に対しメモリー効果を考慮し
た電気量 Ｋ：所定の定数 １６は前記１４によるベクトル量（Ｉ・RZ0−Ｖ・
Ｒ）の演算結果と前記１５によるベクトル量Ｖ・P
（極性量）との内積値を求めるための｛（Ｉ・RZ0−
Ｖ・R）・Ｖ・P｝算出手段である。
た電気量 Ｋ：所定の定数 １６は前記１４によるベクトル量（Ｉ・RZ0−Ｖ・
Ｒ）の演算結果と前記１５によるベクトル量Ｖ・P
（極性量）との内積値を求めるための｛（Ｉ・RZ0−
Ｖ・R）・Ｖ・P｝算出手段である。
なお、内積演算は下記の如く行なうことができ
る。二つのベクトル量をＥ・1，Ｅ・2とすると内積値
は(6)式となる。
る。二つのベクトル量をＥ・1，Ｅ・2とすると内積値
は(6)式となる。
（Ｅ・1・Ｅ・2）＝｜Ｅ・1｜・｜Ｅ・2｜cosθ）…(6)
但し、
θはＥ・1とＥ・2との位相差
ここで、系統周波数を50Hzとし（系統角速度は
ω＝2π・50）、サンプリング周波数をS＝600Hzと
した場合、系統電気量のデイジタル量への変換は
30°毎に行なわれるのでデイジタル変換されたベ
クトル量E1，E2は夫々下記の如く時系列データ
となる。
ω＝2π・50）、サンプリング周波数をS＝600Hzと
した場合、系統電気量のデイジタル量への変換は
30°毎に行なわれるのでデイジタル変換されたベ
クトル量E1，E2は夫々下記の如く時系列データ
となる。
ｍ−２時点 Ｅ・1n-2＝｜Ｅ・1｜sin（ωt−60°）
ｍ−１時点 Ｅ・1n-1＝｜Ｅ・1｜sin（ωt−30°）
ｍ 時点 Ｅ・1n ＝｜Ｅ・1｜sinωt
ｍ＋１時点 Ｅ・1n+1＝｜Ｅ・1｜sin（ωt＋30°）
ｍ＋２時点 Ｅ・1n+2＝｜Ｅ・1｜sin（ωt＋60°）
ｍ−２時点 Ｅ・2n-2＝｜Ｅ・2｜sin（ωt−θ−60°
） ｍ−１時点 Ｅ・2n-1＝｜Ｅ・2｜sin（ωt−θ−30°
） ｍ 時点 Ｅ・2n＝｜Ｅ・2｜sin（ωt−θ） ｍ＋１時点 Ｅ・2n+1＝｜Ｅ・2｜sin（ωt−θ＋30°
） ｍ＋２時点 Ｅ・2n+2＝｜Ｅ・2｜sin（ωt−θ＋60°
） ここで下記(7)式の演算により｜Ｅ・1｜｜Ｅ・2｜
cosθが求められる。
） ｍ−１時点 Ｅ・2n-1＝｜Ｅ・2｜sin（ωt−θ−30°
） ｍ 時点 Ｅ・2n＝｜Ｅ・2｜sin（ωt−θ） ｍ＋１時点 Ｅ・2n+1＝｜Ｅ・2｜sin（ωt−θ＋30°
） ｍ＋２時点 Ｅ・2n+2＝｜Ｅ・2｜sin（ωt−θ＋60°
） ここで下記(7)式の演算により｜Ｅ・1｜｜Ｅ・2｜
cosθが求められる。
（Ｅ・1n-1・Ｅ・2n＋Ｅ・1n+3・Ｅ・2n-3）
＝｜Ｅ・1｜｜Ｅ・2｜｛sin（ωt）sin（ωt−θ）
＋sin（ωt−90°）sin（ωt−θ−90°）｝
＝｜Ｅ・1｜｜Ｅ・2｜cosθ …(7)
次に１７はベクトル量Ｖ・Pの振幅値｜Ｖ・P｜を算
出する手段であり、一例を下記に示す。
出する手段であり、一例を下記に示す。
系統周波数及びサンプリング間隔を前記と同様
とした場合、デイジタル変換されたベクトル量Ｖ・
Ｐの時系列データに対し(8)式の演算を行ない、(9)
式の如く(8)式の演算結果を３回連続加算して演算
結果を平滑し、振幅値を求める。ここで係数Ｋの
値は1/2としておけば、実用上、十分な精度が得
られる。
とした場合、デイジタル変換されたベクトル量Ｖ・
Ｐの時系列データに対し(8)式の演算を行ない、(9)
式の如く(8)式の演算結果を３回連続加算して演算
結果を平滑し、振幅値を求める。ここで係数Ｋの
値は1/2としておけば、実用上、十分な精度が得
られる。
VPn＝｜Ｖ・Pn｜＋｜Ｖ・Pn-3｜＋Ｋ（｜Ｖ・Pn｜
−｜Ｖ・Pn-3｜） …(8)
｜Ｖ・P｜＝VPn＋VPn＋VPn-2 …(9)
１８は１７で算出したベクトル量Ｖ・Pの振幅値
｜Ｖ・P｜に対し、既定の定数K0を積算する手段で
ある。１９は大小判定手段で１６の演算結果
｛（Ｉ・RZ0−Ｖ・R）・Ｖ・P｝と１８の演算結果とを
用
い、(10)式の判定を行なつて条件が成立すれば判定
出力、即ち、継電器動作出力を出すものである。
｜Ｖ・P｜に対し、既定の定数K0を積算する手段で
ある。１９は大小判定手段で１６の演算結果
｛（Ｉ・RZ0−Ｖ・R）・Ｖ・P｝と１８の演算結果とを
用
い、(10)式の判定を行なつて条件が成立すれば判定
出力、即ち、継電器動作出力を出すものである。
｛｜Ｉ・RZ0−Ｖ・R）・Ｖ・P｝−K0｜Ｖ・P｜〓/2０…
(10) ところで極性量Ｖ・PはＶ・ST∠90°であるから、
（10a）式とおける。
(10) ところで極性量Ｖ・PはＶ・ST∠90°であるから、
（10a）式とおける。
Ｖ・P＝Ｖ・STej〓/2 …（10a）
（10a）式と第１図の導入量の関係を用いる
と、(10)式の内積演算は次のように変形できる。
と、(10)式の内積演算は次のように変形できる。
（Ｉ・RZ0−Ｖ・R）・Ｖ・P＝（Ｉ・RZ0−Ｖ・R）・
Ｖ・STej〓/2＝（Ｉ・RZ0）・Ｖ・STej〓/2 −Ｖ・R・Ｖ・STej〓/2＝（｜Z0｜Ｉ・Rej(〓/2-〓)
）・Ｖ・STej〓/2 −Ｖ・R・Ｖ・STej〓/2＝｜Z0｜｜Ｉ・R｜｜Ｖ・ST｜
cos（θ＋π／２−φ−π／２）−｜Ｖ・R｜｜Ｖ・ST｜
cos（ψ−π／２）＝｜Z0｜｜Ｉ・R｜｜Ｖ・ST｜cos
（θ−φ）−｜Ｖ・R｜｜Ｖ・ST｜sinψ…(10b) （10b）式より(10)式の内積演算｛（Ｉ・RZ0−Ｖ・
Ｒ）・Ｖ・P｝は(1)式の左辺と等価であることがわか
る。
Ｖ・STej〓/2＝（Ｉ・RZ0）・Ｖ・STej〓/2 −Ｖ・R・Ｖ・STej〓/2＝（｜Z0｜Ｉ・Rej(〓/2-〓)
）・Ｖ・STej〓/2 −Ｖ・R・Ｖ・STej〓/2＝｜Z0｜｜Ｉ・R｜｜Ｖ・ST｜
cos（θ＋π／２−φ−π／２）−｜Ｖ・R｜｜Ｖ・ST｜
cos（ψ−π／２）＝｜Z0｜｜Ｉ・R｜｜Ｖ・ST｜cos
（θ−φ）−｜Ｖ・R｜｜Ｖ・ST｜sinψ…(10b) （10b）式より(10)式の内積演算｛（Ｉ・RZ0−Ｖ・
Ｒ）・Ｖ・P｝は(1)式の左辺と等価であることがわか
る。
上記(10)式より、電流−距離特性から第３図に示
した最小動作電流を求めると、 Inio＝K0／｜Z0｜ …(11) （但し、θ−φの最大感度角上） となり、これは極性電圧の如何によらず、地絡継
電器の動作感度が一定であることを示している。
した最小動作電流を求めると、 Inio＝K0／｜Z0｜ …(11) （但し、θ−φの最大感度角上） となり、これは極性電圧の如何によらず、地絡継
電器の動作感度が一定であることを示している。
第６図は動作説明のためのフローチヤートであ
り、これを用いて演算手段を説明する。
り、これを用いて演算手段を説明する。
なお、ここでは極性量としてＶ・P＝Ｖ・ST∠90°を
用いた例を説明する。
用いた例を説明する。
先ず、ステツプ61において、系統電気量Ｉ・R，
Ｖ・R，Ｖ・S，Ｖ・Tのデイジタル量に変換された瞬時
値を読込む。ステツプ62では時系列データを区別
するための指標ｍを１サンプリング前の値より１
増やし、改めて現時点での指標をｍとする。ステ
ツプ63では極性量としてＶ・Rの直角位相Ｖ・ST＝Ｖ・S
−Ｖ・Tの値から90°進み位相のＶ・P＝Ｖ・ST∠90°を
演
算し、各瞬時値Ｉ・R，Ｖ・R，Ｖ・Pをｍ時点のデータ
としてＩ・Rn，Ｖ・Rn，Ｖ・Pnに記憶する。ステツプ64
では、ステツプ63のデータより（Ｉ・RnZ0−Ｖ・Rn）
を演算し、ステツプ65では前記手段よりベクトル
量Ｖ・Pの振幅値｜Ｖ・P｜を演算する。ステツプ66で
は前述の如く、以前に演算され記憶されているデ
ータを用いて｛（Ｉ・RZ0−Ｖ・P）・Ｖ・P｝の内積値
を
算出し、ステツプ67で演算されたK0｜Ｖ・P｜の値
とステツプ68にて大小判定を行ない、演算結果が
正であればステツプ69にて継電器動作出力を出
し、演算結果が負であれば継電器不動作とする。
Ｖ・R，Ｖ・S，Ｖ・Tのデイジタル量に変換された瞬時
値を読込む。ステツプ62では時系列データを区別
するための指標ｍを１サンプリング前の値より１
増やし、改めて現時点での指標をｍとする。ステ
ツプ63では極性量としてＶ・Rの直角位相Ｖ・ST＝Ｖ・S
−Ｖ・Tの値から90°進み位相のＶ・P＝Ｖ・ST∠90°を
演
算し、各瞬時値Ｉ・R，Ｖ・R，Ｖ・Pをｍ時点のデータ
としてＩ・Rn，Ｖ・Rn，Ｖ・Pnに記憶する。ステツプ64
では、ステツプ63のデータより（Ｉ・RnZ0−Ｖ・Rn）
を演算し、ステツプ65では前記手段よりベクトル
量Ｖ・Pの振幅値｜Ｖ・P｜を演算する。ステツプ66で
は前述の如く、以前に演算され記憶されているデ
ータを用いて｛（Ｉ・RZ0−Ｖ・P）・Ｖ・P｝の内積値
を
算出し、ステツプ67で演算されたK0｜Ｖ・P｜の値
とステツプ68にて大小判定を行ない、演算結果が
正であればステツプ69にて継電器動作出力を出
し、演算結果が負であれば継電器不動作とする。
［発明の効果］
以上説明した如く、本発明によれば電力系統の
複数の電気量を周期的にサンプリングしてデイジ
タル量に変換した電気量から、健全相の相間電圧
を90°進めた電圧からなる極性量Ｖ・P及びベクトル
量（Ｉ・Z0−Ｖ・）をデイジタル演算し、ベクトル量
（Ｉ・Z0−Ｖ・）と極性量Ｖ・Pの関係量K0｜Ｖ・P｜と
の
大小判定結果により継電器動作出力を導出するよ
う構成したので、常に一定感度を有するデイジタ
ル地絡距離継電器を提供できる。
複数の電気量を周期的にサンプリングしてデイジ
タル量に変換した電気量から、健全相の相間電圧
を90°進めた電圧からなる極性量Ｖ・P及びベクトル
量（Ｉ・Z0−Ｖ・）をデイジタル演算し、ベクトル量
（Ｉ・Z0−Ｖ・）と極性量Ｖ・Pの関係量K0｜Ｖ・P｜と
の
大小判定結果により継電器動作出力を導出するよ
う構成したので、常に一定感度を有するデイジタ
ル地絡距離継電器を提供できる。
第１図はモー形地絡距離継電器の導入量の関係
を示すベクトル図、第２図はＲ−Ｘ図表上で表わ
したモー形地絡距離継電器の動作特性図、第３図
は最小動作電流を説明するためのモー形地絡距離
継電器の電流−距離特性図、第４図は本発明によ
るデイジタル地絡距離継電器の一実施例構成図で
あり、デイジタル演算処理装置を用いて示した概
要図、第５図は距離継電器の動作判定演算の一実
施例を示すブロツク図、第６図は動作説明のため
のフローチヤートである。 １……変流器、２……変成器、３……入力変換
器、４……デイジタル継電器、５……フイルタ回
路、６……サンプル・ホールド回路、７……マル
チプレクサ、８……Ａ／Ｄ変換器、９……リード
オンリメモリ、１０……デイジタル演算回路、１
１……出力インターフエイス回路、１４……（Ｉ・
ＲZ0−Ｖ・R）算出手段、１５……Ｖ・P算出手段、１
６……｛（Ｉ・RZ0−Ｖ・R）・Ｖ・P｝算出手段、１７
…
…｜Ｖ・P｜算出手段、１８……Ｋ｜Ｖ・P｜算出手
段、１９……大小判定手段。
を示すベクトル図、第２図はＲ−Ｘ図表上で表わ
したモー形地絡距離継電器の動作特性図、第３図
は最小動作電流を説明するためのモー形地絡距離
継電器の電流−距離特性図、第４図は本発明によ
るデイジタル地絡距離継電器の一実施例構成図で
あり、デイジタル演算処理装置を用いて示した概
要図、第５図は距離継電器の動作判定演算の一実
施例を示すブロツク図、第６図は動作説明のため
のフローチヤートである。 １……変流器、２……変成器、３……入力変換
器、４……デイジタル継電器、５……フイルタ回
路、６……サンプル・ホールド回路、７……マル
チプレクサ、８……Ａ／Ｄ変換器、９……リード
オンリメモリ、１０……デイジタル演算回路、１
１……出力インターフエイス回路、１４……（Ｉ・
ＲZ0−Ｖ・R）算出手段、１５……Ｖ・P算出手段、１
６……｛（Ｉ・RZ0−Ｖ・R）・Ｖ・P｝算出手段、１７
…
…｜Ｖ・P｜算出手段、１８……Ｋ｜Ｖ・P｜算出手
段、１９……大小判定手段。
Claims (1)
- １ 電力系統からの複数の電気量を周期的にサン
プリングし、デイジタル量に変換した前記各電気
量を用いて保護演算を行なうデイジタル地絡距離
継電器において、電流量Ｉ、電圧量Ｖ、インピー
ダンス整定値Z0とからベクトル量（Ｉ・Z0−Ｖ・）を
得る第１の手段と、健全相の相間電圧を90°進め
た電圧からなる極性量Ｖ・Pを得る第２の手段と、
前記ベクトル量（Ｉ・Z0−Ｖ・）と極性量Ｖ・Pとの内
積値｛（Ｉ・Z0−Ｖ・）・Ｖ・P｝を得る第３の手段と
、
極性量Ｖ・Pの大きさとの関係量Ｋ｜Ｖ・P｜を得る第
４の手段とを夫々備え、前記内積値（Ｉ・Z0−
Ｖ・）・Ｖ・Pと極性量の関係量Ｋ｜Ｖ・P｜との大小を
比較して動作判定することを特徴とするデイジタ
ル地絡距離継電器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9018684A JPS60237817A (ja) | 1984-05-08 | 1984-05-08 | デイジタル地絡距離継電器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9018684A JPS60237817A (ja) | 1984-05-08 | 1984-05-08 | デイジタル地絡距離継電器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60237817A JPS60237817A (ja) | 1985-11-26 |
| JPH0552124B2 true JPH0552124B2 (ja) | 1993-08-04 |
Family
ID=13991453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9018684A Granted JPS60237817A (ja) | 1984-05-08 | 1984-05-08 | デイジタル地絡距離継電器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60237817A (ja) |
-
1984
- 1984-05-08 JP JP9018684A patent/JPS60237817A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60237817A (ja) | 1985-11-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |