JPH0554010B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0554010B2 JPH0554010B2 JP61040408A JP4040886A JPH0554010B2 JP H0554010 B2 JPH0554010 B2 JP H0554010B2 JP 61040408 A JP61040408 A JP 61040408A JP 4040886 A JP4040886 A JP 4040886A JP H0554010 B2 JPH0554010 B2 JP H0554010B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- sludge
- furnace
- water treatment
- melting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は水処理汚泥の減容処理を行うための溶
融炉に関するものである。 従来の技術 近年、産業廃水処理や下水処理などで発生する
汚泥は増加の一途をたどり、これら汚泥の減容・
安定化方法の開発が望まれている。 その方法の１つとして溶融法が最近注目されて
いる。これは汚泥中の無機物を溶融スラグとして
取り出し、大幅に減容化する方法である。 一般的な減容法としては焼却法があるが、この
方法では減容比が小さく、焼却灰の飛散、焼却灰
からの重金属の溶出などの問題がある。これに比
べて溶融法では減容比が更に大きく、また重金属
はスラグ中で安定化され、生成したスラグは骨材
などとして有効利用が可能であるので後処理が容
易であるという利点がある。 しかし焼却炉の炉内温度は一般に800℃程度の
比較的低い温度であるが、溶融炉の炉内温度は
1250〜1500℃の高温となる。 1250〜1500℃程度の高温に耐える耐火材として
はアルミナ系、マブネシア系、シリカ・アルミナ
系などの耐火材が知られているが、これらは産業
廃水処理、下水処理などの水処理で発生する汚泥
の溶融処理においては溶融スラグによる浸食が進
行しやすく、耐火材の耐久性がかなり小さくなり
水処理汚泥の溶融炉の構成材料としては不適であ
る。その理由は不明であるが、水処理汚泥の溶融
スラグ中に含まれる成分と耐火材とが反応し易い
ためではないかと考えられる。 耐火材の耐久性を増大する方法としては、製鉄
の溶鉱炉のように、炉を外部から水冷などの方式
で強制冷却し、耐火材に大きな温度勾配を与える
方法があるが、しかしこの方法では冷却水の持ち
出す熱量が大きいため、これを補うたの補助燃料
の消費量が大きくなり経済性に劣る。 発明が解決しようとする問題点 本発明は水処理汚泥の溶融処理において溶融ス
ラグによる浸食が低減され、長時間の連続操業が
可能な耐久性を有する溶融炉尾提供することを目
的とする。 発明の構成 問題点を解決するための手段 本発明にかかわる水処理汚泥の溶融炉はCr2O3
25〜80重量％のほか、Al2O3又はAl2O3とZrO2を
10重量％以上含有し、上記以外の成分が20重量％
以下である耐火材からなる。 耐火材の耐食性はCr2O3含有量が大きい程良い
が、Cr2O3が多すぎると耐スポーリング性が減少
する傾向があり、また溶融炉の建設費も上昇する
ので、上限は80％とするのが適当である。 耐火材のCr2O3含有量の下限は、１年間（8000
時間）の連続運転を考えれば、Cr2O3含有量は25
％以上、好ましくは35％以上とすることが望まし
い。 耐火材のCr2O3以外の成分としては、特にAl2
O3又はAl2O3とZrO2を10重量％以上含有し、上記
以外の成分が20重量％以下のものである。 溶融炉の形式としては水処理汚泥に用いられる
ものならばいずれでもよく、反射炉、アーク放電
炉、旋回流炉、マイクロ波照射炉、コークスベツ
ト炉などに適用可能である。 この耐火材は溶融の各部位の構造に応じて、
キヤスタブル、各種レンガに成形して使用する。 本発明の溶融を用いて処理される水処理汚泥
とは、産業廃水処理や下水処理等の水処理におい
て発生する汚泥（含水率60〜85％）であり、この
まま供給してもよいし、これを乾燥した乾燥汚
泥、或いは焼却して得られる焼却灰の形態で供給
してもよい。 水処理汚泥は脱水の際に高分子凝集剤或いは消
石灰＋塩化第２鉄が添加されることが多い。従つ
て汚泥の無機物組成は添加物の種類によつて大幅
に異なり、高分子凝集剤を添加すればSiO2が多
く（1/3以上）、消石灰を添加すればCaoが多く
（約1/2）なるが、本発明はいずれの汚泥にも適用
できる。 試験例 １ 第１表に示した組成の各種耐火材の平板の上に
下水処理汚泥の焼却灰をペレツト状に圧縮成形し
た物を置き1400℃で48時間加熱した。この操作を
10回繰返した後耐火材平板の表面観察、平板切断
面の観察を行つた。 表面の浸食が著しく、また表面状態が粗いもの
を不可とし、浸食および粗さが若干認められるも
のを良とし、浸食および粗さが全く無いか微少の
ものを優と評価した。結果を第１表に示す。
融炉に関するものである。 従来の技術 近年、産業廃水処理や下水処理などで発生する
汚泥は増加の一途をたどり、これら汚泥の減容・
安定化方法の開発が望まれている。 その方法の１つとして溶融法が最近注目されて
いる。これは汚泥中の無機物を溶融スラグとして
取り出し、大幅に減容化する方法である。 一般的な減容法としては焼却法があるが、この
方法では減容比が小さく、焼却灰の飛散、焼却灰
からの重金属の溶出などの問題がある。これに比
べて溶融法では減容比が更に大きく、また重金属
はスラグ中で安定化され、生成したスラグは骨材
などとして有効利用が可能であるので後処理が容
易であるという利点がある。 しかし焼却炉の炉内温度は一般に800℃程度の
比較的低い温度であるが、溶融炉の炉内温度は
1250〜1500℃の高温となる。 1250〜1500℃程度の高温に耐える耐火材として
はアルミナ系、マブネシア系、シリカ・アルミナ
系などの耐火材が知られているが、これらは産業
廃水処理、下水処理などの水処理で発生する汚泥
の溶融処理においては溶融スラグによる浸食が進
行しやすく、耐火材の耐久性がかなり小さくなり
水処理汚泥の溶融炉の構成材料としては不適であ
る。その理由は不明であるが、水処理汚泥の溶融
スラグ中に含まれる成分と耐火材とが反応し易い
ためではないかと考えられる。 耐火材の耐久性を増大する方法としては、製鉄
の溶鉱炉のように、炉を外部から水冷などの方式
で強制冷却し、耐火材に大きな温度勾配を与える
方法があるが、しかしこの方法では冷却水の持ち
出す熱量が大きいため、これを補うたの補助燃料
の消費量が大きくなり経済性に劣る。 発明が解決しようとする問題点 本発明は水処理汚泥の溶融処理において溶融ス
ラグによる浸食が低減され、長時間の連続操業が
可能な耐久性を有する溶融炉尾提供することを目
的とする。 発明の構成 問題点を解決するための手段 本発明にかかわる水処理汚泥の溶融炉はCr2O3
25〜80重量％のほか、Al2O3又はAl2O3とZrO2を
10重量％以上含有し、上記以外の成分が20重量％
以下である耐火材からなる。 耐火材の耐食性はCr2O3含有量が大きい程良い
が、Cr2O3が多すぎると耐スポーリング性が減少
する傾向があり、また溶融炉の建設費も上昇する
ので、上限は80％とするのが適当である。 耐火材のCr2O3含有量の下限は、１年間（8000
時間）の連続運転を考えれば、Cr2O3含有量は25
％以上、好ましくは35％以上とすることが望まし
い。 耐火材のCr2O3以外の成分としては、特にAl2
O3又はAl2O3とZrO2を10重量％以上含有し、上記
以外の成分が20重量％以下のものである。 溶融炉の形式としては水処理汚泥に用いられる
ものならばいずれでもよく、反射炉、アーク放電
炉、旋回流炉、マイクロ波照射炉、コークスベツ
ト炉などに適用可能である。 この耐火材は溶融の各部位の構造に応じて、
キヤスタブル、各種レンガに成形して使用する。 本発明の溶融を用いて処理される水処理汚泥
とは、産業廃水処理や下水処理等の水処理におい
て発生する汚泥（含水率60〜85％）であり、この
まま供給してもよいし、これを乾燥した乾燥汚
泥、或いは焼却して得られる焼却灰の形態で供給
してもよい。 水処理汚泥は脱水の際に高分子凝集剤或いは消
石灰＋塩化第２鉄が添加されることが多い。従つ
て汚泥の無機物組成は添加物の種類によつて大幅
に異なり、高分子凝集剤を添加すればSiO2が多
く（1/3以上）、消石灰を添加すればCaoが多く
（約1/2）なるが、本発明はいずれの汚泥にも適用
できる。 試験例 １ 第１表に示した組成の各種耐火材の平板の上に
下水処理汚泥の焼却灰をペレツト状に圧縮成形し
た物を置き1400℃で48時間加熱した。この操作を
10回繰返した後耐火材平板の表面観察、平板切断
面の観察を行つた。 表面の浸食が著しく、また表面状態が粗いもの
を不可とし、浸食および粗さが若干認められるも
のを良とし、浸食および粗さが全く無いか微少の
ものを優と評価した。結果を第１表に示す。
【表】
で停止
第１表に示す通り、Cr2O325〜80重量％のほ
か、Al2O3又はAl2O3とZrO2を10重量％以上含有
し、上記以外の成分が20重量％以下である耐火材
を用いた炉が水処理汚泥の溶融炉として好ましい
ことがわかる。 これに対し、Cr2O325〜80重量％のほか、Al2
O3又はAl2O3とZrO2を10重量％以上含有していて
も、それ以外の成分が20重量％を越えるものは成
績が劣る。 試験例 ２ 溶融パイロツト炉を第２表に示した組成の各種
耐火材で構成し、炉の外部から水冷しない状態で
下水汚泥の乾燥物（水分10％以下）を炉内投入
し、1400±50℃で空気を吹込みながら1500時間焼
却溶融処理を行つた。運転終了後炉内を点検し各
種耐火材の浸食状況を調査した。その結果を第２
表に示す。
第１表に示す通り、Cr2O325〜80重量％のほ
か、Al2O3又はAl2O3とZrO2を10重量％以上含有
し、上記以外の成分が20重量％以下である耐火材
を用いた炉が水処理汚泥の溶融炉として好ましい
ことがわかる。 これに対し、Cr2O325〜80重量％のほか、Al2
O3又はAl2O3とZrO2を10重量％以上含有していて
も、それ以外の成分が20重量％を越えるものは成
績が劣る。 試験例 ２ 溶融パイロツト炉を第２表に示した組成の各種
耐火材で構成し、炉の外部から水冷しない状態で
下水汚泥の乾燥物（水分10％以下）を炉内投入
し、1400±50℃で空気を吹込みながら1500時間焼
却溶融処理を行つた。運転終了後炉内を点検し各
種耐火材の浸食状況を調査した。その結果を第２
表に示す。
【表】
数字は重量％
第２表によれば、Cr2O335〜80重量％のほか、
Al2O3又はAl2O3とZrO2を10重量％以上含有し、
上記以外の成分が20重量％以下である耐火材は問
題なく使用することができる。 発明の効果 本発明の溶融炉は耐火材の耐食性がよいので寿
命が長く、長時間連続して水処理汚泥の溶融処理
を行える。また水冷がほとんど不要となるので補
助燃料の消費量が大幅に減少する。
第２表によれば、Cr2O335〜80重量％のほか、
Al2O3又はAl2O3とZrO2を10重量％以上含有し、
上記以外の成分が20重量％以下である耐火材は問
題なく使用することができる。 発明の効果 本発明の溶融炉は耐火材の耐食性がよいので寿
命が長く、長時間連続して水処理汚泥の溶融処理
を行える。また水冷がほとんど不要となるので補
助燃料の消費量が大幅に減少する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Cr2O325〜80重量％のほか、Al2O3又はAl2O3
とZrO2を10重量％以上含有し、上記以外の成分
が20重量％以下である耐火材からなる水処理汚泥
の溶融炉。 ２ 耐火材がCr2O3を35〜80重量％含有するもの
である特許請求の範囲第１項に記載の水処理汚泥
の溶融炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4040886A JPS62200110A (ja) | 1986-02-27 | 1986-02-27 | 水処理汚泥の溶融炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4040886A JPS62200110A (ja) | 1986-02-27 | 1986-02-27 | 水処理汚泥の溶融炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62200110A JPS62200110A (ja) | 1987-09-03 |
| JPH0554010B2 true JPH0554010B2 (ja) | 1993-08-11 |
Family
ID=12579835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4040886A Granted JPS62200110A (ja) | 1986-02-27 | 1986-02-27 | 水処理汚泥の溶融炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62200110A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5235112B2 (ja) * | 1972-04-26 | 1977-09-07 |
-
1986
- 1986-02-27 JP JP4040886A patent/JPS62200110A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62200110A (ja) | 1987-09-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0554010B2 (ja) | ||
| US2245297A (en) | Refractory | |
| JP3496690B2 (ja) | 溶融炉とそのジルコニア耐火物 | |
| JPH11139854A (ja) | モルタル・コンクリート用混和材及びモルタル・コンク リート組成物 | |
| KR100328072B1 (ko) | 합성슬래그제조방법 | |
| US2250213A (en) | Synthetic ore for blast furnaces | |
| JP2000281455A (ja) | アルミナ−ジルコニア質不定形耐火物 | |
| RU2198859C1 (ru) | Магнезиально-шпинелидный огнеупор | |
| KR900005371B1 (ko) | 청정강제조용 첨가제 | |
| US3262794A (en) | Basic fused refractories | |
| JP7095674B2 (ja) | コンクリートの製造方法 | |
| JP3375758B2 (ja) | 廃棄物を溶融する炉 | |
| JPH10158072A (ja) | マグネシア−炭素質キャスタブル耐火物およびその施工体 | |
| US265066A (en) | James henderson | |
| JPS61141663A (ja) | 黒鉛質塩基性耐火物 | |
| JPH0360459A (ja) | マグネシア―カルシア質耐火物 | |
| JP2003002754A (ja) | 断熱性キャスタブル耐火物 | |
| JP2000327436A (ja) | 不定形耐火物およびそれを使用した廃棄物溶融炉 | |
| US2021222A (en) | Refractory material | |
| JP3617012B2 (ja) | 廃棄物溶融炉 | |
| Isagulov et al. | Behavior of the Fireclay Lining of a Coke Gas Cupola Furnace When Melting Cast Iron with Anode Scrappage in Electrolysis Production. Part 21 | |
| RU1794070C (ru) | Шихта дл изготовлени заправочного материала | |
| JP3278760B2 (ja) | 焼却灰等の溶融炉用ＺｒＯ２系溶融鋳造耐火物及びその製造方法 | |
| US218405A (en) | Improvement in linings of cupola, reverberatory, bessemer | |
| JPS6127349B2 (ja) |