JPH0554824B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0554824B2 JPH0554824B2 JP63029480A JP2948088A JPH0554824B2 JP H0554824 B2 JPH0554824 B2 JP H0554824B2 JP 63029480 A JP63029480 A JP 63029480A JP 2948088 A JP2948088 A JP 2948088A JP H0554824 B2 JPH0554824 B2 JP H0554824B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vibration damping
- fibers
- composite material
- resin
- material layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、人工衛生等宇宙構造体、OA機器、
自動車、ゴルフクラブなどのレジヤー用品の構造
材料に用いる繊維強化複合材料に関するものであ
る。 〔従来の技術〕 CERPなどの繊維強化複合材料は、カーボンや
ガラス繊維などの無機繊維又はアラミド繊維など
の有機繊維をエポキシ樹脂、ポリイミド樹脂、ポ
リエーテルエーテルケトン樹脂などの樹脂で固形
化したものである。 繊維強化複合材料は、従来の金属構造材料に比
較して軽量・高強度である、繊維配向角を制御す
ることにより所望の機械特性を実現できる点で優
れている。このため、強く軽量化が要求される宇
宙公造物・航空機・自動車・レジヤー用品などの
構造材料に巾広く用いられるようになつた。 〔発明が解決しようとする課題〕 この種複合材料で作製した構造体の用途の拡大
に伴い、構造体の振動が問題となつている。 繊維強化複合材料は軽量であり、従来の金属構
造材料と同程度の小さな振動減衰特性（損失係数
η＝0.001〜0.01）をもつため、振動を生じ易い。
また、構造物を一体成形で作製することが多く、
従来の金属構造材料の場合とは異なり、継手部で
の摩擦による振動減衰（構造減衰）を期待できな
い。このため、人工衛星などの宇宙構造物では、
構造体の振動による搭載機器の破損、アンテナの
位置精度の低下などが生じている。このため、繊
維強化複合材料の振動減衰特性増加は重要な課題
となつている。 これら問題を解決する目的で、マトリツクス樹
脂の振動減衰を増加させて複合材料の振動減衰を
増加させる手法が検討されている。これは、マト
リツクス樹脂にポリエチレングリコール・ポリプ
ロピレングリコール・液状ゴムなどの可撓性付与
剤を添加し、振動減衰を増加させた樹脂を用いて
複合材料を作製する手法である。しかし、可撓性
付与剤の添加により樹脂の振動減衰特性は最大
100倍程度に大きく増加するものの、複合材料の
振動減衰特性は数倍程度の増加しか得られず効果
的ではない。 本発明は前記問題点を解決するものであり、そ
の目的とするところは、大きな振動減衰特性を有
する繊維強化複合材料を提供することある。 〔課題を解決するための手段〕 本発明はカーボン繊維、ガラス繊維などの無機
繊維又はアラミド繊維などの有機繊維を樹脂に充
填した複合材料層と拘束型制振材料層とを積層一
体化したことを特徴とする繊維強化複合材料であ
る。 〔作用〕 一方向繊維強化複合材料に曲げ振動を加えた場
合、振動減衰特性ηcは、マトリツクス樹脂の振動
減衰特性ηn（損失係数）及び弾性率En、繊維の振
動減衰特性ηf、及び弾性率Efをそれぞれ用いて次
式で表わされる。 ηc＝ηn（１−νf）＋Ef／En・ηf・νf／１−νf
＋Ef／En・νf(1) ここでνfは繊維の体積含有率である。例えば、
カーボン繊維を50Vol％充填した場合を考える。
樹脂の弾性率は200Kg／ｍn2程度であるので、弾
性率比Ef／Enは〜100となる。この場合(1)式は次
式のように書き換えられる。 ηc＝ηn＋100ηf／101≒ηn／100＋ηf (2) 通常、樹脂の振動減衰特性ηnは0.01以下であ
り、またカーボン繊維のηfは0.002程度であるの
で、(2)式よりηcは0.002程度になる。また可撓性
を付与し、樹脂のηnを増加させても、(2)式より
明らかなように、ηcの大きな増加は期待できな
い。 本発明の複合材料では、拘束型制振材料層を設
けているため、材料内部で前記制振材料のせん断
変形による振動減衰が生じる。この場合、繊維と
樹脂とからなる複合材料層は拘束板及び基板に相
当し、拘束板（又は基板）と拘束型制振材料とを
組合せて積層されたものと考えることができる。 一つのユニツト（拘束板／制振材／基板）の制
振特性ηuは次式で表わすことができる。 ηu＝13E3h3／E1h1（h1＋2h2＋h3／2h1）2・ｇ・η2／
（１＋ｇ）2＋（ｇ・η2）2(3) ｇ＝G2h1／4πfE3h3h2√E1／3ρ1 (4) ここでＥ；ヤング率、ｈ；厚み、Ｇ；せん断弾
性率、ｆ；周波数、ρ；密度、η；振動減衰特性
（損失係数）である。また添字１、２、３はそれ
ぞれ拘束板、制振材、基板を表わす。 多層にした場合の制振特性は、前述のユニツト
を新たな拘束板又は基板として考えて計算し、こ
れらの操作を繰り返すことにより求めることがで
きる。ただしその場合、(3)式及び(4)式におけるヤ
ング率Ｅは、損失を考慮した複素弾性率ER*で考
える必要がある。 いずれにしても、(3)式より明らかなように、複
合材料の振動減衰特性は各層の厚みに依存するの
で、弾性率の低下を考慮し、最も効果的な特性が
得られるような構成を求めて作製することが重要
である。 拘束型制振材料としては、ビスフエノール型エ
ポキシ樹脂、ポリオールまたはその重合体のポリ
グリシジルエーテルであるエポキシ樹脂、ポリイ
ソシアネート化合物とポリオール樹脂とを反応さ
せて得られるポリウレタン系樹脂などの熱硬化性
樹脂をベースにしたもの、又は、ポリオレフイン
樹脂、塩化ビニル樹脂、アクリル樹脂などの熱可
塑性樹脂をベースにしたもの等公知のものが使用
できる。また、これら材料としては、弾性率50Kg
ｆ／mm2以下、好ましくは10Kgｆ／mm2以下のもの、
力学的損失tanδは0.1以上のもの、好ましくは0.5
以上のものが使用できる。 複合材料層は、強化用繊維にエポキシ樹脂、ポ
リイミド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂
などの高強度樹脂を予め含浸し、各種形状に加熱
成形したものを使用する。エポキシ樹脂やポリイ
ミド樹脂のような熱硬化性樹脂では、強化繊維に
これら樹脂を含浸後、温和な加熱によりやや硬化
反応を進めたいわゆるＢステージ状態のプリプレ
グとして使用してもよい。 強化繊維は、公知のものが使用でき、炭素繊
維、アルミナ繊維、炭化ケイ素繊維、などの無機
繊維、アラミド繊維などの有機繊維が使用でき
る。これら繊維の利用形態としては、一方向に引
揃えたもの、織物（平織、あや織、しゆす織、な
ど）や切断した短繊維、短繊維をマツト状に加工
したものが使用できる。 本発明の複合材料として、上記成形物又はプリ
プレグに拘束型制振材料樹脂を塗布の上積層して
成形しても良いし、Ｂステージ状態または熱接着
性を有する拘束型制振材料シートを上記成形物又
はプリプレグと共に積層し成形することも可能で
ある。 〔実施例〕 以下に、本発明の実施例を図によつて説明す
る。 第１図に本発明繊維強化複合材料の断面図を示
す。図において、実施例はエポキシ樹脂にカーボ
ン繊維（一方向）を充填した複合材料層１と、拘
束型制振材料層２とを積層一体化した例を示して
いる。拘束型制振材料層２には、ポリオール樹脂
をポリイソシアネート化合物と反応させて作製た
ポリウレタン樹脂系制振材料を用いた。 なお実施例ではカーボン繊維のプリプレグに前
記制振材料層２をコーテイングしたものを重ね合
せ、圧力下で加熱硬化させて一体化した。 複合材料層１の厚みは平均で100μｍ、制振材
料層２の厚みは平均で10μｍである。 第２図は制振材料層２を一層だけ設けた例であ
る。実施例は数層を重ね合せた複合材料層１の間
に制振材料層２を設けている。なお、実施例にお
いて、２種類のみの構成について述べたが、この
構成は限定されるものではない。他に無数の組合
せを考えることが可能である。また、作製方法も
実施例はプリプレグを用いたが、他の作製方法
（例えばハンドレイアツプ法）を適用することが
できる。 第３図に第１図に示す実施例の繊維強化複合材
料と、従来のエポキシ樹脂−カーボン繊維による
複合材料の振動伝達関数の比較を示す。図中、破
線３は従来の複合材料の特性、実線４は本発明複
合材料の特性である。測定は、300×30×５mmの
ビーム材を用いて行つた。400Hz付近及び800Hz付
近にビームの固有振動が見られる。一次モード
（〜400Hz）の固有振動数及び伝達関数の半値巾よ
り求めた、曲げ弾性率及び振動減衰特性を表１に
示す。
自動車、ゴルフクラブなどのレジヤー用品の構造
材料に用いる繊維強化複合材料に関するものであ
る。 〔従来の技術〕 CERPなどの繊維強化複合材料は、カーボンや
ガラス繊維などの無機繊維又はアラミド繊維など
の有機繊維をエポキシ樹脂、ポリイミド樹脂、ポ
リエーテルエーテルケトン樹脂などの樹脂で固形
化したものである。 繊維強化複合材料は、従来の金属構造材料に比
較して軽量・高強度である、繊維配向角を制御す
ることにより所望の機械特性を実現できる点で優
れている。このため、強く軽量化が要求される宇
宙公造物・航空機・自動車・レジヤー用品などの
構造材料に巾広く用いられるようになつた。 〔発明が解決しようとする課題〕 この種複合材料で作製した構造体の用途の拡大
に伴い、構造体の振動が問題となつている。 繊維強化複合材料は軽量であり、従来の金属構
造材料と同程度の小さな振動減衰特性（損失係数
η＝0.001〜0.01）をもつため、振動を生じ易い。
また、構造物を一体成形で作製することが多く、
従来の金属構造材料の場合とは異なり、継手部で
の摩擦による振動減衰（構造減衰）を期待できな
い。このため、人工衛星などの宇宙構造物では、
構造体の振動による搭載機器の破損、アンテナの
位置精度の低下などが生じている。このため、繊
維強化複合材料の振動減衰特性増加は重要な課題
となつている。 これら問題を解決する目的で、マトリツクス樹
脂の振動減衰を増加させて複合材料の振動減衰を
増加させる手法が検討されている。これは、マト
リツクス樹脂にポリエチレングリコール・ポリプ
ロピレングリコール・液状ゴムなどの可撓性付与
剤を添加し、振動減衰を増加させた樹脂を用いて
複合材料を作製する手法である。しかし、可撓性
付与剤の添加により樹脂の振動減衰特性は最大
100倍程度に大きく増加するものの、複合材料の
振動減衰特性は数倍程度の増加しか得られず効果
的ではない。 本発明は前記問題点を解決するものであり、そ
の目的とするところは、大きな振動減衰特性を有
する繊維強化複合材料を提供することある。 〔課題を解決するための手段〕 本発明はカーボン繊維、ガラス繊維などの無機
繊維又はアラミド繊維などの有機繊維を樹脂に充
填した複合材料層と拘束型制振材料層とを積層一
体化したことを特徴とする繊維強化複合材料であ
る。 〔作用〕 一方向繊維強化複合材料に曲げ振動を加えた場
合、振動減衰特性ηcは、マトリツクス樹脂の振動
減衰特性ηn（損失係数）及び弾性率En、繊維の振
動減衰特性ηf、及び弾性率Efをそれぞれ用いて次
式で表わされる。 ηc＝ηn（１−νf）＋Ef／En・ηf・νf／１−νf
＋Ef／En・νf(1) ここでνfは繊維の体積含有率である。例えば、
カーボン繊維を50Vol％充填した場合を考える。
樹脂の弾性率は200Kg／ｍn2程度であるので、弾
性率比Ef／Enは〜100となる。この場合(1)式は次
式のように書き換えられる。 ηc＝ηn＋100ηf／101≒ηn／100＋ηf (2) 通常、樹脂の振動減衰特性ηnは0.01以下であ
り、またカーボン繊維のηfは0.002程度であるの
で、(2)式よりηcは0.002程度になる。また可撓性
を付与し、樹脂のηnを増加させても、(2)式より
明らかなように、ηcの大きな増加は期待できな
い。 本発明の複合材料では、拘束型制振材料層を設
けているため、材料内部で前記制振材料のせん断
変形による振動減衰が生じる。この場合、繊維と
樹脂とからなる複合材料層は拘束板及び基板に相
当し、拘束板（又は基板）と拘束型制振材料とを
組合せて積層されたものと考えることができる。 一つのユニツト（拘束板／制振材／基板）の制
振特性ηuは次式で表わすことができる。 ηu＝13E3h3／E1h1（h1＋2h2＋h3／2h1）2・ｇ・η2／
（１＋ｇ）2＋（ｇ・η2）2(3) ｇ＝G2h1／4πfE3h3h2√E1／3ρ1 (4) ここでＥ；ヤング率、ｈ；厚み、Ｇ；せん断弾
性率、ｆ；周波数、ρ；密度、η；振動減衰特性
（損失係数）である。また添字１、２、３はそれ
ぞれ拘束板、制振材、基板を表わす。 多層にした場合の制振特性は、前述のユニツト
を新たな拘束板又は基板として考えて計算し、こ
れらの操作を繰り返すことにより求めることがで
きる。ただしその場合、(3)式及び(4)式におけるヤ
ング率Ｅは、損失を考慮した複素弾性率ER*で考
える必要がある。 いずれにしても、(3)式より明らかなように、複
合材料の振動減衰特性は各層の厚みに依存するの
で、弾性率の低下を考慮し、最も効果的な特性が
得られるような構成を求めて作製することが重要
である。 拘束型制振材料としては、ビスフエノール型エ
ポキシ樹脂、ポリオールまたはその重合体のポリ
グリシジルエーテルであるエポキシ樹脂、ポリイ
ソシアネート化合物とポリオール樹脂とを反応さ
せて得られるポリウレタン系樹脂などの熱硬化性
樹脂をベースにしたもの、又は、ポリオレフイン
樹脂、塩化ビニル樹脂、アクリル樹脂などの熱可
塑性樹脂をベースにしたもの等公知のものが使用
できる。また、これら材料としては、弾性率50Kg
ｆ／mm2以下、好ましくは10Kgｆ／mm2以下のもの、
力学的損失tanδは0.1以上のもの、好ましくは0.5
以上のものが使用できる。 複合材料層は、強化用繊維にエポキシ樹脂、ポ
リイミド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂
などの高強度樹脂を予め含浸し、各種形状に加熱
成形したものを使用する。エポキシ樹脂やポリイ
ミド樹脂のような熱硬化性樹脂では、強化繊維に
これら樹脂を含浸後、温和な加熱によりやや硬化
反応を進めたいわゆるＢステージ状態のプリプレ
グとして使用してもよい。 強化繊維は、公知のものが使用でき、炭素繊
維、アルミナ繊維、炭化ケイ素繊維、などの無機
繊維、アラミド繊維などの有機繊維が使用でき
る。これら繊維の利用形態としては、一方向に引
揃えたもの、織物（平織、あや織、しゆす織、な
ど）や切断した短繊維、短繊維をマツト状に加工
したものが使用できる。 本発明の複合材料として、上記成形物又はプリ
プレグに拘束型制振材料樹脂を塗布の上積層して
成形しても良いし、Ｂステージ状態または熱接着
性を有する拘束型制振材料シートを上記成形物又
はプリプレグと共に積層し成形することも可能で
ある。 〔実施例〕 以下に、本発明の実施例を図によつて説明す
る。 第１図に本発明繊維強化複合材料の断面図を示
す。図において、実施例はエポキシ樹脂にカーボ
ン繊維（一方向）を充填した複合材料層１と、拘
束型制振材料層２とを積層一体化した例を示して
いる。拘束型制振材料層２には、ポリオール樹脂
をポリイソシアネート化合物と反応させて作製た
ポリウレタン樹脂系制振材料を用いた。 なお実施例ではカーボン繊維のプリプレグに前
記制振材料層２をコーテイングしたものを重ね合
せ、圧力下で加熱硬化させて一体化した。 複合材料層１の厚みは平均で100μｍ、制振材
料層２の厚みは平均で10μｍである。 第２図は制振材料層２を一層だけ設けた例であ
る。実施例は数層を重ね合せた複合材料層１の間
に制振材料層２を設けている。なお、実施例にお
いて、２種類のみの構成について述べたが、この
構成は限定されるものではない。他に無数の組合
せを考えることが可能である。また、作製方法も
実施例はプリプレグを用いたが、他の作製方法
（例えばハンドレイアツプ法）を適用することが
できる。 第３図に第１図に示す実施例の繊維強化複合材
料と、従来のエポキシ樹脂−カーボン繊維による
複合材料の振動伝達関数の比較を示す。図中、破
線３は従来の複合材料の特性、実線４は本発明複
合材料の特性である。測定は、300×30×５mmの
ビーム材を用いて行つた。400Hz付近及び800Hz付
近にビームの固有振動が見られる。一次モード
（〜400Hz）の固有振動数及び伝達関数の半値巾よ
り求めた、曲げ弾性率及び振動減衰特性を表１に
示す。
以上のように本発明によれば、振動減衰の大き
な繊維強化複合材料を実現することが可能とな
り、人工衛星などの宇宙構造物における搭載機器
の破損やアンテナの位置精度の低下、自動車など
の騒音問題を解消できる効果を有するものであ
る。
な繊維強化複合材料を実現することが可能とな
り、人工衛星などの宇宙構造物における搭載機器
の破損やアンテナの位置精度の低下、自動車など
の騒音問題を解消できる効果を有するものであ
る。
第１図は本発明の第１の実施例を示す断面図、
第２図は第２の実施例を示す断面図、第３図は第
１図の実施例の複合材料と従来の複合材料
（CFRP）との振動伝達関数を比較した図である。 １……複合材料層、２……拘束型制振材料層。
第２図は第２の実施例を示す断面図、第３図は第
１図の実施例の複合材料と従来の複合材料
（CFRP）との振動伝達関数を比較した図である。 １……複合材料層、２……拘束型制振材料層。
Claims (1)
- １ カーボン繊維、ガラス繊維などの無機繊維又
はアラミド繊維などの有機繊維を樹脂に充填した
複合材料層と拘束型制振材料層とを積層し、高温
および圧力下で一体化したことを特徴とする繊維
強化複合材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63029480A JPH01204735A (ja) | 1988-02-09 | 1988-02-09 | 繊維強化複合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63029480A JPH01204735A (ja) | 1988-02-09 | 1988-02-09 | 繊維強化複合材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01204735A JPH01204735A (ja) | 1989-08-17 |
| JPH0554824B2 true JPH0554824B2 (ja) | 1993-08-13 |
Family
ID=12277249
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63029480A Granted JPH01204735A (ja) | 1988-02-09 | 1988-02-09 | 繊維強化複合材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01204735A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06137372A (ja) * | 1992-10-30 | 1994-05-17 | Yamaha Motor Co Ltd | Ｆｒｐ製制振材およびその製造方法 |
| TW494060B (en) | 2000-04-14 | 2002-07-11 | John T S Lin | Molding method of carbon fiber layer |
| GB2401346B (en) * | 2003-05-07 | 2005-04-13 | Oxford Magnet Tech | A structural composite material for acoustic damping |
| GB2466792B (en) * | 2009-01-07 | 2014-10-15 | Hexcel Composites Ltd | Improved composite materials |
| CN104085118B (zh) * | 2014-06-11 | 2016-07-06 | 青岛理工大学 | 嵌入式共固化穿孔阻尼薄膜复合材料结构制作工艺 |
| CN111187513A (zh) * | 2019-12-23 | 2020-05-22 | 上海普利特伴泰材料科技有限公司 | 一种用于吸声阻尼的增强聚苯硫醚复合材料及其制备方法 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3472730A (en) * | 1967-12-28 | 1969-10-14 | Minnesota Mining & Mfg | Heat-curable filament-reinforced resinous sheeting and laminating process using same |
| CA995265A (en) * | 1973-07-18 | 1976-08-17 | Olin Corporation | Vibration damped ski |
| JPS5146712A (en) * | 1974-10-21 | 1976-04-21 | Nippon Oils & Fats Co Ltd | Sansokozono boshinseishaonseikenzai |
| JPS5411705U (ja) * | 1977-06-21 | 1979-01-25 | ||
| JPS5823426A (ja) * | 1981-08-03 | 1983-02-12 | 日新電機株式会社 | コンデンサ装置 |
| JPS5890700A (ja) * | 1981-11-25 | 1983-05-30 | 横浜ゴム株式会社 | 遮音材 |
| JPS5940613A (ja) * | 1982-08-31 | 1984-03-06 | Matsushita Electric Works Ltd | 光コネクタプラグ |
| EP0156148B1 (en) * | 1984-03-30 | 1990-11-22 | American Cyanamid Company | High impact strength fiber resin matrix composites |
| JPS6116384U (ja) * | 1985-06-07 | 1986-01-30 | 東レ株式会社 | 無杼織機用カツタ− |
| JPS6270038A (ja) * | 1985-09-24 | 1987-03-31 | 日東電工株式会社 | シ−ト状複層拘束型制振材 |
| JPS62152751A (ja) * | 1985-12-27 | 1987-07-07 | 新日鐵化学株式会社 | 複合型制振材料製造用の粘弾性多層体 |
| JPH0653405B2 (ja) * | 1987-09-09 | 1994-07-20 | 住友化学工業株式会社 | 高制振性繊維強化プラスチック |
-
1988
- 1988-02-09 JP JP63029480A patent/JPH01204735A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01204735A (ja) | 1989-08-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0370148B1 (en) | Impact resistent composites | |
| US5401564A (en) | Materials and processes for fabricating formed composite articles and use in shoe arch | |
| AU761069C (en) | Moulding materials | |
| US4908088A (en) | Extreme damage tolerant graphite composites and method of making same | |
| JPH04312237A (ja) | 積層型制振材料および該制振材料を内層に有する繊維 強化複合材料ならびにその作製方法 | |
| JP2020062893A (ja) | 繊維強化樹脂成形品および繊維強化樹脂成形品の製造方法 | |
| US7267868B2 (en) | Composite products and molded articles obtained from said products | |
| JP2021112849A (ja) | 積層体及び積層体の製造方法 | |
| US5487928A (en) | Fiber reinforced composite material and a process for the production thereof | |
| JPH0443931B2 (ja) | ||
| JPH01204735A (ja) | 繊維強化複合材料 | |
| JPH04125136A (ja) | 繊維強化複合材料 | |
| JPH0554825B2 (ja) | ||
| JP5966969B2 (ja) | プリプレグの製造方法 | |
| JP4311749B2 (ja) | 形状記憶複合材料およびその製造方法 | |
| KR20190018087A (ko) | 저밀도 프리프레그 및 이를 포함하는 샌드위치 복합 성형품 | |
| JPH0443932B2 (ja) | ||
| JP2004058609A (ja) | 積層板の製造方法 | |
| JP2006347134A (ja) | 繊維強化樹脂積層体及び繊維強化樹脂積層体の製造方法 | |
| JPH01204733A (ja) | 繊維強化複合材料 | |
| JP2705319B2 (ja) | 炭素繊維強化複合材料の作製方法 | |
| US20210299978A1 (en) | Thermoplastic prepreg based foam product | |
| JPH06198794A (ja) | 複合構造体 | |
| EP4385714A1 (en) | Sheet-type fiber-reinforced composite having heterogeneous properties and mehtod for manufacturing the same | |
| JP2000168777A (ja) | パレット |