JPH0557503B2 - - Google Patents
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- JPH0557503B2 JPH0557503B2 JP60000249A JP24985A JPH0557503B2 JP H0557503 B2 JPH0557503 B2 JP H0557503B2 JP 60000249 A JP60000249 A JP 60000249A JP 24985 A JP24985 A JP 24985A JP H0557503 B2 JPH0557503 B2 JP H0557503B2
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- heat
- heat pump
- vapor
- fluid
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- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B15/00—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type
- F25B15/004—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type of rotary type
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/27—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/62—Absorption based systems
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
- Central Heating Systems (AREA)
- Reciprocating Pumps (AREA)
- Control Of The Air-Fuel Ratio Of Carburetors (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ヒートポンプそして特に吸収型ヒー
トポンプに関するものである。
トポンプに関するものである。
吸収型ヒートポンプにおいては、低レベルの熱
を高レベルに上昇させるためのエネルギ入力は蒸
発可能な作用流体を含んだ溶液を加圧下で加熱
し、こうして放出された蒸気を同じ高圧のもので
凝縮し、そして作用流体を溶媒すなわち吸収剤中
へ再吸収させることによつて得られる。出願中の
欧州特許出願第84301399.6号（EP−Ａ−
0119776，1984年９月26日公告）には、例として
遠心型でコンパクトの形態に設計できる新規の形
式の吸収型ヒートポンプについて開示されてい
る。この新規の形式の吸収型ヒートポンプは、高
温の第１流体加熱媒体すなわち高レベルの熱入力
の供給される蒸気発生装置と、加熱すべき第１流
体媒体の供給される凝縮器と、低温の第２流体加
熱媒体すなわち低レベルの熱入力の供給される蒸
発器と、加熱すべき第２流体媒体の供給される吸
収器とを有し、これらの構成要素を通つて作用流
体が循環され、作用流体は濃い溶液として蒸気発
生装置に供給され、そこで作用流体の蒸気が発生
され、そしてこの蒸気発生装置から作用流体の消
耗した溶液が放出され、蒸気は凝縮器に供給され
て液化され、凝縮器からの液体は蒸発器に供給さ
れて気化され、そして蒸発器からの蒸気は吸収器
で作用流体の上記消耗した溶液に吸収されて上記
の濃い溶液を生成し、上記構成要素の少なくとも
一つが多数の軸方向に沿つて離間した平行で回転
可能なデイスクの形であり、これらのデイスクの
厚みを通してそれの一表面から他表面へ熱伝達が
行なわれることを特徴としている。
を高レベルに上昇させるためのエネルギ入力は蒸
発可能な作用流体を含んだ溶液を加圧下で加熱
し、こうして放出された蒸気を同じ高圧のもので
凝縮し、そして作用流体を溶媒すなわち吸収剤中
へ再吸収させることによつて得られる。出願中の
欧州特許出願第84301399.6号（EP−Ａ−
0119776，1984年９月26日公告）には、例として
遠心型でコンパクトの形態に設計できる新規の形
式の吸収型ヒートポンプについて開示されてい
る。この新規の形式の吸収型ヒートポンプは、高
温の第１流体加熱媒体すなわち高レベルの熱入力
の供給される蒸気発生装置と、加熱すべき第１流
体媒体の供給される凝縮器と、低温の第２流体加
熱媒体すなわち低レベルの熱入力の供給される蒸
発器と、加熱すべき第２流体媒体の供給される吸
収器とを有し、これらの構成要素を通つて作用流
体が循環され、作用流体は濃い溶液として蒸気発
生装置に供給され、そこで作用流体の蒸気が発生
され、そしてこの蒸気発生装置から作用流体の消
耗した溶液が放出され、蒸気は凝縮器に供給され
て液化され、凝縮器からの液体は蒸発器に供給さ
れて気化され、そして蒸発器からの蒸気は吸収器
で作用流体の上記消耗した溶液に吸収されて上記
の濃い溶液を生成し、上記構成要素の少なくとも
一つが多数の軸方向に沿つて離間した平行で回転
可能なデイスクの形であり、これらのデイスクの
厚みを通してそれの一表面から他表面へ熱伝達が
行なわれることを特徴としている。
そこで本発明は上述の遠心吸収型ヒートポンプ
より性能効率の高い遠心吸収型ヒートポンプを提
供することにある。
より性能効率の高い遠心吸収型ヒートポンプを提
供することにある。
性能効率COPは次式で定義される。
COP＝ポンプの総熱出力／蒸気発生装置における高レ
ベル熱入力 本発明によれば、高温度の第１流体加熱媒体の
供給される蒸気発生装置と、加熱すべき第１流体
媒体の供給される凝縮器と、低温度の第２流体加
熱媒体の供給される蒸発器と、加熱すべき第２流
体媒体の供給される吸収器とを有し、上記構成要
素を通つて作用流体が循環される遠心吸収型ヒー
トポンプにおいて、回転軸に多数の軸方向に沿つ
て離間した平行で回転可能なデイスクが装着さ
れ、各デイスクの厚みを通してそれの一表面から
他表面へ熱伝達が行なわれ、また上記デイスク
は、(a)上記デイスクの一つの一表面における第１
作用流体の蒸気の凝縮で放出された熱がデイスク
の厚みを通して伝達されて、デイスクの第２表面
を横切つて第１吸収剤の溶液に流れる第２作用流
体の蒸気を発生させ、蒸気発生装置で第１作用流
体の蒸気が発生されるようにおよび（または）(b)
上記デイスクの一つの一表面を横切つて流れる第
２吸収剤中における第３作用流体の蒸気の吸収で
放出された熱がデイスクの厚みを通して伝達され
て、デイスクの第２表面を横切つて液体として流
れる第４作用流体を蒸発させ、蒸発器で第３作用
流体の蒸気が発生されるように構成されることを
特徴とするヒートポンプが提供される。
ベル熱入力 本発明によれば、高温度の第１流体加熱媒体の
供給される蒸気発生装置と、加熱すべき第１流体
媒体の供給される凝縮器と、低温度の第２流体加
熱媒体の供給される蒸発器と、加熱すべき第２流
体媒体の供給される吸収器とを有し、上記構成要
素を通つて作用流体が循環される遠心吸収型ヒー
トポンプにおいて、回転軸に多数の軸方向に沿つ
て離間した平行で回転可能なデイスクが装着さ
れ、各デイスクの厚みを通してそれの一表面から
他表面へ熱伝達が行なわれ、また上記デイスク
は、(a)上記デイスクの一つの一表面における第１
作用流体の蒸気の凝縮で放出された熱がデイスク
の厚みを通して伝達されて、デイスクの第２表面
を横切つて第１吸収剤の溶液に流れる第２作用流
体の蒸気を発生させ、蒸気発生装置で第１作用流
体の蒸気が発生されるようにおよび（または）(b)
上記デイスクの一つの一表面を横切つて流れる第
２吸収剤中における第３作用流体の蒸気の吸収で
放出された熱がデイスクの厚みを通して伝達され
て、デイスクの第２表面を横切つて液体として流
れる第４作用流体を蒸発させ、蒸発器で第３作用
流体の蒸気が発生されるように構成されることを
特徴とするヒートポンプが提供される。
上記作用流体は互いに同じでも異なつてもよ
く、また上記吸収剤は互いに同一でも異なつても
よい。好ましくは、加熱すべき第１、第２流体媒
体は互いに同じであり、そして順に吸収器および
凝縮器を通つて流れる。
く、また上記吸収剤は互いに同一でも異なつても
よい。好ましくは、加熱すべき第１、第２流体媒
体は互いに同じであり、そして順に吸収器および
凝縮器を通つて流れる。
本発明によるヒートポンプの構成要素部分にお
ける圧力は、作用流体の蒸気が適当なデイスク表
面に隣接して発生され得るように使用した作用流
体に照らして選択されることが認められる。例え
ば、多数の蒸気発生装置が設けられる場合には高
温度の第１流体加熱媒体から熱を受ける第１蒸気
発生装置における圧力は、第１蒸気発生装置にお
いて発生した蒸気の凝縮による熱を受ける第２蒸
気発生装置における圧力より高い。存在する圧力
は特に適当な作用流体の気化の既知の潜熱および
高温度の第１流体加熱媒体の温度から容易に計算
され得る。
ける圧力は、作用流体の蒸気が適当なデイスク表
面に隣接して発生され得るように使用した作用流
体に照らして選択されることが認められる。例え
ば、多数の蒸気発生装置が設けられる場合には高
温度の第１流体加熱媒体から熱を受ける第１蒸気
発生装置における圧力は、第１蒸気発生装置にお
いて発生した蒸気の凝縮による熱を受ける第２蒸
気発生装置における圧力より高い。存在する圧力
は特に適当な作用流体の気化の既知の潜熱および
高温度の第１流体加熱媒体の温度から容易に計算
され得る。
本発明によるヒートポンプにおいては、好まし
くは熱交換は、蒸気発生装置から流出していく作
用流体の消耗した溶液と蒸気発生装置に供給され
ることになる作用流体の濃い溶液との間で行なわ
れ、好ましくはそのような熱交換は一つまたはそ
れ以上の回転可能なデイスクの厚みを通して行な
われる。
くは熱交換は、蒸気発生装置から流出していく作
用流体の消耗した溶液と蒸気発生装置に供給され
ることになる作用流体の濃い溶液との間で行なわ
れ、好ましくはそのような熱交換は一つまたはそ
れ以上の回転可能なデイスクの厚みを通して行な
われる。
本発明によるヒートポンプに用いるのに適した
一つまたはそれ以上の近接したデイスクから成る
吸収器、蒸発器、凝縮器および遠心蒸気発生装置
は上述の欧州特許出願第84301399.6号にさらに詳
しく開示されている。
一つまたはそれ以上の近接したデイスクから成る
吸収器、蒸発器、凝縮器および遠心蒸気発生装置
は上述の欧州特許出願第84301399.6号にさらに詳
しく開示されている。
本発明によるヒートポンプにおいては、蒸気発
生装置および凝縮器を備えているヒートポンプの
部分における作用流体の圧力を上昇させる一つま
たはそれ以上のポンプ装置を設ける必要がある。
ポンプ装置は有利にはヒートポンプの回転軸に装
着されるギアポンプ型式のものである。
生装置および凝縮器を備えているヒートポンプの
部分における作用流体の圧力を上昇させる一つま
たはそれ以上のポンプ装置を設ける必要がある。
ポンプ装置は有利にはヒートポンプの回転軸に装
着されるギアポンプ型式のものである。
本発明によるヒートポンプの構成要素に流体を
供給しそしてそれらの構成要素から流体を放出す
る装置は適当な位置に設けられる。
供給しそしてそれらの構成要素から流体を放出す
る装置は適当な位置に設けられる。
本発明によるヒートポンプにおける回転軸を回
転させる駆動装置は有利には電動機である。
転させる駆動装置は有利には電動機である。
本発明によるヒートポンプにおいてはそれの構
成要素における圧力を適当なレベルに維持するた
めに一つまたはそれ以上の流量制限弁が設けられ
ることが認められる。
成要素における圧力を適当なレベルに維持するた
めに一つまたはそれ以上の流量制限弁が設けられ
ることが認められる。
本発明によるヒートポンプに用いるのに適した
作用流体は吸収型ヒートポンプ分野においてすで
に公知のものを包含し、その例としてモノクロロ
テトラフルオロエチレンである冷却剤例えば
Refrigerant124として知られたクロロフルオロハ
イドロカーボンを挙げることができる。作用流体
は適当な吸収剤と共に用いられ、好ましくは安定
性の良好な混合物であり、従つてこの目的のため
に繰返し使用を伴なう温度サイクルを困難なく続
けることができる。適当な吸収剤はこれらの冷却
材に対して容易に利用できる有機吸収剤を包含
し、その中で特にテトラグリム（２，５，８，
11，14−ペンタオキサペンタデカンとみなされ
る）を挙げることができる。作用流体と吸収剤と
の組み合せは、吸収器において加熱すべき第２流
体媒体を要求された温度に上昇させるための溶液
の熱が十分に高くなるようにする必要がある。
作用流体は吸収型ヒートポンプ分野においてすで
に公知のものを包含し、その例としてモノクロロ
テトラフルオロエチレンである冷却剤例えば
Refrigerant124として知られたクロロフルオロハ
イドロカーボンを挙げることができる。作用流体
は適当な吸収剤と共に用いられ、好ましくは安定
性の良好な混合物であり、従つてこの目的のため
に繰返し使用を伴なう温度サイクルを困難なく続
けることができる。適当な吸収剤はこれらの冷却
材に対して容易に利用できる有機吸収剤を包含
し、その中で特にテトラグリム（２，５，８，
11，14−ペンタオキサペンタデカンとみなされ
る）を挙げることができる。作用流体と吸収剤と
の組み合せは、吸収器において加熱すべき第２流
体媒体を要求された温度に上昇させるための溶液
の熱が十分に高くなるようにする必要がある。
しかしながら、しばしば好ましくは、作用流体
は無機流体であり、好ましくは水である。作用流
体が水である場合には、吸収剤は無機媒体例えば
水酸化ナトリウムであるのかしばしば好ましい
が、一つまたはそれ以上の適当な極性置換をもつ
有機媒体であつてもよい可能性は排除しない。
は無機流体であり、好ましくは水である。作用流
体が水である場合には、吸収剤は無機媒体例えば
水酸化ナトリウムであるのかしばしば好ましい
が、一つまたはそれ以上の適当な極性置換をもつ
有機媒体であつてもよい可能性は排除しない。
本発明によるヒートポンプに用いられる高温度
の第１流体加熱媒体は好ましくはホツトガス、例
えば化石燃料の燃焼で得られるホツトガスである
が、適当な高い温度の液体例えば地熱源からの湯
であつてもよい可能性は排除しない。
の第１流体加熱媒体は好ましくはホツトガス、例
えば化石燃料の燃焼で得られるホツトガスである
が、適当な高い温度の液体例えば地熱源からの湯
であつてもよい可能性は排除しない。
本発明によるヒートポンプに用いられる低い温
度の第２流体加熱媒体は好ましくはガスであり、
有利には包囲温度の空気であるが、液体例えば川
や湖の水であつてもよい可能性は排除しない。
度の第２流体加熱媒体は好ましくはガスであり、
有利には包囲温度の空気であるが、液体例えば川
や湖の水であつてもよい可能性は排除しない。
本発明によるヒートポンプにおける加熱すべき
第１、第２流体媒体は液体好ましくは水であり、
そして一層好ましくは水は順に吸収器そして凝縮
器に流れる。代表的には、上記水は中央加熱系例
えば家庭用セントラル加熱系において用いられ
る。
第１、第２流体媒体は液体好ましくは水であり、
そして一層好ましくは水は順に吸収器そして凝縮
器に流れる。代表的には、上記水は中央加熱系例
えば家庭用セントラル加熱系において用いられ
る。
本発明の第１の好ましい特徴によれば、少なく
とも (a) 回転軸に装着され、そして化石燃料の燃焼で
得られたホツトガスの流れる第１表面と作用流
体の第１の濃い溶液の流れる第２表面とを備え
た少なくとも一つのデイスクを有し、作用流体
の少なくとも一部分が第１の濃い溶液から蒸発
され、そして作用流体の第１の消耗した溶液が
第２表面から放出される蒸気発生装置； (b) 回転軸に装着され、そして上記蒸気発生装置
で気化した作用流体の蒸気が流れ、凝縮する第
１表面と作用流体の第２の濃い溶液が流れる第
２表面とを備えた少なくとも一つのデイスクを
有し、作用流体の少なくとも一部分が第２の濃
い溶液から蒸発され、そして作用流体の第２の
消耗した溶液が第２表面から放出される凝縮
器・蒸気発生装置； (c) 回転軸に装着され、そして上記凝縮器・蒸気
発生装置の第２表面から蒸発した作用流体の蒸
気が流れ、凝縮する第１表面と加熱すべき液体
が流れる第２表面とを備えた少なくとも一つの
デイスクを有する凝縮器； (d) 上記回転軸に装着され、そして包囲流体熱源
の流れる第１表面と凝縮器からの液状作用流体
が流れその流体を蒸発させる第２表面とを備え
た少なくとも一つのデイスクを有する蒸発器； (e) 上記回転軸に装着され、そして作用流体の上
記第２の消耗した溶液および上記蒸発器で気化
した作用流体蒸気が流れる第１表面と凝縮器・
蒸気発生装置の第１表面からの液状作用流体が
流れそしてそこから蒸発される蒸発器・吸収
器； (f) 上記回転軸に装着され、そして蒸発器・吸収
器で気化した作用流体蒸気および蒸気発生装置
からの第１の消耗した溶液が流れる第１表面と
加熱すべき液体が凝縮器に流れる前に流れる第
２表面とを備えた少なくとも一つのデイスクを
有する吸収器。
とも (a) 回転軸に装着され、そして化石燃料の燃焼で
得られたホツトガスの流れる第１表面と作用流
体の第１の濃い溶液の流れる第２表面とを備え
た少なくとも一つのデイスクを有し、作用流体
の少なくとも一部分が第１の濃い溶液から蒸発
され、そして作用流体の第１の消耗した溶液が
第２表面から放出される蒸気発生装置； (b) 回転軸に装着され、そして上記蒸気発生装置
で気化した作用流体の蒸気が流れ、凝縮する第
１表面と作用流体の第２の濃い溶液が流れる第
２表面とを備えた少なくとも一つのデイスクを
有し、作用流体の少なくとも一部分が第２の濃
い溶液から蒸発され、そして作用流体の第２の
消耗した溶液が第２表面から放出される凝縮
器・蒸気発生装置； (c) 回転軸に装着され、そして上記凝縮器・蒸気
発生装置の第２表面から蒸発した作用流体の蒸
気が流れ、凝縮する第１表面と加熱すべき液体
が流れる第２表面とを備えた少なくとも一つの
デイスクを有する凝縮器； (d) 上記回転軸に装着され、そして包囲流体熱源
の流れる第１表面と凝縮器からの液状作用流体
が流れその流体を蒸発させる第２表面とを備え
た少なくとも一つのデイスクを有する蒸発器； (e) 上記回転軸に装着され、そして作用流体の上
記第２の消耗した溶液および上記蒸発器で気化
した作用流体蒸気が流れる第１表面と凝縮器・
蒸気発生装置の第１表面からの液状作用流体が
流れそしてそこから蒸発される蒸発器・吸収
器； (f) 上記回転軸に装着され、そして蒸発器・吸収
器で気化した作用流体蒸気および蒸気発生装置
からの第１の消耗した溶液が流れる第１表面と
加熱すべき液体が凝縮器に流れる前に流れる第
２表面とを備えた少なくとも一つのデイスクを
有する吸収器。
から成る遠心吸収型ヒートポンプが提供され
る。
る。
本発明の第２の好ましい特徴によれば、少なく
とも、 (a) 回転軸に装着され、そして化石燃料の燃焼に
よるホツトガスが流れる第１表面と作用流体の
濃い溶液の第１部分が流れる第２表面とを備え
た少なくとも一つのデイスクを有し、作用流体
の少なくとも一部分が濃い溶液の上記第１部分
から気化され、そして作用流体の第１の消耗し
た溶液が上記第２表面から放出される蒸気発生
装置； (b) 回転軸に装着され、そして上記蒸気発生装置
からの作用流体蒸気が流れ、凝縮する第１表面
と作用流体の上記濃い溶液の第２の部分が流れ
る第２表面とを備えた少なくとも一つのデイス
クを有し、作用流体の少なくとも一部分が濃い
溶液の上記第２の部分から気化され、そして作
用流体の第２の消耗した溶液が上記第２表面か
ら放出される凝縮器・蒸気発生装置； (c) 回転軸に装着され、そして上記凝縮器・蒸気
発生装置で気化した作用流体蒸気が流れ、凝縮
する第１表面と加熱すべき液体の流れる第２表
面とを備えた少なくとも一つのデイスクを有す
る凝縮器； (d) 回転軸に装着され、そして包囲流体熱源が流
れる第１表面と上記凝縮器・蒸気発生装置およ
び上記凝縮器からの液状作用流体が流れそして
蒸発させる第２表面とを備えた少なくとも一つ
のデイスクを有する蒸発器； (e) 回転軸に装着され、そして蒸発器からの作用
流体蒸気および作動流体の上記第１、第２の消
耗した溶液が流れて作用流体の上記濃い溶液を
生成させる第１表面と加熱すべき液体が凝縮器
に流れる前に流れる第２表面とを備えた少なく
とも一つのデイスクを有する吸収器。
とも、 (a) 回転軸に装着され、そして化石燃料の燃焼に
よるホツトガスが流れる第１表面と作用流体の
濃い溶液の第１部分が流れる第２表面とを備え
た少なくとも一つのデイスクを有し、作用流体
の少なくとも一部分が濃い溶液の上記第１部分
から気化され、そして作用流体の第１の消耗し
た溶液が上記第２表面から放出される蒸気発生
装置； (b) 回転軸に装着され、そして上記蒸気発生装置
からの作用流体蒸気が流れ、凝縮する第１表面
と作用流体の上記濃い溶液の第２の部分が流れ
る第２表面とを備えた少なくとも一つのデイス
クを有し、作用流体の少なくとも一部分が濃い
溶液の上記第２の部分から気化され、そして作
用流体の第２の消耗した溶液が上記第２表面か
ら放出される凝縮器・蒸気発生装置； (c) 回転軸に装着され、そして上記凝縮器・蒸気
発生装置で気化した作用流体蒸気が流れ、凝縮
する第１表面と加熱すべき液体の流れる第２表
面とを備えた少なくとも一つのデイスクを有す
る凝縮器； (d) 回転軸に装着され、そして包囲流体熱源が流
れる第１表面と上記凝縮器・蒸気発生装置およ
び上記凝縮器からの液状作用流体が流れそして
蒸発させる第２表面とを備えた少なくとも一つ
のデイスクを有する蒸発器； (e) 回転軸に装着され、そして蒸発器からの作用
流体蒸気および作動流体の上記第１、第２の消
耗した溶液が流れて作用流体の上記濃い溶液を
生成させる第１表面と加熱すべき液体が凝縮器
に流れる前に流れる第２表面とを備えた少なく
とも一つのデイスクを有する吸収器。
から成る遠心吸収型ヒートポンプが提供される。
本発明を、添附図面を参照してさらに説明す
る。
る。
第１図において、第１作用流体例えば適当な吸
収剤の水溶液はポンプＰ１によつて熱交換器ｘ１
０，ｘ１１、蒸気発生装置Ｇ１、膨脹弁Ｖ１１お
よび吸収器Ａ１を順に通つて循環され、また通常
水である第２作用流体は適当な吸収剤の溶液の状
態でポンプＰ２によつて熱交換器Ｘ２１、蒸気発
生装置Ｇ２、膨腸弁Ｖ２１および吸収器Ａ２を順
に通つて循環され、これら全ての構成要素は凝縮
器Ｃ１，Ｃ２、熱交換器Ｘ２０および蒸発器Ｅ
１，Ｅ２と共に回転軸に並置状態で装着されてい
る。
収剤の水溶液はポンプＰ１によつて熱交換器ｘ１
０，ｘ１１、蒸気発生装置Ｇ１、膨脹弁Ｖ１１お
よび吸収器Ａ１を順に通つて循環され、また通常
水である第２作用流体は適当な吸収剤の溶液の状
態でポンプＰ２によつて熱交換器Ｘ２１、蒸気発
生装置Ｇ２、膨腸弁Ｖ２１および吸収器Ａ２を順
に通つて循環され、これら全ての構成要素は凝縮
器Ｃ１，Ｃ２、熱交換器Ｘ２０および蒸発器Ｅ
１，Ｅ２と共に回転軸に並置状態で装着されてい
る。
燃料例えば天然ガスを燃焼させる適当なバーナ
からのホツトガスは管路１０を通つて蒸気発生装
置Ｇ１に供給され、そしてホツトガスから回転デ
イスクの厚さを通して第１作用流体の比較的濃い
溶液へ熱が伝達され、第１作用流体蒸気が高圧力
で発生される。この蒸気は凝縮器Ｃ１に送られ、
熱損失Ｈ１をもつて多数の回転デイスクの各々の
第１表面上に凝縮し、そして液状の第１作用流体
を生成する。この液状の第１作用流体はそれの圧
力を減少させる膨脹弁Ｖ１０、熱交換器Ｘ１０お
よび管路１１を通つて蒸発器Ｅ１へ流れる。
からのホツトガスは管路１０を通つて蒸気発生装
置Ｇ１に供給され、そしてホツトガスから回転デ
イスクの厚さを通して第１作用流体の比較的濃い
溶液へ熱が伝達され、第１作用流体蒸気が高圧力
で発生される。この蒸気は凝縮器Ｃ１に送られ、
熱損失Ｈ１をもつて多数の回転デイスクの各々の
第１表面上に凝縮し、そして液状の第１作用流体
を生成する。この液状の第１作用流体はそれの圧
力を減少させる膨脹弁Ｖ１０、熱交換器Ｘ１０お
よび管路１１を通つて蒸発器Ｅ１へ流れる。
蒸発器Ｅ１において、液状の第１作用流体は回
転デイスクの表面を横切つて流れる際に熱を吸収
し、そして蒸発して蒸気を生成する。この蒸気は
吸収器Ａ１のデイスクの表面へ流れ、この表面に
おいて、蒸気発生装置Ｇ１から熱交換器Ｘ１１、
膨腸弁Ｖ１１および管路１２を通して得られた第
１作用流体の溶液が流れ、吸収されて第１作用流
体の比較的濃い溶液が生成される。この第１作用
流体の濃い溶液はポンプＰ１によつて熱交換器Ｘ
１０，Ｘ１１を通つて蒸気発生装置Ｇ１へ送られ
る。
転デイスクの表面を横切つて流れる際に熱を吸収
し、そして蒸発して蒸気を生成する。この蒸気は
吸収器Ａ１のデイスクの表面へ流れ、この表面に
おいて、蒸気発生装置Ｇ１から熱交換器Ｘ１１、
膨腸弁Ｖ１１および管路１２を通して得られた第
１作用流体の溶液が流れ、吸収されて第１作用流
体の比較的濃い溶液が生成される。この第１作用
流体の濃い溶液はポンプＰ１によつて熱交換器Ｘ
１０，Ｘ１１を通つて蒸気発生装置Ｇ１へ送られ
る。
吸収器Ａ１において第１作用流体蒸気の吸収に
よつて放出された熱はデイスクの厚さを通つて中
央加熱媒体例えば水（これは管路１５、熱交換器
Ｘ２０および凝縮器Ｃ２を通つて流れる）へ流れ
る。
よつて放出された熱はデイスクの厚さを通つて中
央加熱媒体例えば水（これは管路１５、熱交換器
Ｘ２０および凝縮器Ｃ２を通つて流れる）へ流れ
る。
蒸気発生装置Ｇ２において、凝縮器Ｃ１におけ
る多数の回転デイスクの各々の厚さを横切つて第
２作用流体の比較的濃い溶液へ伝達される熱Ｈ１
によつて、第２作用流体の一部が蒸発され、高圧
の蒸気が発生する。第２作用流体蒸気は凝縮器Ｃ
２へ送られ、そこで熱損失Ｈ２をもつて回転デイ
スクの表面上に凝縮し、液状の第２作用流体が生
成される。この液状の第２作用流体はその圧力を
減少させる膨張弁Ｖ２０、熱交換器Ｘ２０および
管路１６を通つて蒸発器Ｅ２へ流れる。
る多数の回転デイスクの各々の厚さを横切つて第
２作用流体の比較的濃い溶液へ伝達される熱Ｈ１
によつて、第２作用流体の一部が蒸発され、高圧
の蒸気が発生する。第２作用流体蒸気は凝縮器Ｃ
２へ送られ、そこで熱損失Ｈ２をもつて回転デイ
スクの表面上に凝縮し、液状の第２作用流体が生
成される。この液状の第２作用流体はその圧力を
減少させる膨張弁Ｖ２０、熱交換器Ｘ２０および
管路１６を通つて蒸発器Ｅ２へ流れる。
蒸発器Ｅ２において、液状の第２作用流体はデ
イスクの表面を横切つて流れる際に熱を吸収して
蒸発し、第２作用流体蒸気が生成される。管路１
７を介して蒸発器Ｅ２のデイスクの第２表面に供
給される包囲空気の流れ（または或る代りの包囲
熱源例えば水または地面）から熱が得られる。第
２作用流体蒸気は吸収器Ａ２におけるデイスクの
表面に流れ、この表面上において蒸気発生装置Ｇ
２から熱交換器Ｘ２１、膨張弁Ｖ２１および管路
１８を介して得られる第２作用流体の溶液が流
れ、吸収されて第２作用流体の比較的濃い溶液が
生成される。吸収中に放出された熱は蒸発器Ｅ１
の構成要素であるデイスクの厚さを通つてその第
２表面へ伝達される。第２作用流体の比較的濃い
溶液はポンプＰ２によつて熱交換器Ｘ２１および
管路１９を介して蒸気発生装置Ｇ２へ供給され
る。
イスクの表面を横切つて流れる際に熱を吸収して
蒸発し、第２作用流体蒸気が生成される。管路１
７を介して蒸発器Ｅ２のデイスクの第２表面に供
給される包囲空気の流れ（または或る代りの包囲
熱源例えば水または地面）から熱が得られる。第
２作用流体蒸気は吸収器Ａ２におけるデイスクの
表面に流れ、この表面上において蒸気発生装置Ｇ
２から熱交換器Ｘ２１、膨張弁Ｖ２１および管路
１８を介して得られる第２作用流体の溶液が流
れ、吸収されて第２作用流体の比較的濃い溶液が
生成される。吸収中に放出された熱は蒸発器Ｅ１
の構成要素であるデイスクの厚さを通つてその第
２表面へ伝達される。第２作用流体の比較的濃い
溶液はポンプＰ２によつて熱交換器Ｘ２１および
管路１９を介して蒸気発生装置Ｇ２へ供給され
る。
容易に明らかなように、ヒートポンプへの総熱
入力は、蒸発器Ｅ２において包囲熱源から得られ
た低レベルの熱と蒸気発生装置Ｇ１に供給される
高レベルの熱との和である。蒸発器Ｅ２および蒸
気発生装置Ｇ１におけるレベルの中間の温度であ
る熱出力は、吸収器Ａ１、熱交換器Ｘ２０および
凝縮器Ｃ２における中央熱媒体によつて取られる
ものである。
入力は、蒸発器Ｅ２において包囲熱源から得られ
た低レベルの熱と蒸気発生装置Ｇ１に供給される
高レベルの熱との和である。蒸発器Ｅ２および蒸
気発生装置Ｇ１におけるレベルの中間の温度であ
る熱出力は、吸収器Ａ１、熱交換器Ｘ２０および
凝縮器Ｃ２における中央熱媒体によつて取られる
ものである。
第２図において、第１図の部分に相応した部分
は同じ符号を用いて示す。作用流体溶液はポンプ
Ｐによつて熱交換器Ｘ、蒸気発生装置Ｇ１，Ｇ２
（並列）および吸収器Ａ１を通つて循環され、こ
れらの構成要素の全ては凝縮器Ｃ１，Ｃ２および
蒸発器Ｅ２と共に回転軸に並置して装着されてい
る。
は同じ符号を用いて示す。作用流体溶液はポンプ
Ｐによつて熱交換器Ｘ、蒸気発生装置Ｇ１，Ｇ２
（並列）および吸収器Ａ１を通つて循環され、こ
れらの構成要素の全ては凝縮器Ｃ１，Ｃ２および
蒸発器Ｅ２と共に回転軸に並置して装着されてい
る。
ポンプＰによつて熱交換器Ｘおよび管路１４を
通つて供給される作用流体の比較的濃い溶液SS
は二つの流れSS１，SS２に分流され、これらの
流れは蒸気発生装置Ｇ１，Ｇ２にそれぞれ供給さ
れる。
通つて供給される作用流体の比較的濃い溶液SS
は二つの流れSS１，SS２に分流され、これらの
流れは蒸気発生装置Ｇ１，Ｇ２にそれぞれ供給さ
れる。
蒸気発生装置Ｇ１において、適当なバーナから
のホツトガスは管路１０を通つて蒸気発生装置Ｇ
１に供給され、このホツトガスから回転デイスク
の厚さを通して流れSS１に熱が伝達され、そし
て流れSS１から高圧力の作用流体蒸気が発生さ
れる。この作用流体蒸気は凝縮器Ｃ１へ供給さ
れ、そこで熱損失Ｈ１をもつて多数の回転デイス
クの各々の第１表面上に凝縮し、そして液状の作
用流体Ｌ１が生成される。熱Ｈ１は蒸気発生装置
Ｇ２の一部を成す上記デイスクの厚さを横切つて
それの第２表面へ伝達され、そしてこの第２表面
を横切つてSS２が流れる。SS２から中間圧力の
作用流体蒸気が発生される。この蒸気は凝縮器Ｃ
２に供給され、熱損失Ｈ２をもつて回転デイスク
の第１表面上に凝縮し、そして液状の作用流体Ｌ
２が生成される。
のホツトガスは管路１０を通つて蒸気発生装置Ｇ
１に供給され、このホツトガスから回転デイスク
の厚さを通して流れSS１に熱が伝達され、そし
て流れSS１から高圧力の作用流体蒸気が発生さ
れる。この作用流体蒸気は凝縮器Ｃ１へ供給さ
れ、そこで熱損失Ｈ１をもつて多数の回転デイス
クの各々の第１表面上に凝縮し、そして液状の作
用流体Ｌ１が生成される。熱Ｈ１は蒸気発生装置
Ｇ２の一部を成す上記デイスクの厚さを横切つて
それの第２表面へ伝達され、そしてこの第２表面
を横切つてSS２が流れる。SS２から中間圧力の
作用流体蒸気が発生される。この蒸気は凝縮器Ｃ
２に供給され、熱損失Ｈ２をもつて回転デイスク
の第１表面上に凝縮し、そして液状の作用流体Ｌ
２が生成される。
蒸気発生装置Ｇ１，Ｇ２からの作用流体溶液は
膨張弁Ｖ１１，Ｖ２１を通りそして熱交換器Ｘの
少なくとも一部分および管路１２を通つて吸収器
Ａ１に流れる。凝縮器Ｃ１，Ｃ２からの液状の作
用流体Ｌ１，Ｌ２は膨張弁Ｖ１０，Ｖ２０および
管路１６を通つて蒸発器Ｅ２に流れる。
膨張弁Ｖ１１，Ｖ２１を通りそして熱交換器Ｘの
少なくとも一部分および管路１２を通つて吸収器
Ａ１に流れる。凝縮器Ｃ１，Ｃ２からの液状の作
用流体Ｌ１，Ｌ２は膨張弁Ｖ１０，Ｖ２０および
管路１６を通つて蒸発器Ｅ２に流れる。
蒸発器Ｅ２において、なお低圧力の液状の作用
流体はデイスクの表面を横切つて流れる際に熱を
吸収し、蒸発して作用流体蒸気が生成される。蒸
発のために必要な熱は、管路１７を通つて蒸発器
Ｅ２のデイスクの第２表面に供給される包囲空気
の流れ（または他の包囲熱源例えば水または地
面）から得られる。
流体はデイスクの表面を横切つて流れる際に熱を
吸収し、蒸発して作用流体蒸気が生成される。蒸
発のために必要な熱は、管路１７を通つて蒸発器
Ｅ２のデイスクの第２表面に供給される包囲空気
の流れ（または他の包囲熱源例えば水または地
面）から得られる。
蒸発器Ｅ２において生成された作用流体蒸気は
吸収器Ａ１における回転デイスクの表面に流れ、
この表面を横切つて作用流体の上述の混合した溶
液が流れる。蒸気は溶液中に分解して作用流体の
上記の濃い溶液が生成され、熱が発生する。この
熱はデイスクの厚さを横切つて、デイスクの第２
表面を横切つて流れる中央加熱媒体によつて吸収
される。
吸収器Ａ１における回転デイスクの表面に流れ、
この表面を横切つて作用流体の上述の混合した溶
液が流れる。蒸気は溶液中に分解して作用流体の
上記の濃い溶液が生成され、熱が発生する。この
熱はデイスクの厚さを横切つて、デイスクの第２
表面を横切つて流れる中央加熱媒体によつて吸収
される。
容易に認められるように、ヒートポンプへの総
熱入力は、蒸発器Ｅ２において包囲熱源から得ら
れる低レベルの熱と、蒸気発生装置Ｇ１に供給さ
れる高レベルの熱との和である。蒸発器Ｅ２およ
び蒸気発生装置Ｇ１におけるレベルの中間の温度
である熱出力は、吸収器Ａ１および凝縮器Ｃ２に
おける中央加熱媒体によつて取られるものであ
る。
熱入力は、蒸発器Ｅ２において包囲熱源から得ら
れる低レベルの熱と、蒸気発生装置Ｇ１に供給さ
れる高レベルの熱との和である。蒸発器Ｅ２およ
び蒸気発生装置Ｇ１におけるレベルの中間の温度
である熱出力は、吸収器Ａ１および凝縮器Ｃ２に
おける中央加熱媒体によつて取られるものであ
る。
第３図において第１図の部分に相当した部分は
同じ符号で示す。第１作用流体溶液はポンプＰ１
によつて熱交換器Ｘ１１、管路１４、蒸気発生装
置Ｇ１、膨脹弁Ｖ１１、管路１２および吸収器Ａ
１を通つて循環される。第２作用流体溶液はポン
プＰ２によつて熱交換器Ｘ２１、管路１９、蒸気
発生装置Ｇ２、膨張弁Ｖ２１、管路１８および吸
収器Ａ２を通つて循環される。
同じ符号で示す。第１作用流体溶液はポンプＰ１
によつて熱交換器Ｘ１１、管路１４、蒸気発生装
置Ｇ１、膨脹弁Ｖ１１、管路１２および吸収器Ａ
１を通つて循環される。第２作用流体溶液はポン
プＰ２によつて熱交換器Ｘ２１、管路１９、蒸気
発生装置Ｇ２、膨張弁Ｖ２１、管路１８および吸
収器Ａ２を通つて循環される。
適当なバーナからのホツトガスは管路１０を介
して蒸気発生装置Ｇ１に供給され、そして熱はホ
ツトガスから回転デイスクの厚さを通して第１作
用流体の比較的濃い溶液に伝達され、作用流体蒸
気が発生される。作用流体蒸気は凝縮器Ｃ１に送
られ、そこで熱損失Ｈ１をもつて多数の回転デイ
スクの第１表面上に凝縮し、液状の第１作用流体
が生成される。この液状の第１作用流体はそれの
圧力を減少させる膨張弁Ｖ１０および管路１１を
介して蒸発器Ｅ１に流れる。
して蒸気発生装置Ｇ１に供給され、そして熱はホ
ツトガスから回転デイスクの厚さを通して第１作
用流体の比較的濃い溶液に伝達され、作用流体蒸
気が発生される。作用流体蒸気は凝縮器Ｃ１に送
られ、そこで熱損失Ｈ１をもつて多数の回転デイ
スクの第１表面上に凝縮し、液状の第１作用流体
が生成される。この液状の第１作用流体はそれの
圧力を減少させる膨張弁Ｖ１０および管路１１を
介して蒸発器Ｅ１に流れる。
蒸発器Ｅ１において、液状の第１作用流体は、
回転デイスクの表面を横切つて流れる際に熱を吸
収し、蒸発して第１作用流体蒸気を生成する。熱
は回転デイスクの第２表面を横切つて管路１７ａ
を介して包囲熱源を通すことによつて得られる。
蒸気は吸収器Ａ１におけるデイスクの表面に流
れ、この表面において膨張弁Ｖ１１、熱交換器Ｘ
１１および管路１２を通つて蒸気発生装置Ｇ１か
ら得られる第１作用流体の溶液が流れ、吸収され
て第１作用流体の比較的濃い溶液が生成される。
この濃い溶液はポンプＰ１によつて熱交換器Ｘ１
１および管路１４を介して蒸気発生装置Ｇ１に供
給される。
回転デイスクの表面を横切つて流れる際に熱を吸
収し、蒸発して第１作用流体蒸気を生成する。熱
は回転デイスクの第２表面を横切つて管路１７ａ
を介して包囲熱源を通すことによつて得られる。
蒸気は吸収器Ａ１におけるデイスクの表面に流
れ、この表面において膨張弁Ｖ１１、熱交換器Ｘ
１１および管路１２を通つて蒸気発生装置Ｇ１か
ら得られる第１作用流体の溶液が流れ、吸収され
て第１作用流体の比較的濃い溶液が生成される。
この濃い溶液はポンプＰ１によつて熱交換器Ｘ１
１および管路１４を介して蒸気発生装置Ｇ１に供
給される。
吸収器Ａ１における第１作用流体の溶液中への
蒸気の吸収によつて放出される熱はデイスクの厚
さを通して中央加熱媒体へ伝達され、中央加熱媒
体は管路１５を通つて吸収器Ａ２および凝縮器Ｃ
２に流れる。
蒸気の吸収によつて放出される熱はデイスクの厚
さを通して中央加熱媒体へ伝達され、中央加熱媒
体は管路１５を通つて吸収器Ａ２および凝縮器Ｃ
２に流れる。
蒸気発生装置Ｇ２において、熱Ｈ１は第２作用
流体の比較的濃い溶液を蒸発させる。第２作用流
体の蒸気は凝縮器Ｃ２に送られ、そこで熱損失Ｈ
２をもつて回転デイスクの表面に凝縮し、液状の
第２作用流体が生成される。この液体は膨張弁Ｖ
２０および管路１６を介して蒸発器Ｅ２に流れ
る。
流体の比較的濃い溶液を蒸発させる。第２作用流
体の蒸気は凝縮器Ｃ２に送られ、そこで熱損失Ｈ
２をもつて回転デイスクの表面に凝縮し、液状の
第２作用流体が生成される。この液体は膨張弁Ｖ
２０および管路１６を介して蒸発器Ｅ２に流れ
る。
蒸発器Ｅ２において、液状の第２作用流体は回
転デイスクの表面を横切つて流れる際に熱を吸収
し、蒸発して第２作用流体蒸気が生成され、熱は
回転デイスクの第２表面を横切つて管路１７を介
して包囲熱源を通すことによつて得られる。第２
作用流体蒸気は吸収器Ａ２のデイスクの表面に流
れ、この表面上には、蒸気発生装置Ｇ２から膨張
弁２１、熱交換器Ｘ２１および管路１８を通して
得られる第２作用流体の溶液が流れ、吸収されて
熱を放出し、第２作用流体の比較的濃い溶液が生
成される。放出された熱はデイスクの第２表面を
横切つて流れる中央加熱媒体に伝達される。第２
作用流体の比較的濃い溶液はポンプＰ２によつて
熱交換器２１および管路１９を介して蒸気発生装
置Ｇ２に供給される。
転デイスクの表面を横切つて流れる際に熱を吸収
し、蒸発して第２作用流体蒸気が生成され、熱は
回転デイスクの第２表面を横切つて管路１７を介
して包囲熱源を通すことによつて得られる。第２
作用流体蒸気は吸収器Ａ２のデイスクの表面に流
れ、この表面上には、蒸気発生装置Ｇ２から膨張
弁２１、熱交換器Ｘ２１および管路１８を通して
得られる第２作用流体の溶液が流れ、吸収されて
熱を放出し、第２作用流体の比較的濃い溶液が生
成される。放出された熱はデイスクの第２表面を
横切つて流れる中央加熱媒体に伝達される。第２
作用流体の比較的濃い溶液はポンプＰ２によつて
熱交換器２１および管路１９を介して蒸気発生装
置Ｇ２に供給される。
容易にわかるように、ポンプへの総熱入力は蒸
発器Ｅ１，Ｅ２において包囲熱源から得られる低
レベルの熱と蒸気発生装置Ｇ１に供給される高レ
ベルの熱との和である。熱出力は、吸収器Ａ１，
Ａ２および凝縮器Ｃ２において中央加熱媒体によ
つて取られるものである。
発器Ｅ１，Ｅ２において包囲熱源から得られる低
レベルの熱と蒸気発生装置Ｇ１に供給される高レ
ベルの熱との和である。熱出力は、吸収器Ａ１，
Ａ２および凝縮器Ｃ２において中央加熱媒体によ
つて取られるものである。
第２，３図に示す実施例を第１図に示す実施例
と比較すると、第２，３図に示す実施例はより高
いCPOを備えているが一層複雑な機械的構成と
なつていることが認められる。
と比較すると、第２，３図に示す実施例はより高
いCPOを備えているが一層複雑な機械的構成と
なつていることが認められる。
第２図に示す実施例と第３図に示す実施例とを
比較すると、(a)第２図の実施例は簡単さ（一つの
流体対および一つの蒸発器）の利点と蒸気発生装
置Ｇ１における高作動温度および圧力の欠点とを
もち、また(b)第３図の実施例は、異なつた作用流
体・吸収剤対が蒸気発生装置および凝縮器におけ
る圧力を減少させるように選択され得るという利
点と、機械的に複雑である（二つの蒸発器および
吸収器が要求される）という欠点とをもつている
ことがわかる。
比較すると、(a)第２図の実施例は簡単さ（一つの
流体対および一つの蒸発器）の利点と蒸気発生装
置Ｇ１における高作動温度および圧力の欠点とを
もち、また(b)第３図の実施例は、異なつた作用流
体・吸収剤対が蒸気発生装置および凝縮器におけ
る圧力を減少させるように選択され得るという利
点と、機械的に複雑である（二つの蒸発器および
吸収器が要求される）という欠点とをもつている
ことがわかる。
図示ポンプの構成要素を通る種々の流体の流れ
は、流体、生のままと溶液の両方が回転構成要素
の各々において半径方向外方へ流れまた蒸気が半
径方向内方へ流れるようにされる。従つて、蒸気
発生装置においては、作用流体の濃い溶液はデイ
スクの中央部から半径方向外方の周囲部へ蒸気を
放出しながら流れ、また消耗した溶液はデイスク
の半径方向外方の周囲部にまたはそれの近くに放
出され、凝縮器のデイスクにおいて蒸気の凝縮に
よって生成された液状の作用流体はそこから半径
方向外方の周囲部にまたはその近くに放出され、
吸収器においては、作用流体蒸気および消耗した
溶液はデイスクの中央部にまたはその近くに流入
し、濃い溶液はそこから半径方向外方の周囲部に
またはその近くに放出され、そして蒸発器におい
てはデイスクの中央部にまたはその近くに流入し
た液状の作用流体はデイスクの表面を横切つて半
径方向外方へ流れる際に蒸発する。
は、流体、生のままと溶液の両方が回転構成要素
の各々において半径方向外方へ流れまた蒸気が半
径方向内方へ流れるようにされる。従つて、蒸気
発生装置においては、作用流体の濃い溶液はデイ
スクの中央部から半径方向外方の周囲部へ蒸気を
放出しながら流れ、また消耗した溶液はデイスク
の半径方向外方の周囲部にまたはそれの近くに放
出され、凝縮器のデイスクにおいて蒸気の凝縮に
よって生成された液状の作用流体はそこから半径
方向外方の周囲部にまたはその近くに放出され、
吸収器においては、作用流体蒸気および消耗した
溶液はデイスクの中央部にまたはその近くに流入
し、濃い溶液はそこから半径方向外方の周囲部に
またはその近くに放出され、そして蒸発器におい
てはデイスクの中央部にまたはその近くに流入し
た液状の作用流体はデイスクの表面を横切つて半
径方向外方へ流れる際に蒸発する。
図示ヒートポンプはその軸線のまわりで対称で
あり、そして種々の外形の一連の組み合されたデ
イスクおよび環状板によつて主として構成され
る。デイスクおよび環状板はシート状金属を打ち
抜くことによつて形成され得、またヒートポンプ
は、構造体の軸方向支持体を成ししかもヒートポ
ンプを通つて中央加熱媒体例えば水を流すように
作用する管状導管のまわりにデイスクと環状板と
を適当な順序で積み重ねることによつて組立てら
れ得る。
あり、そして種々の外形の一連の組み合されたデ
イスクおよび環状板によつて主として構成され
る。デイスクおよび環状板はシート状金属を打ち
抜くことによつて形成され得、またヒートポンプ
は、構造体の軸方向支持体を成ししかもヒートポ
ンプを通つて中央加熱媒体例えば水を流すように
作用する管状導管のまわりにデイスクと環状板と
を適当な順序で積み重ねることによつて組立てら
れ得る。
第１，２，３図は、本発明による三つのヒート
ポンプの構成要素およびそれらを通る流体流路を
概略的に示す。 図中、Ｐ１，Ｐ２……ポンプ、Ｘ１０，Ｘ１
１，Ｘ２０，Ｘ２１……熱交換器、Ｇ１，Ｇ２…
…蒸気発生装置、Ａ１，Ａ２……吸収器、Ｃ１，
Ｃ２……凝縮器、Ｅ１，Ｅ２……蒸発器、Ｖ１
１，Ｖ２１……膨張弁。
ポンプの構成要素およびそれらを通る流体流路を
概略的に示す。 図中、Ｐ１，Ｐ２……ポンプ、Ｘ１０，Ｘ１
１，Ｘ２０，Ｘ２１……熱交換器、Ｇ１，Ｇ２…
…蒸気発生装置、Ａ１，Ａ２……吸収器、Ｃ１，
Ｃ２……凝縮器、Ｅ１，Ｅ２……蒸発器、Ｖ１
１，Ｖ２１……膨張弁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 高温度の第１流体加熱媒体の供給される蒸気
発生装置と、加熱すべき第１流体媒体の供給され
る凝縮器と、加熱すべき第２流体媒体の供給され
る吸収器と、低温度の第２流体加熱媒体の供給さ
れる蒸発器とを有する遠心吸収型ヒートポンプに
おいて、回転軸に多数の軸方向に離間した平行回
転可能デイスクが装着され、各デイスクの厚みを
通し熱伝達が行なわれ、上記デイスクは、(a)その
一つの一つの表面における第１作用流体の蒸気の
凝縮で放出された熱がデイスクの厚みを通つて伝
達され、デイスクの第２表面を横切つて第１吸収
剤の溶液中に流れる第２作用流体の蒸気を発生さ
せ、第１作用流体の蒸気が蒸気発生装置において
発生されるように、および（または）(b)上記デイ
スクの一つの一つの表面を横切つて流れる第２吸
収剤における第３作用流体の蒸気の吸収で放出さ
れる熱がデイスクの厚みを通つて伝達され、デイ
スクの第２表面を横切る液体として流れる第４作
用流体を蒸発させ、第３作用流体の蒸気が蒸発器
で発生されるように構成されることを特徴とする
遠心吸収型ヒートポンプ。 ２ 加熱すべき第１、第２媒体が互いに同じであ
る特許請求の範囲第１項に記載のヒートポンプ。 ３ 加熱すべき媒体が吸収器および凝縮器を通つ
て順に流れる特許請求の範囲第２項に記載のヒー
トポンプ。 ４ 加熱すべき媒体が水である特許請求の範囲第
３項に記載のヒートポンプ。 ５ 作用流体の少なくとも一つが水である特許請
求の範囲第１項に記載のヒートポンプ。 ６ 作用流体の吸収剤が水酸化ナトリウムである
特許請求の範囲第５項に記載のヒートポンプ。 ７ 第１流体加熱媒体が燃料の燃焼で得られたガ
スから成る特許請求の範囲第１項に記載のヒート
ポンプ。 ８ 第２流体加熱媒体が包囲熱源から成る特許請
求の範囲第１項に記載のヒートポンプ。 ９ 包囲熱源が空気である特許請求の範囲第８項
に記載のヒートポンプ。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8400324 | 1984-01-06 | ||
| GB848400324A GB8400324D0 (en) | 1984-01-06 | 1984-01-06 | Heat pumps |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60159569A JPS60159569A (ja) | 1985-08-21 |
| JPH0557503B2 true JPH0557503B2 (ja) | 1993-08-24 |
Family
ID=10554646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60000249A Granted JPS60159569A (ja) | 1984-01-06 | 1985-01-07 | 遠心吸収型ヒートポンプ |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4656839A (ja) |
| EP (1) | EP0149353B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60159569A (ja) |
| AT (1) | ATE39565T1 (ja) |
| AU (1) | AU571298B2 (ja) |
| CA (1) | CA1272609A (ja) |
| DE (1) | DE3475827D1 (ja) |
| DK (1) | DK163893C (ja) |
| GB (1) | GB8400324D0 (ja) |
| NO (1) | NO161823C (ja) |
| NZ (1) | NZ210758A (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2624266B1 (fr) * | 1987-12-07 | 1990-04-20 | Armines | Installation de climatisation par absorption |
| US5598721A (en) * | 1989-03-08 | 1997-02-04 | Rocky Research | Heating and air conditioning systems incorporating solid-vapor sorption reactors capable of high reaction rates |
| US5360057A (en) * | 1991-09-09 | 1994-11-01 | Rocky Research | Dual-temperature heat pump apparatus and system |
| GB9521083D0 (en) * | 1995-10-14 | 1995-12-20 | Interotex Eeig | Heat pumps |
| US5826436A (en) * | 1996-09-03 | 1998-10-27 | Mainstream Engineering Corporation | Additive for improving performance and cooling capacity of vapor compression systems |
| US6237357B1 (en) * | 1999-06-07 | 2001-05-29 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Vehicular air conditioner using heat pump |
| US8234876B2 (en) | 2003-10-15 | 2012-08-07 | Ice Energy, Inc. | Utility managed virtual power plant utilizing aggregated thermal energy storage |
| KR20100121616A (ko) * | 2008-02-15 | 2010-11-18 | 아이스 에너지, 인크. | 다수의 냉매 및 공통 증발기 코일을 갖춘 냉각 루프를 이용하는 열에너지 저장 및 냉각 시스템 |
| EP2313715A1 (en) * | 2008-05-28 | 2011-04-27 | Ice Energy, Inc. | Thermal energy storage and cooling system with isolated evaporator coil |
| US9203239B2 (en) | 2011-05-26 | 2015-12-01 | Greener-Ice Spv, L.L.C. | System and method for improving grid efficiency utilizing statistical distribution control |
| WO2012174411A1 (en) | 2011-06-17 | 2012-12-20 | Ice Energy, Inc. | System and method for liquid-suction heat exchange thermal energy storage |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2196911A (en) * | 1935-10-28 | 1940-04-09 | Servel Inc | System for heating and refrigeration |
| GB523627A (en) * | 1939-01-11 | 1940-07-18 | Guido Maiuri | Improvements in absorption refrigerating machines |
| US2350115A (en) * | 1940-05-25 | 1944-05-30 | Katzow Abram | Refrigerating system |
| US2559217A (en) * | 1949-04-01 | 1951-07-03 | Cons Edison Company | Air-conditioning apparatus |
| CH446410A (de) * | 1964-01-22 | 1967-11-15 | Braun Ag | Wärmepumpe |
| US3483710A (en) * | 1968-06-13 | 1969-12-16 | Crane Co | Cascade absorption refrigeration system |
| US3740966A (en) * | 1971-12-17 | 1973-06-26 | Dynatherm Corp | Rotary heat pump |
| DE2624147A1 (de) * | 1976-05-28 | 1977-12-08 | Dieter Ohrendorf | Waermepumpenheizvorrichtung |
| GB2076304B (en) * | 1980-05-26 | 1984-02-22 | Univ Sydney | Heat exchange (evaporator) device |
| EP0046112B1 (fr) * | 1980-08-11 | 1986-02-26 | Etablissement Public dit: CENTRE NATIONAL DE LA RECHERCHE SCIENTIFIQUE (CNRS) | Dispositif et systèmes pour la revalorisation d'énergie thermique à bas niveau mettant en oeuvre des phénomènes d'évaporation et de mélange de deux fluides en équilibre de pression de vapeur sous des températures différentes |
| US4442677A (en) * | 1980-11-17 | 1984-04-17 | The Franklin Institute | Variable effect absorption machine and process |
| DE3113063A1 (de) * | 1981-04-01 | 1982-10-14 | Dürr Innovation GmbH, 7000 Stuttgart | Vorrichtung zur erhoehung der temperatur eines waermetraegers auf der grundlage von absorption und austreibung, verdampfung und verfluessigung eines kaeltemittels |
| JPS588961A (ja) * | 1981-07-10 | 1983-01-19 | 株式会社日立製作所 | 吸収式ヒ−トポンプ |
| US4441332A (en) * | 1982-12-06 | 1984-04-10 | Gas Research Institute | Absorption refrigeration and heat pump system |
| GB8308135D0 (en) * | 1983-03-24 | 1983-05-05 | Ici Plc | Centrifugal heat pump |
| GB8308137D0 (en) * | 1983-03-24 | 1983-05-05 | Ici Plc | Compression-type heat pumps |
-
1984
- 1984-01-06 GB GB848400324A patent/GB8400324D0/en active Pending
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