JPH0558080B2 - - Google Patents
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- JPH0558080B2 JPH0558080B2 JP6531286A JP6531286A JPH0558080B2 JP H0558080 B2 JPH0558080 B2 JP H0558080B2 JP 6531286 A JP6531286 A JP 6531286A JP 6531286 A JP6531286 A JP 6531286A JP H0558080 B2 JPH0558080 B2 JP H0558080B2
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- Japan
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- less
- pickling
- sulfuric acid
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高Cr−Mo系ステンレス鋼帯の製造
方法に係り、特に高耐食性を保持すると同時に表
面疵のない冷延焼鈍酸洗調質（No.2B仕上）鋼帯
を製造する方法に関するものである。 〔従来の技術〕 最近、高Cr−Moを含有するフエライト系ステ
ンレス鋼（スーパーフエライト系ステンレス鋼）
が種々開発されてきており、JISG4305の「冷延
ステンレス鋼板」においてはSUSXM27（26％Cr
−１％Mo）が規格化されている。この他にも26
％Cr−４％Mo鋼、30％Cr−２％Mo鋼、26％Cr
−3.5％Mo−２％Ni鋼等がよく知られている。
これら高Cr−Mo系ステンレス鋼は応力腐食割れ
の心配がなく、耐孔食性、耐隙間腐食性および耐
薬品性に優れていることから、従来のオーステナ
イト系ステンレス鋼に代わつて化学プラントをは
じめとする高耐食性の要望される分野での部材と
して需要が増している。 これらの用途に使用される高Cr−Mo系ステン
レス鋼板は、その製造過程において圧延および焼
鈍を繰り返されながら所定の厚みの製品に製造さ
れる。ところがこの焼鈍の際に生じる酸化スケー
ルは、鋼自体が高耐食性材料であることからも類
推できるように、例えば特開昭59−59899に開示
されているような従来のステンレス鋼板に実施さ
れている酸洗プロセスを適用しても十分に脱スケ
ールできない問題がある。 特にスケール残りの問題は材料の耐食性を減ず
るのみならず、後工程の調質圧延工程ではスケー
ルによる押込、圧着疵を生じ商品価値を著しく低
下させる。 従来、この種のスケール残りの問題に対する対
策としては、酸洗後に研摩工程を追加してスケー
ルを研摩により除去していたがこの方法では、研
摩材料の消耗、材料の歩留り低下等コストアツプ
を余儀なくされていた。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明は、焼鈍酸洗の結果生じるスケール残り
を皆無とすると同時に調質圧延時の表面疵を防止
することのできる高Cr−Mo系ステンレス鋼帯の
製造方法を提供するものである。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明者らは高Cr−Mo系ステンレス鋼の諸特
性を十分に優れたものとすると同時にスケール残
りを生じないようにするため種々の研究を行つて
きた。とくに焼鈍工程では本来の目的である軟化
再結晶を十分に施した上で、後工程の脱スケール
が容易となるようにすることが肝要である。また
酸洗工程では酸の種類、その使用方法を高Cr−
Mo系ステンレス鋼の焼鈍スケール除去に効果的
に適合させることが必要である。本発明はこれら
を実現することのできる方法を見い出し、それら
の知見に基いて完成したものである。 すなわち、本発明は、重量比で、 Ｃ：0.030％以下 Ｎ：0.020％以下 Si：0.50％以下 Mn：0.50％以下 Ｐ：0.030％以下 Ｓ：0.008％以下 Cr：20.0〜35.0％ Ni：3.0％以下 Mo：0.5〜6.0％ を含み、さらにNbあるいはTiの１種または２種
を上記（Ｃ＋Ｎ）％の５倍乃至0.60％、および不
可避的不純物を含有する高Cr−Mo系ステンレス
鋼を、冷間圧延後、焼鈍および酸洗する工程と、
引続き同鋼帯を調質圧延する工程とを包含する高
Cr−Mo系ステンレス鋼帯の製造工程において、 (1) 焼鈍温度を950℃〜1050℃とすること、 (2) 酸洗前処理としての溶融アルカリ塩処理を
400℃〜550℃の範囲で行うこと、 (3) 次いで、酸洗第一工程として下記（）（）
式を満足する条件の硫酸浴中で電流密度を下記
（）式の範囲で板自身をアノード処理後カソ
ード処理を施す電解酸洗を行うこと、 ５≦Ｃ≦50 ……（） 20≦T1≦100 ……（） 0.5≦ｄ≦50 ……（） ここで、 Ｃ：硫酸（H2SO4）の濃度 （Ｗ／Ｖ％） T1：硫酸浴の液温（℃） ｄ：硫酸電解の電流密度（Ａ／ｄm2） (4) 酸洗第二工程として下記（）、（）、（）
式を満足する条件の硝弗酸浴中で浸漬すること 0.01N≦Ｈ≦10N ……（） ５≦（Ｎ＋Ｈ）≦30 ……（） 20≦T2≦80 ……（） ここで、 Ｎ：硝酸（HNO3）の濃度 （Ｗ／Ｖ％） Ｈ：弗酸（HF）の濃度 （Ｗ／Ｖ％） T2：硝弗酸浴の液温（℃） を特徴とする高Cr−Mo系ステンレス鋼帯の製造
方法である。 〔作用〕 本発明における焼鈍処理は材料の軟化再結晶と
脱スケール処理を容易とすることを目的として行
われる。 焼鈍温度を950℃〜1050℃としたのは、950℃未
満の温度では軟化再結晶が不十分なため硬く、加
工性も良くない。また1050℃を超える温度では組
織が粗大粒化して加工面に肌荒れを生じ易く、耐
食性も多少劣化する傾向が認められるからであ
る。第１図、第３図はこのことを具体的に示すグ
ラフであつて、第１図は第１表に示した組成をも
つ26％Cr−４％Mo鋼を冷間圧延により板厚0.8mm
とした後、ガス燃焼雰囲気中で種々の温度で焼鈍
した時の硬度変化および再結晶状態を調べた結果
を示したものである。
方法に係り、特に高耐食性を保持すると同時に表
面疵のない冷延焼鈍酸洗調質（No.2B仕上）鋼帯
を製造する方法に関するものである。 〔従来の技術〕 最近、高Cr−Moを含有するフエライト系ステ
ンレス鋼（スーパーフエライト系ステンレス鋼）
が種々開発されてきており、JISG4305の「冷延
ステンレス鋼板」においてはSUSXM27（26％Cr
−１％Mo）が規格化されている。この他にも26
％Cr−４％Mo鋼、30％Cr−２％Mo鋼、26％Cr
−3.5％Mo−２％Ni鋼等がよく知られている。
これら高Cr−Mo系ステンレス鋼は応力腐食割れ
の心配がなく、耐孔食性、耐隙間腐食性および耐
薬品性に優れていることから、従来のオーステナ
イト系ステンレス鋼に代わつて化学プラントをは
じめとする高耐食性の要望される分野での部材と
して需要が増している。 これらの用途に使用される高Cr−Mo系ステン
レス鋼板は、その製造過程において圧延および焼
鈍を繰り返されながら所定の厚みの製品に製造さ
れる。ところがこの焼鈍の際に生じる酸化スケー
ルは、鋼自体が高耐食性材料であることからも類
推できるように、例えば特開昭59−59899に開示
されているような従来のステンレス鋼板に実施さ
れている酸洗プロセスを適用しても十分に脱スケ
ールできない問題がある。 特にスケール残りの問題は材料の耐食性を減ず
るのみならず、後工程の調質圧延工程ではスケー
ルによる押込、圧着疵を生じ商品価値を著しく低
下させる。 従来、この種のスケール残りの問題に対する対
策としては、酸洗後に研摩工程を追加してスケー
ルを研摩により除去していたがこの方法では、研
摩材料の消耗、材料の歩留り低下等コストアツプ
を余儀なくされていた。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明は、焼鈍酸洗の結果生じるスケール残り
を皆無とすると同時に調質圧延時の表面疵を防止
することのできる高Cr−Mo系ステンレス鋼帯の
製造方法を提供するものである。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明者らは高Cr−Mo系ステンレス鋼の諸特
性を十分に優れたものとすると同時にスケール残
りを生じないようにするため種々の研究を行つて
きた。とくに焼鈍工程では本来の目的である軟化
再結晶を十分に施した上で、後工程の脱スケール
が容易となるようにすることが肝要である。また
酸洗工程では酸の種類、その使用方法を高Cr−
Mo系ステンレス鋼の焼鈍スケール除去に効果的
に適合させることが必要である。本発明はこれら
を実現することのできる方法を見い出し、それら
の知見に基いて完成したものである。 すなわち、本発明は、重量比で、 Ｃ：0.030％以下 Ｎ：0.020％以下 Si：0.50％以下 Mn：0.50％以下 Ｐ：0.030％以下 Ｓ：0.008％以下 Cr：20.0〜35.0％ Ni：3.0％以下 Mo：0.5〜6.0％ を含み、さらにNbあるいはTiの１種または２種
を上記（Ｃ＋Ｎ）％の５倍乃至0.60％、および不
可避的不純物を含有する高Cr−Mo系ステンレス
鋼を、冷間圧延後、焼鈍および酸洗する工程と、
引続き同鋼帯を調質圧延する工程とを包含する高
Cr−Mo系ステンレス鋼帯の製造工程において、 (1) 焼鈍温度を950℃〜1050℃とすること、 (2) 酸洗前処理としての溶融アルカリ塩処理を
400℃〜550℃の範囲で行うこと、 (3) 次いで、酸洗第一工程として下記（）（）
式を満足する条件の硫酸浴中で電流密度を下記
（）式の範囲で板自身をアノード処理後カソ
ード処理を施す電解酸洗を行うこと、 ５≦Ｃ≦50 ……（） 20≦T1≦100 ……（） 0.5≦ｄ≦50 ……（） ここで、 Ｃ：硫酸（H2SO4）の濃度 （Ｗ／Ｖ％） T1：硫酸浴の液温（℃） ｄ：硫酸電解の電流密度（Ａ／ｄm2） (4) 酸洗第二工程として下記（）、（）、（）
式を満足する条件の硝弗酸浴中で浸漬すること 0.01N≦Ｈ≦10N ……（） ５≦（Ｎ＋Ｈ）≦30 ……（） 20≦T2≦80 ……（） ここで、 Ｎ：硝酸（HNO3）の濃度 （Ｗ／Ｖ％） Ｈ：弗酸（HF）の濃度 （Ｗ／Ｖ％） T2：硝弗酸浴の液温（℃） を特徴とする高Cr−Mo系ステンレス鋼帯の製造
方法である。 〔作用〕 本発明における焼鈍処理は材料の軟化再結晶と
脱スケール処理を容易とすることを目的として行
われる。 焼鈍温度を950℃〜1050℃としたのは、950℃未
満の温度では軟化再結晶が不十分なため硬く、加
工性も良くない。また1050℃を超える温度では組
織が粗大粒化して加工面に肌荒れを生じ易く、耐
食性も多少劣化する傾向が認められるからであ
る。第１図、第３図はこのことを具体的に示すグ
ラフであつて、第１図は第１表に示した組成をも
つ26％Cr−４％Mo鋼を冷間圧延により板厚0.8mm
とした後、ガス燃焼雰囲気中で種々の温度で焼鈍
した時の硬度変化および再結晶状態を調べた結果
を示したものである。
【表】
第１図から知られるように、軟化再結晶するた
めには950℃以上の焼鈍温度が必要である。 第２図はコニカルカツプ（CCVmm）試験によ
る加工性と焼鈍温度の関係を調べた結果である。
加工性は軟化再結晶温度の950℃〜1050℃では優
れているが、1050℃を超える温度になると、加工
後表面に肌荒れが認められる。この肌荒れは高温
のためにフエライト粒組織が著しく粒成長するた
めに生起したものと考えられる。要するに、加工
特性上からは必要以上（1050℃超）に高くするこ
とは避けるべきであり、950℃〜1050℃の温度範
囲とする。第３図は耐孔食性と焼鈍温度の関係を
調べた結果である。焼鈍温度が1050℃を越える
と、耐孔食性が多少劣化する傾向が認められる。 第１図、第２図および第３図の結果から焼鈍温
度は材料特性面から950℃〜1050℃の範囲が好適
であることがわかる。 次に、各温度で焼鈍して表面に酸化スケールの
付着した鋼板を第２表に示す種々の脱スケール条
件により脱スケール処理を施した。脱スケール程
度の評価は光顕等ではスケールの判別が困難なた
め、Ｘ線マイクロアナライザによりビーム径
（30μｍ）および分析時間を一定にして表面の酸
素量をカウントすることにより行つた。 つまりスケール残りが著しい程、表面の酸素量
は多く検出される。十分な耐食性を確保すること
ができ、かつ調質圧延での表面疵発生を防止する
ことができる表面酸素量は、70CPS以下である。 第２表には表面酸素量を測定した結果を併せて
示す。この結果から焼鈍温度を1030℃で行い、酸
洗前処理としての溶融アルカリ塩処理を400℃〜
500℃で施した後、硫酸および硝弗酸処理を順次
行つた後、硫酸での電解処理をアノード処理後、
カソード処理した場合に脱スケールが著しく促進
されることが判明した。（No.９、11、12、13、14、
18、19、20、21）。 これらの板は、その後調質圧延を施しても押込
み等の表面疵の発生もなく表面光沢も非常に優れ
ていた。これは硫酸中でのアノード処理によつ
て、まずスケール直下の地鉄が少し溶解されてス
ケールが一部剥離され、続いてカソード処理によ
り部分的にスケール除去された表面が活性化さ
れ、硝弗酸中での脱スケール反応が促進されるた
めではないかと考えられる。No.８、10の例のよう
に硫酸浴中で電解してもカソード処理後アノード
処理を施しても脱スケールは不完全である。 しかし、焼鈍温度が1100℃と高い場合には上述
のような硫酸電解処理を施してもスケール残りが
著しく、焼鈍温度を必要以上に高くすることは脱
スケールを著しく困難なものとすることがわかつ
た。
めには950℃以上の焼鈍温度が必要である。 第２図はコニカルカツプ（CCVmm）試験によ
る加工性と焼鈍温度の関係を調べた結果である。
加工性は軟化再結晶温度の950℃〜1050℃では優
れているが、1050℃を超える温度になると、加工
後表面に肌荒れが認められる。この肌荒れは高温
のためにフエライト粒組織が著しく粒成長するた
めに生起したものと考えられる。要するに、加工
特性上からは必要以上（1050℃超）に高くするこ
とは避けるべきであり、950℃〜1050℃の温度範
囲とする。第３図は耐孔食性と焼鈍温度の関係を
調べた結果である。焼鈍温度が1050℃を越える
と、耐孔食性が多少劣化する傾向が認められる。 第１図、第２図および第３図の結果から焼鈍温
度は材料特性面から950℃〜1050℃の範囲が好適
であることがわかる。 次に、各温度で焼鈍して表面に酸化スケールの
付着した鋼板を第２表に示す種々の脱スケール条
件により脱スケール処理を施した。脱スケール程
度の評価は光顕等ではスケールの判別が困難なた
め、Ｘ線マイクロアナライザによりビーム径
（30μｍ）および分析時間を一定にして表面の酸
素量をカウントすることにより行つた。 つまりスケール残りが著しい程、表面の酸素量
は多く検出される。十分な耐食性を確保すること
ができ、かつ調質圧延での表面疵発生を防止する
ことができる表面酸素量は、70CPS以下である。 第２表には表面酸素量を測定した結果を併せて
示す。この結果から焼鈍温度を1030℃で行い、酸
洗前処理としての溶融アルカリ塩処理を400℃〜
500℃で施した後、硫酸および硝弗酸処理を順次
行つた後、硫酸での電解処理をアノード処理後、
カソード処理した場合に脱スケールが著しく促進
されることが判明した。（No.９、11、12、13、14、
18、19、20、21）。 これらの板は、その後調質圧延を施しても押込
み等の表面疵の発生もなく表面光沢も非常に優れ
ていた。これは硫酸中でのアノード処理によつ
て、まずスケール直下の地鉄が少し溶解されてス
ケールが一部剥離され、続いてカソード処理によ
り部分的にスケール除去された表面が活性化さ
れ、硝弗酸中での脱スケール反応が促進されるた
めではないかと考えられる。No.８、10の例のよう
に硫酸浴中で電解してもカソード処理後アノード
処理を施しても脱スケールは不完全である。 しかし、焼鈍温度が1100℃と高い場合には上述
のような硫酸電解処理を施してもスケール残りが
著しく、焼鈍温度を必要以上に高くすることは脱
スケールを著しく困難なものとすることがわかつ
た。
【表】
第３表に示す組成の高Cr−Mo系ステンレス鋼
の熱延鋼板を冷間圧延して、0.7mm厚の鋼板とし
た。これらの板をLPGを燃焼させた炉において
1000℃で30秒保持後空冷する焼鈍を施した。 次いで第２表のNo.13に示す酸洗条件にて脱スケ
ール処理を程し、その表面をＸ線マイクロアナラ
イザにて酸素分析を行つた所、いずれも61〜
63CPSの範囲内にあり、スケールは十分に除去さ
れ、かつ表面光沢も良好であることが認められ
た。 引続き調質圧延を施した所、スケール残りによ
り押込み、圧着疵の発生も全く生じなかつた。さ
らに調質圧延された板（2B仕上）についてプレ
ス成形加工、溶接性試験および耐食性試験を実施
したところ、No.2B仕上板として十分に適合する
ことを確認した。
の熱延鋼板を冷間圧延して、0.7mm厚の鋼板とし
た。これらの板をLPGを燃焼させた炉において
1000℃で30秒保持後空冷する焼鈍を施した。 次いで第２表のNo.13に示す酸洗条件にて脱スケ
ール処理を程し、その表面をＸ線マイクロアナラ
イザにて酸素分析を行つた所、いずれも61〜
63CPSの範囲内にあり、スケールは十分に除去さ
れ、かつ表面光沢も良好であることが認められ
た。 引続き調質圧延を施した所、スケール残りによ
り押込み、圧着疵の発生も全く生じなかつた。さ
らに調質圧延された板（2B仕上）についてプレ
ス成形加工、溶接性試験および耐食性試験を実施
したところ、No.2B仕上板として十分に適合する
ことを確認した。
本発明によれば、高Cr−Mo系ステンレス鋼帯
の焼鈍酸洗工程で発生していたスケール残りの問
題がなく、かつその後の調質圧延において押込み
疵、圧着疵等の表面疵を生じることなくすぐれた
ステンレス鋼帯を製造することができるようにな
つた。また得られた製品は耐食性および加工性に
優れていることから高耐食性ステンレス鋼として
問題なく実用に供することができ、産業上多大の
利益をもたらす。
の焼鈍酸洗工程で発生していたスケール残りの問
題がなく、かつその後の調質圧延において押込み
疵、圧着疵等の表面疵を生じることなくすぐれた
ステンレス鋼帯を製造することができるようにな
つた。また得られた製品は耐食性および加工性に
優れていることから高耐食性ステンレス鋼として
問題なく実用に供することができ、産業上多大の
利益をもたらす。
第１図は26％Cr−Mo鋼冷延板の焼鈍温度と硬
度の関係を示すグラフ、第２図は同じく焼鈍温度
とコニカルカツプ試験値との関係を示すグラフ、
第３図は同じく焼鈍温度と塩化第二鉄による腐食
減量との関係を示すグラフである。
度の関係を示すグラフ、第２図は同じく焼鈍温度
とコニカルカツプ試験値との関係を示すグラフ、
第３図は同じく焼鈍温度と塩化第二鉄による腐食
減量との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比で、 Ｃ：0.030％以下 Ｎ：0.020％以下 Si：0.50％以下 Mn：0.50％以下 Ｐ：0.030％以下 Ｓ：0.008％以下 Cr：20.0〜35.0％ Ni：3.0％以下 Mo：0.5〜6.0％ を含み、さらにNbあるいはTiの１種または２種
を上記（Ｃ＋Ｎ）％の５倍乃至0.60％および不可
避的不純物を含有する高Cr−Mo系ステンレス鋼
を、冷間圧延後、焼鈍および酸洗する工程と、引
続き当該鋼帯を調質圧延する工程とを包含する高
Cr−Mo系ステンレス鋼帯の製造工程において、
焼鈍温度を950℃〜1050℃とし、酸洗前処理とし
ての溶融アルカリ塩処理を400℃〜550℃の範囲で
行い、次いで、酸洗第一工程として下記（）
（）式を満足する条件の硫酸浴中で電流密度を
下記（）式の範囲で板自身をアノード処理後カ
ソード処理を施す電解酸洗を行い、次に酸洗同第
二工程として下記（）（）（）式を満足する
条件の硝弗酸浴中で浸漬することを特徴とする高
Cr−Mo系ステンレス鋼帯の製造方法。 記 ５≦Ｃ≦50 ……（） 20≦T1≦100 ……（） 0.5≦ｄ≦50 ……（） 0.01N≦Ｈ≦10N ……（） ５≦（Ｎ＋Ｈ）≦30 ……（） 20≦T2≦80 ……（） ここで、 Ｃ：硫酸（H2SO4）の濃度 （Ｗ／Ｖ％） T1：硫酸浴の液温（℃） ｄ：硫酸電解の電流密度（Ａ／ｄm2） Ｎ：硝酸（HNO3）の濃度 （Ｗ／Ｖ％） Ｈ：弗酸（HF）の濃度（Ｗ／Ｖ％） T2：硝弗酸浴の液温（℃）。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6531286A JPS62222100A (ja) | 1986-03-24 | 1986-03-24 | 高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6531286A JPS62222100A (ja) | 1986-03-24 | 1986-03-24 | 高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62222100A JPS62222100A (ja) | 1987-09-30 |
| JPH0558080B2 true JPH0558080B2 (ja) | 1993-08-25 |
Family
ID=13283260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6531286A Granted JPS62222100A (ja) | 1986-03-24 | 1986-03-24 | 高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62222100A (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4134976C2 (de) * | 1991-10-23 | 1996-04-18 | Hueck Eduard Gmbh Co Kg | In einem Säurebad zur galvanischen Strukturgebung behandeltes, mit einer Schweißnaht versehenes Stahlband, sowie ein Verfahren zur Herstellung dieses Stahlbandes |
| IT1302202B1 (it) | 1998-09-11 | 2000-07-31 | Henkel Kgaa | Processo di decapaggio elettrolitico con soluzioni esenti da acidonitrico. |
| KR20020051269A (ko) * | 2000-12-22 | 2002-06-28 | 이구택 | 표면 색상이 균일한 고크롬 스테인레스 강판의 소둔산세방법 |
| KR100467721B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2005-01-24 | 주식회사 포스코 | 냉연강판의 산세처리장치 |
| KR100550291B1 (ko) * | 2001-11-13 | 2006-02-08 | 주식회사 포스코 | 고크롬 페라이트계 스테인레스 강판의 연속 소둔 산세 방법 |
| KR100576044B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-05-03 | 주식회사 포스코 | 스테인리스강의 전해 산세방법 |
| KR101703464B1 (ko) | 2013-03-29 | 2017-02-06 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 브레이징성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판, 열 교환기, 열 교환기용 페라이트계 스테인리스 강판, 페라이트계 스테인리스강, 연료 공급계 부재용 페라이트계 스테인리스강 및 연료 공급계 부품 |
| KR102546880B1 (ko) * | 2020-12-02 | 2023-06-26 | 주식회사 포스코 | 고 전도성 황산용액을 이용한 스테인리스강 전해 산세방법 |
-
1986
- 1986-03-24 JP JP6531286A patent/JPS62222100A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62222100A (ja) | 1987-09-30 |
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