JPH055810A - 光方向性結合器 - Google Patents
光方向性結合器Info
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- JPH055810A JPH055810A JP15693791A JP15693791A JPH055810A JP H055810 A JPH055810 A JP H055810A JP 15693791 A JP15693791 A JP 15693791A JP 15693791 A JP15693791 A JP 15693791A JP H055810 A JPH055810 A JP H055810A
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- waveguide
- signal light
- directional coupler
- optical directional
- waveguides
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 展開導波路部における信号光の散乱損失を従
来のものよりも大幅に少なくすることにより、挿入損失
を小さくすることが可能な光方向性結合器を提供する。 【構成】 基板上に形成された結合導波路部１６と、こ
れら結合導波路部１６の両側にそれぞれ接続する展開導
波路部１７,１８と、一方側の展開導波路部１７に接続
し且つ信号光が導入される入力導波路部１９と、他方の
展開導波路部１８に接続し且つ信号光を送り出す出力導
波路部２０とを具えた光方向性結合器１５において、展
開導波路部を複数の直線状をなす導波路を接続すること
により形成し、信号光の波長をλ、０以上の整数をｋ、
導波路を構成するコアの屈折率をｎ 1、このコアを囲む
クラッドの屈折率をｎ2とした時、これら各直線状をな
す導波路の長さをほぼλ・(２ｋ＋１)／(ｎ1−ｎ2）に
設定したものである。
来のものよりも大幅に少なくすることにより、挿入損失
を小さくすることが可能な光方向性結合器を提供する。 【構成】 基板上に形成された結合導波路部１６と、こ
れら結合導波路部１６の両側にそれぞれ接続する展開導
波路部１７,１８と、一方側の展開導波路部１７に接続
し且つ信号光が導入される入力導波路部１９と、他方の
展開導波路部１８に接続し且つ信号光を送り出す出力導
波路部２０とを具えた光方向性結合器１５において、展
開導波路部を複数の直線状をなす導波路を接続すること
により形成し、信号光の波長をλ、０以上の整数をｋ、
導波路を構成するコアの屈折率をｎ 1、このコアを囲む
クラッドの屈折率をｎ2とした時、これら各直線状をな
す導波路の長さをほぼλ・(２ｋ＋１)／(ｎ1−ｎ2）に
設定したものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、結合導波路部の両側に
接続する展開導波路部の挿入損失を従来のものより低減
させることが可能な光方向性結合器に関する。
接続する展開導波路部の挿入損失を従来のものより低減
させることが可能な光方向性結合器に関する。
【０００２】
【従来の技術】光方向性結合器は、光回路における基本
構成要素の一つとして必要不可欠なものである。
構成要素の一つとして必要不可欠なものである。
【０００３】かかる従来の光方向性結合器の概略構造を
表す図９及びそのＸ−Ｘ矢視断面構造を表す図２に示す
ように、基板１上に形成された二層のクラッド２,３の
間には、一定間隔Ｇを以て平行に延びる一対の結合導波
路部４と、これら結合導波路部４の両側にそれぞれ接続
し且つ曲率半径がＲの展開導波路部５,６と、一方側の
展開導波路部５に接続し且つ信号光が導入される入力導
波路部７と、他方の展開導波路部６に接続し且つ信号光
を送り出す出力導波路部８とを構成する幅Ｗのコア９が
形成されている。
表す図９及びそのＸ−Ｘ矢視断面構造を表す図２に示す
ように、基板１上に形成された二層のクラッド２,３の
間には、一定間隔Ｇを以て平行に延びる一対の結合導波
路部４と、これら結合導波路部４の両側にそれぞれ接続
し且つ曲率半径がＲの展開導波路部５,６と、一方側の
展開導波路部５に接続し且つ信号光が導入される入力導
波路部７と、他方の展開導波路部６に接続し且つ信号光
を送り出す出力導波路部８とを構成する幅Ｗのコア９が
形成されている。
【０００４】このような光方向性結合器は、特開昭５８
−１０５１１１号公報等に開示された方法にて製造する
ことができる。即ち、その製造手順の一例を表す図１１
〜図１５に示すように、四塩化硅素(SiCl4)や四塩化ゲ
ルマニウム(GeCl4),四塩化チタン(TiCl4),三塩化ホスホ
リル(POCl3),三塩化硼素(BCl3)等を出発材料として、シ
リコン等の基板１上に第一のクラッド層２、コア層１０
を順次堆積させ、次いでエッチング加工によりコア９以
外のコア層３を除去し、信号光が伝搬する導波路部４〜
８を形成した後、この上に第二のクラッド層３を堆積さ
せるのである。
−１０５１１１号公報等に開示された方法にて製造する
ことができる。即ち、その製造手順の一例を表す図１１
〜図１５に示すように、四塩化硅素(SiCl4)や四塩化ゲ
ルマニウム(GeCl4),四塩化チタン(TiCl4),三塩化ホスホ
リル(POCl3),三塩化硼素(BCl3)等を出発材料として、シ
リコン等の基板１上に第一のクラッド層２、コア層１０
を順次堆積させ、次いでエッチング加工によりコア９以
外のコア層３を除去し、信号光が伝搬する導波路部４〜
８を形成した後、この上に第二のクラッド層３を堆積さ
せるのである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来、図９に示す如き
光方向性結合器の損失（以下、これを挿入損失と呼称す
る）を低減させるためには、展開導波路部５,６の円弧
の曲率半径Ｒを大きく設定し、この展開導波路部５,６
における信号光の散乱損失を最小限に抑える必要があ
る。
光方向性結合器の損失（以下、これを挿入損失と呼称す
る）を低減させるためには、展開導波路部５,６の円弧
の曲率半径Ｒを大きく設定し、この展開導波路部５,６
における信号光の散乱損失を最小限に抑える必要があ
る。
【０００６】しかし、光方向性結合器が組み込まれた光
回路の寸法は、現実問題としてその基板の大きさによっ
て制約を受けるため、展開導波路部５,６の円弧の曲率
半径Ｒとして大きな曲率半径を適用することには限界が
あった。
回路の寸法は、現実問題としてその基板の大きさによっ
て制約を受けるため、展開導波路部５,６の円弧の曲率
半径Ｒとして大きな曲率半径を適用することには限界が
あった。
【０００７】又、光スイッチ等のような多数の光方向性
結合器によって構成された光回路では、展開導波路部
５,６の円弧の曲率半径Ｒを余り大きく設定することが
根本的に不可能なため、必然的に挿入損失が大きくなる
という問題があった。
結合器によって構成された光回路では、展開導波路部
５,６の円弧の曲率半径Ｒを余り大きく設定することが
根本的に不可能なため、必然的に挿入損失が大きくなる
という問題があった。
【０００８】
【発明の目的】本発明は、展開導波路部における信号光
の散乱損失を従来のものよりも大幅に少なくすることに
より、挿入損失を小さくすることが可能な光方向性結合
器を提供することを目的とする。
の散乱損失を従来のものよりも大幅に少なくすることに
より、挿入損失を小さくすることが可能な光方向性結合
器を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明による光方向性結
合器は、基板上に形成された結合導波路部と、これら結
合導波路部の両側にそれぞれ接続する展開導波路部と、
一方側の展開導波路部に接続し且つ信号光が導入される
入力導波路部と、他方の前記展開導波路部に接続し且つ
前記信号光を送り出す出力導波路部とを具えた光方向性
結合器において、前記展開導波路部は複数の直線状をな
す導波路を接続することにより形成され、これら各直線
状をなす導波路の長さがほぼλ・(２ｋ＋１)／(ｎ1−ｎ
2）であることを特徴とするものである。
合器は、基板上に形成された結合導波路部と、これら結
合導波路部の両側にそれぞれ接続する展開導波路部と、
一方側の展開導波路部に接続し且つ信号光が導入される
入力導波路部と、他方の前記展開導波路部に接続し且つ
前記信号光を送り出す出力導波路部とを具えた光方向性
結合器において、前記展開導波路部は複数の直線状をな
す導波路を接続することにより形成され、これら各直線
状をなす導波路の長さがほぼλ・(２ｋ＋１)／(ｎ1−ｎ
2）であることを特徴とするものである。
【００１０】但し、λは前記信号光の波長、ｋは０以上
の整数、ｎ1は前記導波路を構成するコアの屈折率、ｎ2
はこのコアを囲むクラッドの屈折率である。
の整数、ｎ1は前記導波路を構成するコアの屈折率、ｎ2
はこのコアを囲むクラッドの屈折率である。
【００１１】
【作用】本構成の原理を表す図５に示すように、展開導
波路部の一部を構成する直線上をなす導波路１１の第一
の接続部分１２を信号光Ｓが通過する場合、この信号光
Ｓの導波モードの波面が放射モードと結合するため、信
号光Ｓの伝播方向に対して導波モードの波面は周期的に
左右に傾くこととなる。
波路部の一部を構成する直線上をなす導波路１１の第一
の接続部分１２を信号光Ｓが通過する場合、この信号光
Ｓの導波モードの波面が放射モードと結合するため、信
号光Ｓの伝播方向に対して導波モードの波面は周期的に
左右に傾くこととなる。
【００１２】この結果、直線上をなす導波路１１の第二
の接続部分１３をこの信号光Ｓが通過する際、次の直線
上をなす導波路１４の傾きと導波モードの波面の傾きと
が一致した時に散乱損失が低下する。逆に、この導波路
１４の傾きと導波モードの波面の傾きとが反対の時には
散乱損失は最大となる。
の接続部分１３をこの信号光Ｓが通過する際、次の直線
上をなす導波路１４の傾きと導波モードの波面の傾きと
が一致した時に散乱損失が低下する。逆に、この導波路
１４の傾きと導波モードの波面の傾きとが反対の時には
散乱損失は最大となる。
【００１３】即ち、これら直線状をなす導波路１１,１
４の折曲角θを０.２°に設定すると共に信号光の波長
が１.５５マイクロメートルの場合における各導波路１
１,１４の長さＬとこれらの散乱損失との関係を表す図
６に示すように、直線状をなす導波路の散乱損失はその
長さに対して周期的に増減を繰返し、散乱損失を最小に
し得る最適な長さの直線状をなす導波路が存在すること
が判る。
４の折曲角θを０.２°に設定すると共に信号光の波長
が１.５５マイクロメートルの場合における各導波路１
１,１４の長さＬとこれらの散乱損失との関係を表す図
６に示すように、直線状をなす導波路の散乱損失はその
長さに対して周期的に増減を繰返し、散乱損失を最小に
し得る最適な長さの直線状をなす導波路が存在すること
が判る。
【００１４】このような直線状をなす導波路の長さＬ
は、導波モードと放射モードとの結合長に等しく、λ／
(ｎ1−ｎ2）となる。
は、導波モードと放射モードとの結合長に等しく、λ／
(ｎ1−ｎ2）となる。
【００１５】
【実施例】本発明による光方向性結合器の一実施例を表
す図１及びその展開導波路部の部分を拡大した図２に示
すように、本実施例の光方向性結合器１５は、結合導波
路部１６と、これら結合導波路部１６の両側にそれぞれ
接続する展開導波路部１７,１８と、一方側の展開導波
路部１７に接続し且つ信号光が導入される入力導波路部
１９と、他方の展開導波路部１８に接続し且つ信号光を
送り出す出力導波路部２０とを具えたものである。
す図１及びその展開導波路部の部分を拡大した図２に示
すように、本実施例の光方向性結合器１５は、結合導波
路部１６と、これら結合導波路部１６の両側にそれぞれ
接続する展開導波路部１７,１８と、一方側の展開導波
路部１７に接続し且つ信号光が導入される入力導波路部
１９と、他方の展開導波路部１８に接続し且つ信号光を
送り出す出力導波路部２０とを具えたものである。
【００１６】ここで、展開導波路部１７,１８は基本的
に同一構成を有しており、本実施例ではそれぞれ三本の
直線状をなす導波路２１,２２,２３を接続することによ
って構成されている。この展開導波路部１７,１８をそ
れぞれ構成する三本の直線状をなす導波路２１,２２,２
３の折曲角をそれぞれθ1,θ2,θ3と表し、これら導波
路２１,２２,２３の長さをそれぞれＬ1,Ｌ2,Ｌ3と表
す。又、信号光の波長をλ、ｎ1は導波路を構成するコ
アの屈折率をｎ1、このコアを囲むクラッドの屈折率を
ｎ2と表す。
に同一構成を有しており、本実施例ではそれぞれ三本の
直線状をなす導波路２１,２２,２３を接続することによ
って構成されている。この展開導波路部１７,１８をそ
れぞれ構成する三本の直線状をなす導波路２１,２２,２
３の折曲角をそれぞれθ1,θ2,θ3と表し、これら導波
路２１,２２,２３の長さをそれぞれＬ1,Ｌ2,Ｌ3と表
す。又、信号光の波長をλ、ｎ1は導波路を構成するコ
アの屈折率をｎ1、このコアを囲むクラッドの屈折率を
ｎ2と表す。
【００１７】この時、展開導波路部１７,１８を構成す
る三本の導波路２１,２２,２３の長さＬ1,Ｌ2,Ｌ3が、
それぞれほぼλ・(２ｋ＋１)／(ｎ1−ｎ2）に設定され
ている。但し、ｋは０以上の整数である。例えば、コア
及びクラッドとしてガラス製のものを考えた場合、これ
らの屈折率は１.４前後であり、λはマイクロメートル
の単位であることから、各導波路２１,２２,２３の長さ
Ｌ1,Ｌ2,Ｌ3の最小値はは数百マイクロメートル程度と
なる。
る三本の導波路２１,２２,２３の長さＬ1,Ｌ2,Ｌ3が、
それぞれほぼλ・(２ｋ＋１)／(ｎ1−ｎ2）に設定され
ている。但し、ｋは０以上の整数である。例えば、コア
及びクラッドとしてガラス製のものを考えた場合、これ
らの屈折率は１.４前後であり、λはマイクロメートル
の単位であることから、各導波路２１,２２,２３の長さ
Ｌ1,Ｌ2,Ｌ3の最小値はは数百マイクロメートル程度と
なる。
【００１８】このような構造による展開導波路部を構成
する直線状をなす導波路の長さＬと光方向性結合器の挿
入損失との関係を表す図３に示すように、挿入損失を最
小にし得る導波路の最適な長さは、信号光の波長が実線
で表す１.５５マイクロメートルの場合及び破線で表す
１.３マイクロメートルの場合、何れの場合も３００マ
イクロメートル前後であり、この時の挿入損失は０.０
１デシベル（以下、dBと記述する）程度に抑えることが
できる。この挿入損失の値は、展開導波路部を曲率半径
が５０ミリメートルの円弧状に形成した従来の光方向性
結合器の一般的な挿入損失である０.１dBと比較すると
非常に小さく、本発明が優れた効果を有することの証明
でもある。
する直線状をなす導波路の長さＬと光方向性結合器の挿
入損失との関係を表す図３に示すように、挿入損失を最
小にし得る導波路の最適な長さは、信号光の波長が実線
で表す１.５５マイクロメートルの場合及び破線で表す
１.３マイクロメートルの場合、何れの場合も３００マ
イクロメートル前後であり、この時の挿入損失は０.０
１デシベル（以下、dBと記述する）程度に抑えることが
できる。この挿入損失の値は、展開導波路部を曲率半径
が５０ミリメートルの円弧状に形成した従来の光方向性
結合器の一般的な挿入損失である０.１dBと比較すると
非常に小さく、本発明が優れた効果を有することの証明
でもある。
【００１９】なお、本発明による光方向性結合器の挿入
損失を従来の光方向性結合器の一般的な挿入損失である
０.１dB程度に抑えるためには、その導波路の長さを２
００〜３３０マイクロメートル程度の範囲に収めると良
いことが判る。
損失を従来の光方向性結合器の一般的な挿入損失である
０.１dB程度に抑えるためには、その導波路の長さを２
００〜３３０マイクロメートル程度の範囲に収めると良
いことが判る。
【００２０】一方、導波路２２の折曲角θ2と最適な直
線状をなす導波路の長さを選択した場合の光方向性結合
器の挿入損失との関係を表す図４に示すように、一つの
光方向性結合器１段当りの挿入損失を０.０５dBに抑え
るためには折曲角θ2を１.０°以下にする必要がある。
この場合、信号光の波長は１.５５マイクロメートルで
あり、導波路２１,２３の長さＬ1,Ｌ3を等しく設定する
と共にこれらの折曲角θ1,θ3をそれぞれ導波路２２の
折曲角θ2の半分に設定している。又、比屈折率差100・
(ｎ1−ｎ2)／ｎ1が０.３２％で一辺が８マイクロメート
ルに設定された正方形の断面を有するコアを有する光方
向性結合器を使用した。
線状をなす導波路の長さを選択した場合の光方向性結合
器の挿入損失との関係を表す図４に示すように、一つの
光方向性結合器１段当りの挿入損失を０.０５dBに抑え
るためには折曲角θ2を１.０°以下にする必要がある。
この場合、信号光の波長は１.５５マイクロメートルで
あり、導波路２１,２３の長さＬ1,Ｌ3を等しく設定する
と共にこれらの折曲角θ1,θ3をそれぞれ導波路２２の
折曲角θ2の半分に設定している。又、比屈折率差100・
(ｎ1−ｎ2)／ｎ1が０.３２％で一辺が８マイクロメート
ルに設定された正方形の断面を有するコアを有する光方
向性結合器を使用した。
【００２１】このような合計八つの光方向性結合器を直
列に多段連結した構造の図７に示す如き光回路２４を以
下に説明するような手順で製作し、各光方向性結合器１
５の展開導波路部を構成する図２に示す導波路２１,２
３の折曲角θ1,θ3を０.４°に設定すると共にその長さ
Ｌ1,Ｌ3を３００マイクロメートルに設定し、更に導波
路２２の長さＬ2を４５０マイクロメートルに設定し
た。
列に多段連結した構造の図７に示す如き光回路２４を以
下に説明するような手順で製作し、各光方向性結合器１
５の展開導波路部を構成する図２に示す導波路２１,２
３の折曲角θ1,θ3を０.４°に設定すると共にその長さ
Ｌ1,Ｌ3を３００マイクロメートルに設定し、更に導波
路２２の長さＬ2を４５０マイクロメートルに設定し
た。
【００２２】直径が３インチで厚さが７００マイクロメ
ートルのシリコン基板上に火炎加水分解法によって多孔
質ガラス膜を堆積させる。この場合、まず第一のクラッ
ド層として組成が二酸化硅素(SiO2)−五酸化二燐(P2O5)
−三酸化二硼素(B2O3)の多孔質ガラス膜を堆積させ、次
いでコア層として二酸化硅素−二酸化ゲルマニウム(GeO
2)−五酸化二燐−三酸化二硼素の多孔質ガラスを堆積さ
せた。そして、これを１３９０℃のヘリウム(He)と酸素
(O2)との混合雰囲気中で脱水焼結処理を２時間行った
後、反応性イオンエッチング法により図７に示す如き導
波路パターンを形成し、このコアを覆うように第二のク
ラッド層を形成した。
ートルのシリコン基板上に火炎加水分解法によって多孔
質ガラス膜を堆積させる。この場合、まず第一のクラッ
ド層として組成が二酸化硅素(SiO2)−五酸化二燐(P2O5)
−三酸化二硼素(B2O3)の多孔質ガラス膜を堆積させ、次
いでコア層として二酸化硅素−二酸化ゲルマニウム(GeO
2)−五酸化二燐−三酸化二硼素の多孔質ガラスを堆積さ
せた。そして、これを１３９０℃のヘリウム(He)と酸素
(O2)との混合雰囲気中で脱水焼結処理を２時間行った
後、反応性イオンエッチング法により図７に示す如き導
波路パターンを形成し、このコアを覆うように第二のク
ラッド層を形成した。
【００２３】このようにして得られた光回路２４の挿入
損失は、この光回路２４全体で従来構造の場合の１.２
０dBに対して０.６４dBと低減でき、一つ当りの光方向
性結合器１５の挿入損失を０.０８dBと非常に低損失に
することができた。
損失は、この光回路２４全体で従来構造の場合の１.２
０dBに対して０.６４dBと低減でき、一つ当りの光方向
性結合器１５の挿入損失を０.０８dBと非常に低損失に
することができた。
【００２４】本発明は上述した光回路２４に限らず、例
えば非対称形のマッハツェンダー光干渉計等に応用する
ことも可能であり、このような本発明の別な一実施例の
平面形状を表す図８に示すように、非対称マッハツェン
ダー型光干渉計２５の展開導波路部２６を複数の直線状
をなす導波路を接続することにより形成し、これら各導
波路の長さを本発明で特定した値に収めることにより、
この非対称マッハツェンダー型光干渉計の挿入損失を低
減できる。
えば非対称形のマッハツェンダー光干渉計等に応用する
ことも可能であり、このような本発明の別な一実施例の
平面形状を表す図８に示すように、非対称マッハツェン
ダー型光干渉計２５の展開導波路部２６を複数の直線状
をなす導波路を接続することにより形成し、これら各導
波路の長さを本発明で特定した値に収めることにより、
この非対称マッハツェンダー型光干渉計の挿入損失を低
減できる。
【００２５】なお、図１〜図８に示す実施例では一つの
展開導波路部を三本の直線状をなす導波路にて構成した
が、四本以上の直線状をなす導波路にて構成することも
可能である。又、これらの実施例はすべて石英系ガラス
を用いた導波路として説明したが、半導体等で構成した
他の導波路に対しても適用することができる。同様に、
チタン(Ti)を拡散したチタン拡散ニオブ酸リチウム(LiN
bO3)導波路やプロトン交換導波路、或いはイオン交換導
波路のような屈折率分布が一定ではない分布関数となっ
た導波路であっても、当然応用することができる。
展開導波路部を三本の直線状をなす導波路にて構成した
が、四本以上の直線状をなす導波路にて構成することも
可能である。又、これらの実施例はすべて石英系ガラス
を用いた導波路として説明したが、半導体等で構成した
他の導波路に対しても適用することができる。同様に、
チタン(Ti)を拡散したチタン拡散ニオブ酸リチウム(LiN
bO3)導波路やプロトン交換導波路、或いはイオン交換導
波路のような屈折率分布が一定ではない分布関数となっ
た導波路であっても、当然応用することができる。
【００２６】
【発明の効果】本発明の光方向性結合器によると、展開
導波路部を複数の直線状をなす導波路を接続することに
より形成し、且つこれら各直線状をなす導波路の長さを
ほぼλ・(２ｋ＋１)／(ｎ1−ｎ2）となるように設定し
たので、この展開導波路部での散乱損失を従来のものよ
りも大幅に低減させることが可能となった。この結果、
挿入損失が少なく特性の良好な光方向性結合器を提供す
ることができ、この光方向性結合器の集積化の問題を改
善することが期待できる。
導波路部を複数の直線状をなす導波路を接続することに
より形成し、且つこれら各直線状をなす導波路の長さを
ほぼλ・(２ｋ＋１)／(ｎ1−ｎ2）となるように設定し
たので、この展開導波路部での散乱損失を従来のものよ
りも大幅に低減させることが可能となった。この結果、
挿入損失が少なく特性の良好な光方向性結合器を提供す
ることができ、この光方向性結合器の集積化の問題を改
善することが期待できる。
【図１】本発明による光方向性結合器の一実施例の外観
を表す平面図である。
を表す平面図である。
【図２】その展開導波路部の部分を抽出した拡大図であ
る。
る。
【図３】本実施例の直線状をなす導波路の長さと挿入損
失との関係を表すグラフである。
失との関係を表すグラフである。
【図４】本発明による直線状をなす導波路の屈曲角と挿
入損失との関係を表すグラフである。
入損失との関係を表すグラフである。
【図５】本発明の原理を表す導波モードの概念図であ
る。
る。
【図６】その直線状をなす導波路の長さと挿入損失との
関係を表すグラフである。
関係を表すグラフである。
【図７】本発明による光方向性結合器を直列に組み合わ
せた光回路の一の外観を表す破断平面図である。
せた光回路の一の外観を表す破断平面図である。
【図８】本発明による光方向性結合器を非対称マッハツ
ェンダー型光干渉計に応用した別な一実施例の外観を表
す平面図である。
ェンダー型光干渉計に応用した別な一実施例の外観を表
す平面図である。
【図９】従来の光方向性導波路の一例を表す平面図であ
る。
る。
【図１０】そのＸ−Ｘ矢視断面図である。
【図１１】図１２〜図１５と共に本発明の対象となった
光方向性結合器の製造工程の一例を表す断面図である。
光方向性結合器の製造工程の一例を表す断面図である。
【図１２】図１１及び図１３〜図１５と共に本発明の対
象となった光方向性結合器の製造工程の一例を表す断面
図である。
象となった光方向性結合器の製造工程の一例を表す断面
図である。
【図１３】図１１,図１２及び図１４,図１５と共に本発
明の対象となった光方向性結合器の製造工程の一例を表
す断面図である。
明の対象となった光方向性結合器の製造工程の一例を表
す断面図である。
【図１４】図１１〜図１３及び図１５と共に本発明の対
象となった光方向性結合器の製造工程の一例を表す断面
図である。
象となった光方向性結合器の製造工程の一例を表す断面
図である。
【図１５】図１１〜図１４と共に本発明の対象となった
光方向性結合器の製造工程の一例を表す断面図である。
光方向性結合器の製造工程の一例を表す断面図である。
１１,１４,２１,２２,２３は導波路、１２,１３はは接
続部分、１５は光方向性結合器、１６は結合導波路部、
１７,１８,２６は展開導波路部、１９は入力導波路部、
２０は出力導波路部、２４は光回路、２５は非対称マッ
ハツェンダー型光干渉計、ｋは０以上の整数、Ｌ,Ｌ1〜
Ｌ3は導波路の長さ、ｎ1はコアの屈折率、ｎ2はクラッ
ドの屈折率、Ｓは信号光、λは信号光の波長、θ1〜θ3
は導波路の折曲角である。
続部分、１５は光方向性結合器、１６は結合導波路部、
１７,１８,２６は展開導波路部、１９は入力導波路部、
２０は出力導波路部、２４は光回路、２５は非対称マッ
ハツェンダー型光干渉計、ｋは０以上の整数、Ｌ,Ｌ1〜
Ｌ3は導波路の長さ、ｎ1はコアの屈折率、ｎ2はクラッ
ドの屈折率、Ｓは信号光、λは信号光の波長、θ1〜θ3
は導波路の折曲角である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 基板上に形成された結合導波路部と、こ
れら結合導波路部の両側にそれぞれ接続する展開導波路
部と、一方側の展開導波路部に接続し且つ信号光が導入
される入力導波路部と、他方の前記展開導波路部に接続
し且つ前記信号光を送り出す出力導波路部とを具えた光
方向性結合器において、前記展開導波路部は複数の直線
状をなす導波路を接続することにより形成され、これら
各直線状をなす導波路の長さがほぼλ・(２ｋ＋１)／
(ｎ1−ｎ2）であることを特徴とする光方向性結合器。
但し、λは前記信号光の波長、ｋは０以上の整数、ｎ1
は前記導波路を構成するコアの屈折率、ｎ2はこのコア
を囲むクラッドの屈折率である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15693791A JPH055810A (ja) | 1991-06-27 | 1991-06-27 | 光方向性結合器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15693791A JPH055810A (ja) | 1991-06-27 | 1991-06-27 | 光方向性結合器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH055810A true JPH055810A (ja) | 1993-01-14 |
Family
ID=15638610
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15693791A Withdrawn JPH055810A (ja) | 1991-06-27 | 1991-06-27 | 光方向性結合器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH055810A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111913253A (zh) * | 2020-08-21 | 2020-11-10 | 上海鸿辉光通科技股份有限公司 | 基于平面光波导的两通道波分复用或解复用的光器件 |
-
1991
- 1991-06-27 JP JP15693791A patent/JPH055810A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111913253A (zh) * | 2020-08-21 | 2020-11-10 | 上海鸿辉光通科技股份有限公司 | 基于平面光波导的两通道波分复用或解复用的光器件 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980903 |