JPH0559183B2 - - Google Patents
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- JPH0559183B2 JPH0559183B2 JP19257389A JP19257389A JPH0559183B2 JP H0559183 B2 JPH0559183 B2 JP H0559183B2 JP 19257389 A JP19257389 A JP 19257389A JP 19257389 A JP19257389 A JP 19257389A JP H0559183 B2 JPH0559183 B2 JP H0559183B2
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- Japan
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- transformer
- strip
- heating
- width
- strip material
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は走行する帯材を各種目的で所定温度ま
で通電加熱する装置における帯材通電加熱用リン
グトランス、詳しくは各種寸法や各種材質の帯材
に対応して可及的に巾方向均一加熱可能な汎用性
のある帯材通電加熱用リングトランスに関する。 （従来の技術） 本願共同出願人中の一方出願人は、新規技術思
想に立脚した走行材の通電加熱装置を創出し、線
材を対象とする発明は特願昭61−272798号（特開
昭63−128125号）をもつて、また帯材を対象とす
る発明は特願昭62−300127号をもつて出願してい
る。両出願発明は、例えば帯材を対象する装置を
示す第１図ａおよびｂに従つて説明すれば、当該
通電加熱装置１００は送り通路Ｌが環状鉄心１１
の環内を貫通するトランス１０、当該トランス１
０の両端に近接配置されて送り通路上の帯材Ｓに
接触する例えば対ロールａ，ｂからなるロール電
極２１，２２、および当該両ロール電極２１，２
２間を例えば摺動子Ｂを介して電気的に接続する
導電材３，３から構成され、両ロール電極２１，
２２間にある走行中の被加熱帯材Ｓの抵抗Ｒ１と
導電材３の抵抗Ｒ２との関係をＲ１＞＞Ｒ２に設
定し、トランス１０の一次巻線１２への給電によ
り上記両ロール電極２１，２２間を走行中の帯材
Ｓに導電材３，３を帰線とする二次電流を誘起さ
せて加熱することを要旨とする。 （従来技術に存する問題点） ところで、当該通電加熱装置１００は、線材を
加熱対象とする場合には何等問題を生じないが、
帯材を加熱対象とする場合には、実施にあたり、
巾方向を如何に均一加熱するかの問題が浮かび上
がつてきた。また、たとえ被加熱帯材の巾、板
厚、材質により定まる透磁率等に対応した均一加
熱が得られる所定構成としても、均一加熱が得ら
れる帯材の寸法範囲は限定され、かつ帯材の材質
が異なると、寸法が同じであつても均一加熱が得
らない。これがため、異なる材質、寸法の帯材に
それぞれ対応した多数のトランスを準備する必要
があり、設備費が嵩むという問題点が指摘され
た。 （発明の目的） 本発明は特願昭62−300127号出願発明である帯
材通電加熱装置発明が抱える上述の問題点を解消
するためになされたもので、各種寸法や各種材質
の帯材に対応して可及的に巾方向均一加熱可能な
汎用性のある帯材通電加熱用リングトランスを提
供することを目的とする。 （発明の構成） 本発明の要旨は、帯材の板厚方向に対応するト
ランス内法寸法を少なくとも100mm以上に構成し
てなることを特徴とする帯材通電加熱用リングト
ランスにある。 （実施例） 本発明を第２図に従つて以下に詳述する。 図における各記号は本発明に関する帯材Ｓおよ
びトランス１０の鉄心１１と一次巻線１２の各部
寸法である。 Sw：帯材の巾 St：帯材の板厚 Ww：帯材巾方向に対応する鉄心内法寸法 ＝以下環内巾と称する Wh：帯材板厚方向に対応する鉄心内法寸法 ＝以下環内高さと称する Cw：一次巻線の巻巾 尚、一次巻線を構成る導線は細くて巻回厚さが
薄く、加熱への影響は殆どないので、無視する。 而して、本発明は環内高さWhを他の寸法、即
ちSw，St，WwおよびCwの寸法如何に拘らず、
少なくとも100mm以上とするにある。 （発明の作用） 本発明は、材質や巾および板厚が異なる各種の
帯材それぞれに対し、一次巻線からの漏れ磁束の
影響を薄め、帯材巾方向の均一加熱を助長する作
用がある。 （発明完成に至るまでの経過） 本発明は、通電加熱時の電流密度解析、熱伝導
解析ならびに実機を用いた実験を経て完成され
た。 (1) 通電加熱時の電流密度解析： 通電加熱時にトランス１０により帯材Ｓに誘起
される電流の密度分布が、帯材Ｓの巾Sw、板厚
St、一次巻線１２の巻巾Cw，およびトランス１
０の内法寸法（環内巾Wwと高さWh）との関係
で如何なる変化を示すかをコンピユータにより有
限要素法を使用して解析した。その一部を以下に
開示する。 電磁方程式の基本式 rot（１／μrot〓）＝〓ｏ−σ∂〓／〓ｔ−σgradφ…
…(1) 上記式(1)において、ｘ−y2次元場では等方性
であるとし、また〓が正弦波的に変化するものと
すれば、式(1)は次のようになる。 １／μ（∂2Az／∂x2＋∂2Az／∂y2）＝−Jo＋jωσAz
＋σgradφ ……(2) ただし、 〓：磁気ベクトルポテンシヤル （wb／ｍ） Az：磁気ベクトルポテンシヤルのＺ方向成分
（wb／ｍ） 〓ｏ：強制電流密度 （Ａ／m2） Joz：強制電流密度のＺ方向成分 （Ａ／m2） μ：透磁率 （Ｈ／ｍ） σ：導電率 （υ／ｍ） ω：角周波数 （rad／ｓ） φ：電位 （Ｖ） Ａ 上記式(2)を用い、共通解析条件ならびに物性
値を下記の通りとし、例えば一般的な加熱対象
材である鋼帯を取り上げ、板厚Stは一定の３mm
であるが、帯巾Swを250mmから50mm刻みで500
mmまで変化させた各帯材に対し、帯材導電率σs
＝３×106の時点、即ち昇温温度が約300℃での
帯材の巾方向表面電流密度Ｊ分布を、環内高さ
Whのみが異なる後記両トランスを用いた場合
それぞれについて求めた。 ○ 共通解析条件ならびに物性値： ｆ＝60（Hz） μc＝6000（鉄心の比透磁率） μw＝１（一次巻線の比透磁率） μs＝30（帯材の比透磁率） ただし、一次巻線電流Jozは帯材の平均電流密
度が1.0×107（Ａ／m2）になるように設定した。 ○ トランス： 環内巾Ww＝560mm（一定） 環内高さWh＝110mm，310mm 巻線巾Cw＝500mm（一定） 第３図ａおよびｂそれぞれはトランスの環内高
さWhが110mmおよび310mmの場合の解析結果を示
す帯材巾中心からエツジまでの表面電流密度Ｊ分
布図であり、各図における各曲線の終端に記入さ
れている数値は帯材の巾（単位mm）を示す。 両図それぞれの考案から、板厚St3mmの帯材に
ついて以下の共通点が判明する。 電流密度Ｊはエツジ側が高く、中心方向側
が低い。 巻線巾Cwと帯材Swとの関係： イ 電流密度Ｊ分布の偏差は、 （Cw）＞＞（Sw）……大 （Cw）＞（Sw）……極大 （Cw）＝（Sw）……小 ロ 帯巾Swの変化にエツジ側が敏感に反応
する。 また、両図を対比考察すれば、以下のことが明
確にされる。 環内高さWhが高いと電流密度Ｊ分布の偏
差は（Cw）＞＞（Sw）および（Cw）＞（Sw）
の関係に対して大幅に減少する。 （Cw）＝（Sw）の関係に対しては、環内高
さ（Wh）が高くとも電流密度Ｊ分布の偏差
を改善せず、逆に些少の増加傾向を示す。 Ｂ 本発明者はさらに上記と異なる板厚Stの鋼帯
についても解析をし、上記考察結果が定性的か
否かを調査した。 解析諸条件は前掲解析時と同様であり、板厚
St2mmについての解析結果を第４図ａおよびｂに、
６mmについての解析結果を第５図ａおよびｂにそ
れぞれ電流密度Ｊ分布図として示す。トランスの
環内高さWh110mmの場合がそれぞれのａであり、
310mmの場合がそれぞれのｂである。また、各図
における各曲線の終端に記入されてている数値は
帯材の巾（単位mm）を示す。 第４図、第５図から、絶対値に大小の差はあ
れ、板厚St3mmについて行つた上記考察〜と
同一の傾向が認められ、かつ電流密度Ｊ分布の偏
差は環内高さWhの高いｂがａに比べて!?かに少
ないことも判明し、考察結果の定性性が追認され
た。 以上各解析結果ならびに考察から次の結論が導
出される。 元来、通電加熱では、電流密度Ｊ分布の偏差は
通電開始時に大であり、昇温するにつれて順次均
一化に向かうこと上記解析を含めた多数の解析な
らびに実験結果から得られており、かつ昇温過程
での電流密度Ｊ分布の累積が最終加熱結果を齎す
こととなる。 従つて、解析結果を所定温度までの帯材加熱に
おける一時点として捉えると、環内高さWhを高
くすることにより、帯材の巾Swと巻線巾Cwとの
関係が少なくとも、 （Cw）＞＞（Sw）、および （Cw）＞（Sw） である場合に、各種被加熱帯材を巾方向で可及的
に均一加熱し得ると結論される。 （実施例） 本発明者は次いで通電加熱装置１００を用いて
加熱実験を実施し、上記解析結果と照合すること
とした。その一部を以下に開示する。 実験には環内巾Wwが同一の560mm、高さWhが
110mmのＡ，310mmのＢである２種類のトランスを
使用し、両トランスＡ，Ｂそれぞれで同一の帯材
を加熱するようにした。ただし、帯材の寸法が異
なるごとに可及的に巾方向の均一加熱を得るため
の配慮から適用加熱諸条件は変更した。 加熱はトランス内に供試体を貫通させて静止状
態下で行われ、少なくとも一部が500℃に昇温し
た時点でのトランス内出口近傍の巾方向表面温度
を熱電対により測温した。 各供試体の寸法、巻線巾（Cw）、ならびに両ト
ランスＡ，Ｂそれぞれについての測温結果を第１
表に示す。
で通電加熱する装置における帯材通電加熱用リン
グトランス、詳しくは各種寸法や各種材質の帯材
に対応して可及的に巾方向均一加熱可能な汎用性
のある帯材通電加熱用リングトランスに関する。 （従来の技術） 本願共同出願人中の一方出願人は、新規技術思
想に立脚した走行材の通電加熱装置を創出し、線
材を対象とする発明は特願昭61−272798号（特開
昭63−128125号）をもつて、また帯材を対象とす
る発明は特願昭62−300127号をもつて出願してい
る。両出願発明は、例えば帯材を対象する装置を
示す第１図ａおよびｂに従つて説明すれば、当該
通電加熱装置１００は送り通路Ｌが環状鉄心１１
の環内を貫通するトランス１０、当該トランス１
０の両端に近接配置されて送り通路上の帯材Ｓに
接触する例えば対ロールａ，ｂからなるロール電
極２１，２２、および当該両ロール電極２１，２
２間を例えば摺動子Ｂを介して電気的に接続する
導電材３，３から構成され、両ロール電極２１，
２２間にある走行中の被加熱帯材Ｓの抵抗Ｒ１と
導電材３の抵抗Ｒ２との関係をＲ１＞＞Ｒ２に設
定し、トランス１０の一次巻線１２への給電によ
り上記両ロール電極２１，２２間を走行中の帯材
Ｓに導電材３，３を帰線とする二次電流を誘起さ
せて加熱することを要旨とする。 （従来技術に存する問題点） ところで、当該通電加熱装置１００は、線材を
加熱対象とする場合には何等問題を生じないが、
帯材を加熱対象とする場合には、実施にあたり、
巾方向を如何に均一加熱するかの問題が浮かび上
がつてきた。また、たとえ被加熱帯材の巾、板
厚、材質により定まる透磁率等に対応した均一加
熱が得られる所定構成としても、均一加熱が得ら
れる帯材の寸法範囲は限定され、かつ帯材の材質
が異なると、寸法が同じであつても均一加熱が得
らない。これがため、異なる材質、寸法の帯材に
それぞれ対応した多数のトランスを準備する必要
があり、設備費が嵩むという問題点が指摘され
た。 （発明の目的） 本発明は特願昭62−300127号出願発明である帯
材通電加熱装置発明が抱える上述の問題点を解消
するためになされたもので、各種寸法や各種材質
の帯材に対応して可及的に巾方向均一加熱可能な
汎用性のある帯材通電加熱用リングトランスを提
供することを目的とする。 （発明の構成） 本発明の要旨は、帯材の板厚方向に対応するト
ランス内法寸法を少なくとも100mm以上に構成し
てなることを特徴とする帯材通電加熱用リングト
ランスにある。 （実施例） 本発明を第２図に従つて以下に詳述する。 図における各記号は本発明に関する帯材Ｓおよ
びトランス１０の鉄心１１と一次巻線１２の各部
寸法である。 Sw：帯材の巾 St：帯材の板厚 Ww：帯材巾方向に対応する鉄心内法寸法 ＝以下環内巾と称する Wh：帯材板厚方向に対応する鉄心内法寸法 ＝以下環内高さと称する Cw：一次巻線の巻巾 尚、一次巻線を構成る導線は細くて巻回厚さが
薄く、加熱への影響は殆どないので、無視する。 而して、本発明は環内高さWhを他の寸法、即
ちSw，St，WwおよびCwの寸法如何に拘らず、
少なくとも100mm以上とするにある。 （発明の作用） 本発明は、材質や巾および板厚が異なる各種の
帯材それぞれに対し、一次巻線からの漏れ磁束の
影響を薄め、帯材巾方向の均一加熱を助長する作
用がある。 （発明完成に至るまでの経過） 本発明は、通電加熱時の電流密度解析、熱伝導
解析ならびに実機を用いた実験を経て完成され
た。 (1) 通電加熱時の電流密度解析： 通電加熱時にトランス１０により帯材Ｓに誘起
される電流の密度分布が、帯材Ｓの巾Sw、板厚
St、一次巻線１２の巻巾Cw，およびトランス１
０の内法寸法（環内巾Wwと高さWh）との関係
で如何なる変化を示すかをコンピユータにより有
限要素法を使用して解析した。その一部を以下に
開示する。 電磁方程式の基本式 rot（１／μrot〓）＝〓ｏ−σ∂〓／〓ｔ−σgradφ…
…(1) 上記式(1)において、ｘ−y2次元場では等方性
であるとし、また〓が正弦波的に変化するものと
すれば、式(1)は次のようになる。 １／μ（∂2Az／∂x2＋∂2Az／∂y2）＝−Jo＋jωσAz
＋σgradφ ……(2) ただし、 〓：磁気ベクトルポテンシヤル （wb／ｍ） Az：磁気ベクトルポテンシヤルのＺ方向成分
（wb／ｍ） 〓ｏ：強制電流密度 （Ａ／m2） Joz：強制電流密度のＺ方向成分 （Ａ／m2） μ：透磁率 （Ｈ／ｍ） σ：導電率 （υ／ｍ） ω：角周波数 （rad／ｓ） φ：電位 （Ｖ） Ａ 上記式(2)を用い、共通解析条件ならびに物性
値を下記の通りとし、例えば一般的な加熱対象
材である鋼帯を取り上げ、板厚Stは一定の３mm
であるが、帯巾Swを250mmから50mm刻みで500
mmまで変化させた各帯材に対し、帯材導電率σs
＝３×106の時点、即ち昇温温度が約300℃での
帯材の巾方向表面電流密度Ｊ分布を、環内高さ
Whのみが異なる後記両トランスを用いた場合
それぞれについて求めた。 ○ 共通解析条件ならびに物性値： ｆ＝60（Hz） μc＝6000（鉄心の比透磁率） μw＝１（一次巻線の比透磁率） μs＝30（帯材の比透磁率） ただし、一次巻線電流Jozは帯材の平均電流密
度が1.0×107（Ａ／m2）になるように設定した。 ○ トランス： 環内巾Ww＝560mm（一定） 環内高さWh＝110mm，310mm 巻線巾Cw＝500mm（一定） 第３図ａおよびｂそれぞれはトランスの環内高
さWhが110mmおよび310mmの場合の解析結果を示
す帯材巾中心からエツジまでの表面電流密度Ｊ分
布図であり、各図における各曲線の終端に記入さ
れている数値は帯材の巾（単位mm）を示す。 両図それぞれの考案から、板厚St3mmの帯材に
ついて以下の共通点が判明する。 電流密度Ｊはエツジ側が高く、中心方向側
が低い。 巻線巾Cwと帯材Swとの関係： イ 電流密度Ｊ分布の偏差は、 （Cw）＞＞（Sw）……大 （Cw）＞（Sw）……極大 （Cw）＝（Sw）……小 ロ 帯巾Swの変化にエツジ側が敏感に反応
する。 また、両図を対比考察すれば、以下のことが明
確にされる。 環内高さWhが高いと電流密度Ｊ分布の偏
差は（Cw）＞＞（Sw）および（Cw）＞（Sw）
の関係に対して大幅に減少する。 （Cw）＝（Sw）の関係に対しては、環内高
さ（Wh）が高くとも電流密度Ｊ分布の偏差
を改善せず、逆に些少の増加傾向を示す。 Ｂ 本発明者はさらに上記と異なる板厚Stの鋼帯
についても解析をし、上記考察結果が定性的か
否かを調査した。 解析諸条件は前掲解析時と同様であり、板厚
St2mmについての解析結果を第４図ａおよびｂに、
６mmについての解析結果を第５図ａおよびｂにそ
れぞれ電流密度Ｊ分布図として示す。トランスの
環内高さWh110mmの場合がそれぞれのａであり、
310mmの場合がそれぞれのｂである。また、各図
における各曲線の終端に記入されてている数値は
帯材の巾（単位mm）を示す。 第４図、第５図から、絶対値に大小の差はあ
れ、板厚St3mmについて行つた上記考察〜と
同一の傾向が認められ、かつ電流密度Ｊ分布の偏
差は環内高さWhの高いｂがａに比べて!?かに少
ないことも判明し、考察結果の定性性が追認され
た。 以上各解析結果ならびに考察から次の結論が導
出される。 元来、通電加熱では、電流密度Ｊ分布の偏差は
通電開始時に大であり、昇温するにつれて順次均
一化に向かうこと上記解析を含めた多数の解析な
らびに実験結果から得られており、かつ昇温過程
での電流密度Ｊ分布の累積が最終加熱結果を齎す
こととなる。 従つて、解析結果を所定温度までの帯材加熱に
おける一時点として捉えると、環内高さWhを高
くすることにより、帯材の巾Swと巻線巾Cwとの
関係が少なくとも、 （Cw）＞＞（Sw）、および （Cw）＞（Sw） である場合に、各種被加熱帯材を巾方向で可及的
に均一加熱し得ると結論される。 （実施例） 本発明者は次いで通電加熱装置１００を用いて
加熱実験を実施し、上記解析結果と照合すること
とした。その一部を以下に開示する。 実験には環内巾Wwが同一の560mm、高さWhが
110mmのＡ，310mmのＢである２種類のトランスを
使用し、両トランスＡ，Ｂそれぞれで同一の帯材
を加熱するようにした。ただし、帯材の寸法が異
なるごとに可及的に巾方向の均一加熱を得るため
の配慮から適用加熱諸条件は変更した。 加熱はトランス内に供試体を貫通させて静止状
態下で行われ、少なくとも一部が500℃に昇温し
た時点でのトランス内出口近傍の巾方向表面温度
を熱電対により測温した。 各供試体の寸法、巻線巾（Cw）、ならびに両ト
ランスＡ，Ｂそれぞれについての測温結果を第１
表に示す。
【表】
同表から、実機による加熱でも板厚Stの如何に
拘わらずトランスの環内高さWhの高いＢが巾方
向均一加熱傾向を示すことが明確とされ、本発明
の効果を実証し得た。 （他の実施例） 上記実験例は測温の正確性を確保するため、供
試体を静止状態下で実施した。然し、本発明にか
かるトランスを備えた通電加熱装置は当然走行状
態下の帯材を所定温度まで加熱することを目的と
しているので、実稼働時には、勿論両ロール電極
２１，２２間を帯材が所定の速度で走行すること
となる。 また、本発明者が本明細書に開示する以外の他
の解析ならびに実験から得た結果、即ち帯巾Sw
と巻線巾Cwとの関係について、例えば板厚Stが
比較的薄い場合には（Sw≒Cw）で最適なるこ
と、あるいは板厚Stが厚くなるに従つて順次
（Sw＞Cw）が良い等に従つて条件と合わせて本
発明を実施すれば、上記条件の緩和が可能とな
る。 （発明の効果） 本発明を実施することにより、各種寸法や各種
材質の帯材に対応して可及的に巾方向均一加熱が
可能となるので、汎用性の高い帯材通電加熱用リ
ングトランスであるとして賞用される。
拘わらずトランスの環内高さWhの高いＢが巾方
向均一加熱傾向を示すことが明確とされ、本発明
の効果を実証し得た。 （他の実施例） 上記実験例は測温の正確性を確保するため、供
試体を静止状態下で実施した。然し、本発明にか
かるトランスを備えた通電加熱装置は当然走行状
態下の帯材を所定温度まで加熱することを目的と
しているので、実稼働時には、勿論両ロール電極
２１，２２間を帯材が所定の速度で走行すること
となる。 また、本発明者が本明細書に開示する以外の他
の解析ならびに実験から得た結果、即ち帯巾Sw
と巻線巾Cwとの関係について、例えば板厚Stが
比較的薄い場合には（Sw≒Cw）で最適なるこ
と、あるいは板厚Stが厚くなるに従つて順次
（Sw＞Cw）が良い等に従つて条件と合わせて本
発明を実施すれば、上記条件の緩和が可能とな
る。 （発明の効果） 本発明を実施することにより、各種寸法や各種
材質の帯材に対応して可及的に巾方向均一加熱が
可能となるので、汎用性の高い帯材通電加熱用リ
ングトランスであるとして賞用される。
第１図ａは本発明が適用される通電加熱装置の
正面図、第１図ｂは第１図ａにおける−線断
面図、第２図は本発明を説明するリングトランス
の斜視図、第３図〜第５図は各板厚の帯材を板厚
方向の内法寸法が異なるトランスで加熱する場合
のコンピユータ解析結果をそれぞれａおよびｂと
して示すの電流密度分布図である。 １００……通電加熱装置、１０……（リング）
トランス、１１……鉄心、１２……一次巻線、２
１，２２……ロール電極、３……導電材、Ｌ……
送り通路、Ｓ……帯材、St……帯材の板厚、Wh
……板厚方向に対応するトランス内法寸法。
正面図、第１図ｂは第１図ａにおける−線断
面図、第２図は本発明を説明するリングトランス
の斜視図、第３図〜第５図は各板厚の帯材を板厚
方向の内法寸法が異なるトランスで加熱する場合
のコンピユータ解析結果をそれぞれａおよびｂと
して示すの電流密度分布図である。 １００……通電加熱装置、１０……（リング）
トランス、１１……鉄心、１２……一次巻線、２
１，２２……ロール電極、３……導電材、Ｌ……
送り通路、Ｓ……帯材、St……帯材の板厚、Wh
……板厚方向に対応するトランス内法寸法。
Claims (1)
- １ 送り通路が環状鉄心の環内を貫通するトラン
ス、当該トランス両端に近接してそれぞれ配置さ
れて送り通路上の帯材と接触するロール電極、お
よび当該両ロール電極間を電気的に接続する導電
材からなり、上記トランスの一次巻線への給電に
より上記両ロール電極間を走行中の帯材に上記導
電材を帰線とする二次電流を誘起させて加熱する
加熱装置のトランスにおいて、帯材の板厚方向に
対応するトランス内法寸法を少なくとも100mm以
上に構成してなることを特徴とする帯材通電加熱
用リングトランス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19257389A JPH0361337A (ja) | 1989-07-27 | 1989-07-27 | 帯材通電加熱用リングトランス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19257389A JPH0361337A (ja) | 1989-07-27 | 1989-07-27 | 帯材通電加熱用リングトランス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0361337A JPH0361337A (ja) | 1991-03-18 |
| JPH0559183B2 true JPH0559183B2 (ja) | 1993-08-30 |
Family
ID=16293530
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19257389A Granted JPH0361337A (ja) | 1989-07-27 | 1989-07-27 | 帯材通電加熱用リングトランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0361337A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2618300B2 (ja) * | 1991-07-30 | 1997-06-11 | 新日本製鐵株式会社 | 通電加熱装置 |
| JPH0533038A (ja) * | 1991-07-30 | 1993-02-09 | Nippon Steel Corp | 通電加熱装置 |
-
1989
- 1989-07-27 JP JP19257389A patent/JPH0361337A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0361337A (ja) | 1991-03-18 |
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