JPH0562723B2 - - Google Patents
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- JPH0562723B2 JPH0562723B2 JP59278283A JP27828384A JPH0562723B2 JP H0562723 B2 JPH0562723 B2 JP H0562723B2 JP 59278283 A JP59278283 A JP 59278283A JP 27828384 A JP27828384 A JP 27828384A JP H0562723 B2 JPH0562723 B2 JP H0562723B2
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- lens
- diopter
- eyepiece
- finder
- negative
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-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B23/00—Telescopes, e.g. binoculars; Periscopes; Instruments for viewing the inside of hollow bodies; Viewfinders; Optical aiming or sighting devices
- G02B23/14—Viewfinders
-
- G—PHYSICS
- G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
- G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
- G03B13/00—Viewfinders; Focusing aids for cameras; Means for focusing for cameras; Autofocus systems for cameras
- G03B13/02—Viewfinders
- G03B13/06—Viewfinders with lenses with or without reflectors
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Astronomy & Astrophysics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Viewfinders (AREA)
- Lenses (AREA)
Description
（発明の技術分野）
本発明は、一眼レフレツクスカメラのフアイン
ダー、特に視度調整が可能な接眼レンズ光学系を
有するフアインダーに関する。 （発明の背景） 従来、視度調整が可能なフアインダーとしては
種々知られているが、接眼レンズ光学系の基本的
な構成は、観察眼側から順に正レンズと負レンズ
とからなりそのいずれかを光軸に沿つて移動させ
ることによつて視度を補正するものである。しか
し、このように観察眼側から順に正・負のレンズ
配置であるために接眼レンズとしての合成の主面
が観察眼側へ飛び出しており、従つて接眼レンズ
の合成焦点距離が長くなる傾向にあつた。このた
めに対物レンズ（撮影レンズ）の焦点距離と接眼
レンズの焦点距離との比で決定されるフアインダ
ー倍率が小さくなる傾向にあり、十分なフアイン
ダー機能を得ることが難しかつた。 また、一般に接眼レンズの焦点距離を小さくし
てフアインダー倍率を高めると諸収差の補正が難
しくなる傾向にあり、高い倍率を有しつつフアイ
ンダーでの観察像を良好に維持することは難しい
ことであつた。 （発明の目的） 本発明の目的は、上述の欠点を解消し、フアイ
ンダー倍率を比較的高く維持しつつ視度調整が可
能であつて、しかも良好な像性能を維持する一眼
レフレツクスカメラ用のフアインダーを提供する
ことにある。 （発明の構成） 本発明によるフアインダーは、第１図に示した
実施例の如く、観察眼側から順に、負の第１レン
ズL1、正の第２レンズL2、負の第３レンズL3よ
りなり、全体で正の屈折力を有する接眼レンズを
構成し、各レンズが単独又は連係して光軸に沿つ
て移動することによつて視度調整が可能であり、
前記第１、第２及び第３レンズのシエイプフアク
ターをそれぞれSF1，SF2，SF3とするとき、 −3.3＜SF1＜ 1.0 (1) −1.0＜SF2＜−0.36 (2) 1.7＜SF3＜ 3.9 (3) の各条件を満足するものである。 但し、シエイプフアクターSFは、各レンズの
焦点板側の面の曲率半径をRS、アイポイント側
の面の曲率半径をREとするとき、 SF＝RS＋RE／RS−RE で定義するものとする。 そして上記の如き本発明においては、各レンズ
をそれぞれ単レンズでとして最も簡単な構成とす
ることが可能である。 （実施例） 以下、第１図に示した本発明の実施例に基づい
て本発明を説明する。 第１図中、EPは観察眼の置かれる位置を示す
アイポイントであり、この観察眼側から順に負レ
ンズの第１レンズL1、両凸正レンズの第２レン
ズL2、観察眼側に凹面を向けた負メニスカスレ
ンズの第３レンズL3の３個のレンズで接眼レン
ズＬが構成されている。図示なき対物レンズから
の光束はクイツクリターンミラーＭで反射されて
図中下方から焦点板Ｓに入射し、ここに対物レン
ズによる物体像が形成される。この焦点板からの
光束はコンデンサーレンズＣを通り、ペンタダハ
プリズムＰで反射された後接眼レンズＬに入射
し、アイポイント位置EPの観察眼により焦点板
上の物体像が観察される。接眼レンズＬを構成す
る３個のレンズの内少なくとも１個のレンズが後
述するように焦点板Ｓに対して単独にまたは連係
して、光軸上を移動することによつて視度調整が
なされる。ここで、焦点板の下面S1がピント面で
あり、焦点板の上面S2にはフレネルレンズが形成
されており、フレネルレンズの集光能力によつて
はコンデンサーレンズＣを省略することも可能で
ある。また、焦点板の上下を逆にして、上面をピ
ント面とすることも可能である。 このような本発明の基本構成の作用効果を分り
易く説明するために従来の構成との比較をしてみ
る。このために、第２図には前述した従来のフア
インダーにおける基本構成を示し、第３図に本発
明によるフアインダーの基本構成を示した。各図
はそれぞれフアインダー光学系の薄肉レンズ系の
展開光路図である。 第２図及び第３図において、EPは観察眼の置
かれる位置を示すアイポイントであり、破線はペ
ンタダハプリズムPAの空気換算部分を表す。S1
は前述した焦点板のピント面であり、視度調整可
能な接眼レンズＬは共に０デイオプターの調整位
置にある状態を示し、Ｈはこの状態における接眼
レンズの後側主面の位置を示している。そして、
実際のフアインダーにおいては、ピント面S1から
発する光束が観察眼に達するのであるが、光線逆
進の原理に基づいて接眼レンズの観察眼側から入
射する光束が接眼レンズによつて焦点板上に集光
されるものとみることができ、一般の撮影レンズ
の如く扱うことができるため、以下の説明では観
察眼の置かれるアイポイント側から光束が入射す
ることとする。即ち第２図及び第３図中、左側
（アイポイントEP側）から光束が入射してくるも
のとする。 従来のフアインダーの基本構成を示す第２図に
おいて、光軸Ａと平行に入射する０デイオプター
の近軸光線ａは、正レンズLPで収斂された後、
負レンズLNにて発散されてa′となるため、ａと
a′との交点として求められる接眼レンズの後側主
面Ｈはアイポイント側へ飛び出すこととなる。そ
して、接眼レンズＬの焦点距離は後側主面Ｈから
ピント面S1までの距離として表されるので長くな
らざるを得ない。 これに対して、第３図に示す本発明の構成にお
いては、光軸Ａに平行に入射する０デイオプター
の近軸光線ａがまず負の第１レンズL1によつて
発散され、これに続いて正の第２レンズL2の収
斂作用そして負の第３レンズL3の発散作用を受
ける構成であるため、これらを射出する光線a′の
延長とａとの交点として求まる接眼レンズＬの後
側主面Ｈがペンタダハプリズム側に位置すること
となり、後側主面Ｈからピント面S1までの距離と
しての接眼レンズＬの焦点距離を短くすることが
可能となる。そして、このように接眼レンズの焦
点距離を短くすることによつて、対物レンズ（撮
影レンズ）と接眼レンズとの焦点距離の比である
フアインダー倍率を比較的高くすることが可能と
なる。尚、上記の第２図及び第３図についての説
明では複雑化を避けるためにコンデンサーレンズ
Ｃの屈折力を除外したが、接眼レンズの焦点距離
が短くなればコンデンサーレンズとの合成焦点距
離も短くなり、上記の説明は何等妥当性を失うも
のではない。 次ぎに、接眼レンズを構成する各レンズの形状
を規定した前記の各条件について説明する。 (1)式は第１レンズとしての負レンズの形状に関
するものである。上述した本発明の基本構成から
分かるように、第１レンズはアイポイントに最も
近いレンズであるために、斜光束がレンズを横切
る位置の光軸からの高さは３つのレンズの中で最
も低くなるが、反面焦点板のピント面の中央に集
束する軸上光束が高い位置で入射する。このた
め、第１レンズは他の第２、第３レンズに比べて
相対的に球面収差への寄与が大きい。従つて、(1)
式の下限を外れる場合には球面収差が正に過大と
なり、上限を越える場合にはこの逆の傾向が著し
くなつて球面収差の補正が困難となる。 (2)式は第２レンズとしての両凸正レンズの形状
を規定するものである。第２レンズにおいては軸
上光束も斜光束共に光軸から高い位置を通るた
め、球面収差のみならず像面弯曲や歪曲収差への
影響が大きい。このため、(2)式の下限を外れる場
合には像面弯曲及び歪曲収差が正に過大となり、
球面収差は負に過大となる。この条件の上限を越
える場合にはこの逆の傾向が著しくなり良好な性
能を維持することが難しくなる。 (3)式は第３レンズとしてのアイポイント側に凹
面を向けた負メニスカスレンズの形状を規定する
ものである。第３レンズは斜光束が最も光軸から
離れた位置を通るため、像面弯曲及び歪曲収差へ
の寄与がもつとも大きい。このため、(3)式の下限
を外れる場合には像面弯曲及び歪曲収差が負に過
大となり、上限を越える場合にはこの逆の傾向が
著しくなつて収差補正を良好に行うことが困難と
なる。 また、第１レンズの形状を規定する上記(1)式の
条件においては、さらに −3.3＜SF1＜０ (4) の条件を満足することが望ましい。即ち、第１レ
ンズの形状がアイポイント側に凸面を向けたメニ
スカス形状であるかアイポイント側のレンズ面の
曲率半径の絶対値が反対側のそれよりも大きい形
状であることが望ましい。 第１レンズはアイポイントに最も近い凹レンズ
であるため、このレンズの周辺部分がアイポイン
ト側に出つ張ると実質的な眼距を短くすることに
なり実用上不都合である。このため(4)式の如く構
成すれば、アイポイント側の出つ張り量が無く上
記条件式の範囲内であれば実質的に眼距を小さく
することがない。 上記の如き接眼レンズの構成においてはさらに
以下の如き条件を満足することが望ましい。 1.0＜｜f1｜／ｆ＜1.5 (5) 但し、f1は第１レンズの焦点距離であり、ｆは
０デイオプター状態におけるコンデンサーレンズ
を含めたフアインダー全体の合成焦点距離であ
る。この条件(5)は、第３図にて説明したように、
接眼レンズＬの主面Ｈの位置をコントロールする
働きを持つている。下限を外れるときは接眼レン
ズとしての主面をペンタダハプリズム側に位置さ
せることができるので接眼レンズの焦点距離を短
くできフアインダー倍率を高めることが可能であ
るが、収差の補正、特に像面弯曲の補正が困難と
なる。また、この条件の上限をこえる場合には第
１レンズの屈折力がほとんどなくなることとなり
本発明の基本構成から外れてしまい効果が小さく
なつてしまう。 また、接眼レンズＬは全体として正の屈折力を
持つているので、色収差の補正のためには正レン
ズとしての第２レンズに低分散のガラスを用い、
負レンズとしての第１、第３レンズに高分散のガ
ラスを使用することが望ましいことは言うまでも
ない。さらに、ペンタダハプリズムＰに高屈折率
ガラスを使用すれば、空気換算長が短くなるため
に本発明の構成と組合せてさらに高いフアインダ
ー倍率を得ることが可能であることも言うまでも
ない。 以上の如きフアインダーの構成における視度調
整の方法について、以下に具体的な実施例に基づ
いて説明する。 第４図は本発明による第１実施例の展開光路図
である。図中の各記号は前述した第１図と同様で
あり、ペンタダハプリズムでの反射を展開して示
している。そして、アイポイントEP面上で４mm
φの大きさのアイリングを通つて焦点板Ｓの中心
及び週縁へ向かう光線の様子を示した。この第１
実施例においては、第１レンズL1及び第３レン
ズL3を固定し、第２レンズL2を単独に光軸に沿
つて移動させることによつて視度調整を行う。図
の構成は視度が基準状態の−１デイオプターの状
態を示している。負の視度を高める場合には図中
矢印で示した如く第２レンズL2をペンタダハプ
リズム側に移動させる。（以下の各実施例の光学
構成図においてもこの矢印の意味は同一である） 表１に第１実施例の諸元を示し、第５図Ａ，
Ｂ，Ｃには各デイオプター状態における諸収差図
を示す。各収差図のうちＡは−２デイオプター、
Ｂは基準の−１デイオプター、Ｃは０デイオプタ
ーの状態をそれぞれ示す。 第６図に示した第２実施例では、視度調整に際
して、第２レンズL2が固定され、第１レンズL1
と第３レンズL3とが一体的に光軸に沿つて移動
する。表２に第２実施例の諸元を示し、第７図
Ａ，Ｂ，Ｃには各デイオプター状態における諸収
差図を示す。 第３実施例では、第８図に示す如く、第１レン
ズL1と第３レンズL3とが一体的に移動すると共
に第２レンズL2がこれとは逆方向に光軸上を移
動することによつて視度調整がなされる。表３に
第３実施例の諸元を示すと共に第９図Ａ，Ｂ，Ｃ
には各デイオプター状態における諸収差図を示
す。 第４実施例においては、第１０図の如く、第１
レンズL1が固定され、第２レンズL2と第３レン
ズL3とが互いに逆方向に光軸上を移動すること
によつて視度調整がなされる。表４に第４実施例
の諸元を示し、第１１図Ａ，Ｂ，Ｃには各デイオ
プター状態における諸収差図を示す。 第１２図は本発明による第５実施例の展開光路
図であり、この実施例では第１レンズL1と第２
レンズL2とが固定されており、第３レンズL3の
みの軸上移動によつて視度調整がなされる。この
第５実施例の諸元を表５に示し、第１３図Ａ，
Ｂ，Ｃには各デイオプター状態における諸収差図
を示す。 第１４図は第６実施例の展開光路図であり、こ
の実施例は、基本構成においては第１実施例と同
様に固定された第１レンズL1と第３レンズL3と
の間で第２レンズL2が軸上移動することによつ
て視度調整がなされる。そして、この実施例はコ
ンデンサーレンズを除去して構成されている。こ
の第６実施例の諸元を表６に示し、第１５図Ａ，
Ｂ，Ｃには各デイオプター状態における諸収差図
を示す。 以下に上記各実施例の諸元を示すが、表中ｆは
接眼レンズＬとコンデンサーレンズＣを含めたフ
アインダー全体としての焦点距離を表し、f1，
f2，f3はそれぞれ第１レンズ、第２レンズ及び第
３レンズの焦点距離を表し、ELは眼距すなわち
アイポイントから第１レンズまでの距離を表すも
のとする。また、Dptはフアインダーの視度であ
るデイオプター値を表し、各表の左端の数字はア
イポイント側からの順序を表すものとし、アイポ
イント側に凹面を向けたレンズ面の曲率半径を正
として示した。
ダー、特に視度調整が可能な接眼レンズ光学系を
有するフアインダーに関する。 （発明の背景） 従来、視度調整が可能なフアインダーとしては
種々知られているが、接眼レンズ光学系の基本的
な構成は、観察眼側から順に正レンズと負レンズ
とからなりそのいずれかを光軸に沿つて移動させ
ることによつて視度を補正するものである。しか
し、このように観察眼側から順に正・負のレンズ
配置であるために接眼レンズとしての合成の主面
が観察眼側へ飛び出しており、従つて接眼レンズ
の合成焦点距離が長くなる傾向にあつた。このた
めに対物レンズ（撮影レンズ）の焦点距離と接眼
レンズの焦点距離との比で決定されるフアインダ
ー倍率が小さくなる傾向にあり、十分なフアイン
ダー機能を得ることが難しかつた。 また、一般に接眼レンズの焦点距離を小さくし
てフアインダー倍率を高めると諸収差の補正が難
しくなる傾向にあり、高い倍率を有しつつフアイ
ンダーでの観察像を良好に維持することは難しい
ことであつた。 （発明の目的） 本発明の目的は、上述の欠点を解消し、フアイ
ンダー倍率を比較的高く維持しつつ視度調整が可
能であつて、しかも良好な像性能を維持する一眼
レフレツクスカメラ用のフアインダーを提供する
ことにある。 （発明の構成） 本発明によるフアインダーは、第１図に示した
実施例の如く、観察眼側から順に、負の第１レン
ズL1、正の第２レンズL2、負の第３レンズL3よ
りなり、全体で正の屈折力を有する接眼レンズを
構成し、各レンズが単独又は連係して光軸に沿つ
て移動することによつて視度調整が可能であり、
前記第１、第２及び第３レンズのシエイプフアク
ターをそれぞれSF1，SF2，SF3とするとき、 −3.3＜SF1＜ 1.0 (1) −1.0＜SF2＜−0.36 (2) 1.7＜SF3＜ 3.9 (3) の各条件を満足するものである。 但し、シエイプフアクターSFは、各レンズの
焦点板側の面の曲率半径をRS、アイポイント側
の面の曲率半径をREとするとき、 SF＝RS＋RE／RS−RE で定義するものとする。 そして上記の如き本発明においては、各レンズ
をそれぞれ単レンズでとして最も簡単な構成とす
ることが可能である。 （実施例） 以下、第１図に示した本発明の実施例に基づい
て本発明を説明する。 第１図中、EPは観察眼の置かれる位置を示す
アイポイントであり、この観察眼側から順に負レ
ンズの第１レンズL1、両凸正レンズの第２レン
ズL2、観察眼側に凹面を向けた負メニスカスレ
ンズの第３レンズL3の３個のレンズで接眼レン
ズＬが構成されている。図示なき対物レンズから
の光束はクイツクリターンミラーＭで反射されて
図中下方から焦点板Ｓに入射し、ここに対物レン
ズによる物体像が形成される。この焦点板からの
光束はコンデンサーレンズＣを通り、ペンタダハ
プリズムＰで反射された後接眼レンズＬに入射
し、アイポイント位置EPの観察眼により焦点板
上の物体像が観察される。接眼レンズＬを構成す
る３個のレンズの内少なくとも１個のレンズが後
述するように焦点板Ｓに対して単独にまたは連係
して、光軸上を移動することによつて視度調整が
なされる。ここで、焦点板の下面S1がピント面で
あり、焦点板の上面S2にはフレネルレンズが形成
されており、フレネルレンズの集光能力によつて
はコンデンサーレンズＣを省略することも可能で
ある。また、焦点板の上下を逆にして、上面をピ
ント面とすることも可能である。 このような本発明の基本構成の作用効果を分り
易く説明するために従来の構成との比較をしてみ
る。このために、第２図には前述した従来のフア
インダーにおける基本構成を示し、第３図に本発
明によるフアインダーの基本構成を示した。各図
はそれぞれフアインダー光学系の薄肉レンズ系の
展開光路図である。 第２図及び第３図において、EPは観察眼の置
かれる位置を示すアイポイントであり、破線はペ
ンタダハプリズムPAの空気換算部分を表す。S1
は前述した焦点板のピント面であり、視度調整可
能な接眼レンズＬは共に０デイオプターの調整位
置にある状態を示し、Ｈはこの状態における接眼
レンズの後側主面の位置を示している。そして、
実際のフアインダーにおいては、ピント面S1から
発する光束が観察眼に達するのであるが、光線逆
進の原理に基づいて接眼レンズの観察眼側から入
射する光束が接眼レンズによつて焦点板上に集光
されるものとみることができ、一般の撮影レンズ
の如く扱うことができるため、以下の説明では観
察眼の置かれるアイポイント側から光束が入射す
ることとする。即ち第２図及び第３図中、左側
（アイポイントEP側）から光束が入射してくるも
のとする。 従来のフアインダーの基本構成を示す第２図に
おいて、光軸Ａと平行に入射する０デイオプター
の近軸光線ａは、正レンズLPで収斂された後、
負レンズLNにて発散されてa′となるため、ａと
a′との交点として求められる接眼レンズの後側主
面Ｈはアイポイント側へ飛び出すこととなる。そ
して、接眼レンズＬの焦点距離は後側主面Ｈから
ピント面S1までの距離として表されるので長くな
らざるを得ない。 これに対して、第３図に示す本発明の構成にお
いては、光軸Ａに平行に入射する０デイオプター
の近軸光線ａがまず負の第１レンズL1によつて
発散され、これに続いて正の第２レンズL2の収
斂作用そして負の第３レンズL3の発散作用を受
ける構成であるため、これらを射出する光線a′の
延長とａとの交点として求まる接眼レンズＬの後
側主面Ｈがペンタダハプリズム側に位置すること
となり、後側主面Ｈからピント面S1までの距離と
しての接眼レンズＬの焦点距離を短くすることが
可能となる。そして、このように接眼レンズの焦
点距離を短くすることによつて、対物レンズ（撮
影レンズ）と接眼レンズとの焦点距離の比である
フアインダー倍率を比較的高くすることが可能と
なる。尚、上記の第２図及び第３図についての説
明では複雑化を避けるためにコンデンサーレンズ
Ｃの屈折力を除外したが、接眼レンズの焦点距離
が短くなればコンデンサーレンズとの合成焦点距
離も短くなり、上記の説明は何等妥当性を失うも
のではない。 次ぎに、接眼レンズを構成する各レンズの形状
を規定した前記の各条件について説明する。 (1)式は第１レンズとしての負レンズの形状に関
するものである。上述した本発明の基本構成から
分かるように、第１レンズはアイポイントに最も
近いレンズであるために、斜光束がレンズを横切
る位置の光軸からの高さは３つのレンズの中で最
も低くなるが、反面焦点板のピント面の中央に集
束する軸上光束が高い位置で入射する。このた
め、第１レンズは他の第２、第３レンズに比べて
相対的に球面収差への寄与が大きい。従つて、(1)
式の下限を外れる場合には球面収差が正に過大と
なり、上限を越える場合にはこの逆の傾向が著し
くなつて球面収差の補正が困難となる。 (2)式は第２レンズとしての両凸正レンズの形状
を規定するものである。第２レンズにおいては軸
上光束も斜光束共に光軸から高い位置を通るた
め、球面収差のみならず像面弯曲や歪曲収差への
影響が大きい。このため、(2)式の下限を外れる場
合には像面弯曲及び歪曲収差が正に過大となり、
球面収差は負に過大となる。この条件の上限を越
える場合にはこの逆の傾向が著しくなり良好な性
能を維持することが難しくなる。 (3)式は第３レンズとしてのアイポイント側に凹
面を向けた負メニスカスレンズの形状を規定する
ものである。第３レンズは斜光束が最も光軸から
離れた位置を通るため、像面弯曲及び歪曲収差へ
の寄与がもつとも大きい。このため、(3)式の下限
を外れる場合には像面弯曲及び歪曲収差が負に過
大となり、上限を越える場合にはこの逆の傾向が
著しくなつて収差補正を良好に行うことが困難と
なる。 また、第１レンズの形状を規定する上記(1)式の
条件においては、さらに −3.3＜SF1＜０ (4) の条件を満足することが望ましい。即ち、第１レ
ンズの形状がアイポイント側に凸面を向けたメニ
スカス形状であるかアイポイント側のレンズ面の
曲率半径の絶対値が反対側のそれよりも大きい形
状であることが望ましい。 第１レンズはアイポイントに最も近い凹レンズ
であるため、このレンズの周辺部分がアイポイン
ト側に出つ張ると実質的な眼距を短くすることに
なり実用上不都合である。このため(4)式の如く構
成すれば、アイポイント側の出つ張り量が無く上
記条件式の範囲内であれば実質的に眼距を小さく
することがない。 上記の如き接眼レンズの構成においてはさらに
以下の如き条件を満足することが望ましい。 1.0＜｜f1｜／ｆ＜1.5 (5) 但し、f1は第１レンズの焦点距離であり、ｆは
０デイオプター状態におけるコンデンサーレンズ
を含めたフアインダー全体の合成焦点距離であ
る。この条件(5)は、第３図にて説明したように、
接眼レンズＬの主面Ｈの位置をコントロールする
働きを持つている。下限を外れるときは接眼レン
ズとしての主面をペンタダハプリズム側に位置さ
せることができるので接眼レンズの焦点距離を短
くできフアインダー倍率を高めることが可能であ
るが、収差の補正、特に像面弯曲の補正が困難と
なる。また、この条件の上限をこえる場合には第
１レンズの屈折力がほとんどなくなることとなり
本発明の基本構成から外れてしまい効果が小さく
なつてしまう。 また、接眼レンズＬは全体として正の屈折力を
持つているので、色収差の補正のためには正レン
ズとしての第２レンズに低分散のガラスを用い、
負レンズとしての第１、第３レンズに高分散のガ
ラスを使用することが望ましいことは言うまでも
ない。さらに、ペンタダハプリズムＰに高屈折率
ガラスを使用すれば、空気換算長が短くなるため
に本発明の構成と組合せてさらに高いフアインダ
ー倍率を得ることが可能であることも言うまでも
ない。 以上の如きフアインダーの構成における視度調
整の方法について、以下に具体的な実施例に基づ
いて説明する。 第４図は本発明による第１実施例の展開光路図
である。図中の各記号は前述した第１図と同様で
あり、ペンタダハプリズムでの反射を展開して示
している。そして、アイポイントEP面上で４mm
φの大きさのアイリングを通つて焦点板Ｓの中心
及び週縁へ向かう光線の様子を示した。この第１
実施例においては、第１レンズL1及び第３レン
ズL3を固定し、第２レンズL2を単独に光軸に沿
つて移動させることによつて視度調整を行う。図
の構成は視度が基準状態の−１デイオプターの状
態を示している。負の視度を高める場合には図中
矢印で示した如く第２レンズL2をペンタダハプ
リズム側に移動させる。（以下の各実施例の光学
構成図においてもこの矢印の意味は同一である） 表１に第１実施例の諸元を示し、第５図Ａ，
Ｂ，Ｃには各デイオプター状態における諸収差図
を示す。各収差図のうちＡは−２デイオプター、
Ｂは基準の−１デイオプター、Ｃは０デイオプタ
ーの状態をそれぞれ示す。 第６図に示した第２実施例では、視度調整に際
して、第２レンズL2が固定され、第１レンズL1
と第３レンズL3とが一体的に光軸に沿つて移動
する。表２に第２実施例の諸元を示し、第７図
Ａ，Ｂ，Ｃには各デイオプター状態における諸収
差図を示す。 第３実施例では、第８図に示す如く、第１レン
ズL1と第３レンズL3とが一体的に移動すると共
に第２レンズL2がこれとは逆方向に光軸上を移
動することによつて視度調整がなされる。表３に
第３実施例の諸元を示すと共に第９図Ａ，Ｂ，Ｃ
には各デイオプター状態における諸収差図を示
す。 第４実施例においては、第１０図の如く、第１
レンズL1が固定され、第２レンズL2と第３レン
ズL3とが互いに逆方向に光軸上を移動すること
によつて視度調整がなされる。表４に第４実施例
の諸元を示し、第１１図Ａ，Ｂ，Ｃには各デイオ
プター状態における諸収差図を示す。 第１２図は本発明による第５実施例の展開光路
図であり、この実施例では第１レンズL1と第２
レンズL2とが固定されており、第３レンズL3の
みの軸上移動によつて視度調整がなされる。この
第５実施例の諸元を表５に示し、第１３図Ａ，
Ｂ，Ｃには各デイオプター状態における諸収差図
を示す。 第１４図は第６実施例の展開光路図であり、こ
の実施例は、基本構成においては第１実施例と同
様に固定された第１レンズL1と第３レンズL3と
の間で第２レンズL2が軸上移動することによつ
て視度調整がなされる。そして、この実施例はコ
ンデンサーレンズを除去して構成されている。こ
の第６実施例の諸元を表６に示し、第１５図Ａ，
Ｂ，Ｃには各デイオプター状態における諸収差図
を示す。 以下に上記各実施例の諸元を示すが、表中ｆは
接眼レンズＬとコンデンサーレンズＣを含めたフ
アインダー全体としての焦点距離を表し、f1，
f2，f3はそれぞれ第１レンズ、第２レンズ及び第
３レンズの焦点距離を表し、ELは眼距すなわち
アイポイントから第１レンズまでの距離を表すも
のとする。また、Dptはフアインダーの視度であ
るデイオプター値を表し、各表の左端の数字はア
イポイント側からの順序を表すものとし、アイポ
イント側に凹面を向けたレンズ面の曲率半径を正
として示した。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
各実施例の収差図から、上記の各実施例が共に
比較的短い焦点距離の接眼レンズ系を有し、従つ
て高いフアインダー倍率を維持しつつも、視度の
各状態において諸収差が良好に補正されており、
視度調整においても鮮明な像を観察し得ることが
明らかである。 そして、接眼レンズ全体を移動することによつ
て視度補正を行つていた従来の方式に比べると、
視度補正のために必要なレンズの移動量が小さく
なつている。よく知られているように、１デイオ
プターの視度調整のために必要なレンズの移動量
Δは、そのレンズの焦点距離をf1とするとき、 Δ＝（f1）2／1000 で与えられる。上記の実施例における接眼レンズ
全体の焦点距離ｆが略70mmであるので、接眼レン
ズ全体の移動によつて１デイオプターの視度調整
を行うために必要な接眼レンズ全体の移動量Δは
4.9mmにもなる。これに対し、上記の各実施例で
は、最大でも２mm程度であり、半分以下という小
さな移動量で十分であることが分かる。 （発明の効果） 以上の如く本発明によれば、フアインダー倍率
を比較的高く維持しつつ視度調整が可能であつ
て、しかも良好な像性能を維持する一眼レフレツ
クスカメラ用のフアインダーを実現することが可
能である。
比較的短い焦点距離の接眼レンズ系を有し、従つ
て高いフアインダー倍率を維持しつつも、視度の
各状態において諸収差が良好に補正されており、
視度調整においても鮮明な像を観察し得ることが
明らかである。 そして、接眼レンズ全体を移動することによつ
て視度補正を行つていた従来の方式に比べると、
視度補正のために必要なレンズの移動量が小さく
なつている。よく知られているように、１デイオ
プターの視度調整のために必要なレンズの移動量
Δは、そのレンズの焦点距離をf1とするとき、 Δ＝（f1）2／1000 で与えられる。上記の実施例における接眼レンズ
全体の焦点距離ｆが略70mmであるので、接眼レン
ズ全体の移動によつて１デイオプターの視度調整
を行うために必要な接眼レンズ全体の移動量Δは
4.9mmにもなる。これに対し、上記の各実施例で
は、最大でも２mm程度であり、半分以下という小
さな移動量で十分であることが分かる。 （発明の効果） 以上の如く本発明によれば、フアインダー倍率
を比較的高く維持しつつ視度調整が可能であつ
て、しかも良好な像性能を維持する一眼レフレツ
クスカメラ用のフアインダーを実現することが可
能である。
第１図は本発明によるフアインダーの概略構成
図、第２図は従来のフアインダーの基本構成図、
第３図は本発明によるフアインダーの基本構成
図、第４図は本発明による第１実施例の展開光路
図、第５図Ａ，Ｂ，Ｃは第１実施例において視度
調整した場合の各デイオプター状態での諸収差
図、第６図は本発明による第２実施例の展開光路
図、第７図Ａ，Ｂ，Ｃは第２実施例において視度
調整した場合の各デイオプター状態での諸収差
図、第８図は本発明による第３実施例の展開光路
図、第９図Ａ，Ｂ，Ｃは第３実施例において視度
調整した場合の各デイオプター状態での諸収差
図、第１０図は本発明による第４実施例の展開光
路図、第１１図Ａ，Ｂ，Ｃは第４実施例において
視度調整した場合の各デイオプター状態での諸収
差図、第１２図は本発明による第５実施例の展開
光路図、第１３図Ａ，Ｂ，Ｃは第５実施例におい
て視度調整した場合の各デイオプター状態での諸
収差図、第１４図は本発明による第６実施例の展
開光路図、第１５図Ａ，Ｂ，Ｃは第６実施例にお
いて視度調整した場合の各デイオプター状態での
諸収差図である。 主要部分の符号の説明、Ｌ……接眼レンズ、
L1……負の第１レンズ、Ｓ……焦点板、L2……
正の第２レンズ、L3……負の第３レンズ、Ｐ…
…ペンタダハプリズム、Ｃ……コンデンサーレン
ズ。
図、第２図は従来のフアインダーの基本構成図、
第３図は本発明によるフアインダーの基本構成
図、第４図は本発明による第１実施例の展開光路
図、第５図Ａ，Ｂ，Ｃは第１実施例において視度
調整した場合の各デイオプター状態での諸収差
図、第６図は本発明による第２実施例の展開光路
図、第７図Ａ，Ｂ，Ｃは第２実施例において視度
調整した場合の各デイオプター状態での諸収差
図、第８図は本発明による第３実施例の展開光路
図、第９図Ａ，Ｂ，Ｃは第３実施例において視度
調整した場合の各デイオプター状態での諸収差
図、第１０図は本発明による第４実施例の展開光
路図、第１１図Ａ，Ｂ，Ｃは第４実施例において
視度調整した場合の各デイオプター状態での諸収
差図、第１２図は本発明による第５実施例の展開
光路図、第１３図Ａ，Ｂ，Ｃは第５実施例におい
て視度調整した場合の各デイオプター状態での諸
収差図、第１４図は本発明による第６実施例の展
開光路図、第１５図Ａ，Ｂ，Ｃは第６実施例にお
いて視度調整した場合の各デイオプター状態での
諸収差図である。 主要部分の符号の説明、Ｌ……接眼レンズ、
L1……負の第１レンズ、Ｓ……焦点板、L2……
正の第２レンズ、L3……負の第３レンズ、Ｐ…
…ペンタダハプリズム、Ｃ……コンデンサーレン
ズ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 焦点板上の物体像を観察するための接眼レン
ズを有するフアインダーにおいて、該接眼レンズ
を観察側から順に、負の第１レンズL1、正の第
２レンズL2、負の第３レンズL3で構成し、該レ
ンズの内少なくとも１個のレンズを単独又は連係
して光軸に沿つて移動することによつて視度調整
が可能であり、前記第１、第２及び第３レンズの
シエイプフアクターを、それぞれSF1，SF2，
SF3とし、シエイプフアクターSFは、各レンズの
焦点板側の面の曲率半径をRS、アイポイント側
の面の曲率半径をREとするとき、 SF＝RS＋RE／RS−RE で定義するものとし、 −2.0＜SF1＜ 1.0 (1) −1.0＜SF2＜−0.36 (2) 1.7＜SF3＜ 3.9 (3) の各条件を満足することを特徴とする視度調整フ
アインダー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27828384A JPS61156017A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | 視度調整フアインダ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27828384A JPS61156017A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | 視度調整フアインダ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61156017A JPS61156017A (ja) | 1986-07-15 |
| JPH0562723B2 true JPH0562723B2 (ja) | 1993-09-09 |
Family
ID=17595189
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27828384A Granted JPS61156017A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | 視度調整フアインダ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61156017A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2728884B2 (ja) * | 1988-05-18 | 1998-03-18 | キヤノン株式会社 | 変倍フアインダー |
| JP3365780B2 (ja) * | 1991-08-23 | 2003-01-14 | オリンパス光学工業株式会社 | 実像式変倍ファインダー光学系 |
| JP3369597B2 (ja) * | 1992-07-08 | 2003-01-20 | オリンパス光学工業株式会社 | ハイアイポイントファインダー光学系 |
| JP5057923B2 (ja) | 2007-10-10 | 2012-10-24 | オリンパスイメージング株式会社 | 観察光学系およびそれを備えた撮像装置 |
| JP6011163B2 (ja) * | 2012-08-29 | 2016-10-19 | 株式会社ニコン | 接眼レンズ |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54126531A (en) * | 1978-03-24 | 1979-10-01 | Minolta Camera Co Ltd | Diopter adjusting eyepiece lens and finder of single lens reflex camera using this |
| JPS54126530A (en) * | 1978-03-25 | 1979-10-01 | Minolta Camera Co Ltd | Diopter adjusting eyepiece lens and finder of single lens reflex camera using this |
-
1984
- 1984-12-27 JP JP27828384A patent/JPS61156017A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61156017A (ja) | 1986-07-15 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |