JPH0564015B2 - - Google Patents
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- JPH0564015B2 JPH0564015B2 JP8296784A JP8296784A JPH0564015B2 JP H0564015 B2 JPH0564015 B2 JP H0564015B2 JP 8296784 A JP8296784 A JP 8296784A JP 8296784 A JP8296784 A JP 8296784A JP H0564015 B2 JPH0564015 B2 JP H0564015B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil
- slots
- slot
- magnetic pole
- rotor
- Prior art date
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-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/04—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors
- H02K3/12—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors arranged in slots
- H02K3/16—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors arranged in slots for auxiliary purposes, e.g. damping or commutating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Insulation, Fastening Of Motor, Generator Windings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は二極タービン発電機のような回転界磁
形回転電機の逆相電送に対する耐量を経済的に向
上した回転子に関する。
形回転電機の逆相電送に対する耐量を経済的に向
上した回転子に関する。
三相の不平衡な負荷よ電力系統の不平衡負荷事
故に対処するため、タービン発電機や調相機等の
回転電機は不平衡負荷に耐えて運転する能力を要
求されている。
故に対処するため、タービン発電機や調相機等の
回転電機は不平衡負荷に耐えて運転する能力を要
求されている。
不平衡負荷運転時には、回転電機の固定子巻線
に逆相電流成分が流れ、これに伴ない円筒形回転
子表面に渦電流が流れる。この渦電流が流れよう
とする経路上に電気抵抗の高い場所がある場合に
は、その場所は大きなジユール熱が発生し、局部
的に過熱され、材料強度の低下や残留応力の増大
を招き、回転子軸が損傷する懸念がある。
に逆相電流成分が流れ、これに伴ない円筒形回転
子表面に渦電流が流れる。この渦電流が流れよう
とする経路上に電気抵抗の高い場所がある場合に
は、その場所は大きなジユール熱が発生し、局部
的に過熱され、材料強度の低下や残留応力の増大
を招き、回転子軸が損傷する懸念がある。
特に大容量二極タービン発電機等の円筒形回転
子では、曲け剛性の円周方向異方性を解消するた
めに、磁極部に設けた長手垂直方向の狭溝、即ち
クロススロツトが磁極部外周表面を軸方向に流れ
ようとする前記渦電流の障害となり、クロススロ
ツト端の磁極最寄りのコイルスロツト間の鉄心表
面に前記渦電流が集中し、この部分がジユール熱
により過熱する懸念がある。
子では、曲け剛性の円周方向異方性を解消するた
めに、磁極部に設けた長手垂直方向の狭溝、即ち
クロススロツトが磁極部外周表面を軸方向に流れ
ようとする前記渦電流の障害となり、クロススロ
ツト端の磁極最寄りのコイルスロツト間の鉄心表
面に前記渦電流が集中し、この部分がジユール熱
により過熱する懸念がある。
従来、前記渦電流に対する抵抗を下げるために
は、全てのコイルスロツトの楔の下面に接して同
一厚さの電気良導性材料から成り、コイルスロツ
ト全長にわたるダンパーバーを設置する構造、あ
るいは、これに加えて磁極部に長手方向のダンパ
ースロツトを設けて、鉄心の長手方向全長にわた
るダンパーバーを設置する構造が用いられてい
る。
は、全てのコイルスロツトの楔の下面に接して同
一厚さの電気良導性材料から成り、コイルスロツ
ト全長にわたるダンパーバーを設置する構造、あ
るいは、これに加えて磁極部に長手方向のダンパ
ースロツトを設けて、鉄心の長手方向全長にわた
るダンパーバーを設置する構造が用いられてい
る。
この従来技術では、コイルスロツト内のダンパ
ーバーが全てのコイルスロツト内で同一厚さであ
るため、クロススロツト付き二極回転子では依然
としてクロススロツト端の温度が最高であり、一
方、隣り合うコイルスロツト間の鉄心表面の温度
は低下するので、隣り合うコイルスロツト間では
温度的に必要以上の余裕が生じ、資材を必要以上
に使用する不具合があつた。
ーバーが全てのコイルスロツト内で同一厚さであ
るため、クロススロツト付き二極回転子では依然
としてクロススロツト端の温度が最高であり、一
方、隣り合うコイルスロツト間の鉄心表面の温度
は低下するので、隣り合うコイルスロツト間では
温度的に必要以上の余裕が生じ、資材を必要以上
に使用する不具合があつた。
本発明の目的は資材を節約しながら逆相耐量を
向上させた回転電機の回転子を提供することを目
的とする。
向上させた回転電機の回転子を提供することを目
的とする。
本発明においては、Ｎ、Ｓ極各１個の磁極を有
し、磁極部には長手方向に離間して長手垂直方向
に複数個のクロススロツトを設け、磁極間には円
周方向に離間して長手方向の複数個のコイルスロ
ツトを設けた円筒状の回転子鉄心を備え、コイル
スロツト内に半径方向に積層された界磁コイル導
体、絶縁物等を収納し、これらを遠心力に対して
保持するための楔を設けた回転電機の回転子にお
いて、所定のコイルスロツトの楔の下面にコイル
スロツト長手方向全長にわたる厚いダンパーバー
を設けて逆相耐量を大にし、他のコイルスロツト
は厚さの薄いダンパーバーを設けるか又はダンパ
ーバーを設けないで資材を節約したことを特徴と
するものである。
し、磁極部には長手方向に離間して長手垂直方向
に複数個のクロススロツトを設け、磁極間には円
周方向に離間して長手方向の複数個のコイルスロ
ツトを設けた円筒状の回転子鉄心を備え、コイル
スロツト内に半径方向に積層された界磁コイル導
体、絶縁物等を収納し、これらを遠心力に対して
保持するための楔を設けた回転電機の回転子にお
いて、所定のコイルスロツトの楔の下面にコイル
スロツト長手方向全長にわたる厚いダンパーバー
を設けて逆相耐量を大にし、他のコイルスロツト
は厚さの薄いダンパーバーを設けるか又はダンパ
ーバーを設けないで資材を節約したことを特徴と
するものである。
実施例 １
以下、実施例の第１の実施例について、第１図
および第２図を参照して説明する。
および第２図を参照して説明する。
回転子軸１の中央部には円周状の鉄心２があ
り、この鉄心２にはＮ、Ｓの各１個の磁極４を設
け、この磁極４部には長手方向に離間して長手垂
直方向に複数個のクロススロツト１０を設け、磁
極４、４間には円周方向に離間して長手方向の複
数個のコイルスロツト３を設ける。コイルスロツ
ト３は磁極最寄りの浅いコイルスロツト３Ａと他
の中間の深いコイルスロツト３Ｂとから成る。中
間のコイルスロツト３Ｂにはスロツト絶縁５、半
径方向に積層した複数ターンの界磁コイル導体
６、図示しないターン絶縁、クリページブロツク
７を収納し、これらの収納物を遠心力に対して保
持するための楔９を挿入してある。一方、磁極最
寄りのコイルスロツト３Ａでは前記収納物の他に
クリページブロツク７と楔９との間にダンパーバ
ー８が挿入してある。このダンパーバー８は楔９
の下面に接し、コイルスロツト３Ａの長手方向全
長にわたつており、楔９は長手方向に複数個に分
割されている。そして、磁極最寄りのコイルスロ
ツト３Ａ内では、スロツトを浅くした分と、ダン
パーバー８の厚さにほぼ見合つた分だけ、界磁コ
イル導体６のターン数を減らしてある。１１はク
ロススロツト端である。
り、この鉄心２にはＮ、Ｓの各１個の磁極４を設
け、この磁極４部には長手方向に離間して長手垂
直方向に複数個のクロススロツト１０を設け、磁
極４、４間には円周方向に離間して長手方向の複
数個のコイルスロツト３を設ける。コイルスロツ
ト３は磁極最寄りの浅いコイルスロツト３Ａと他
の中間の深いコイルスロツト３Ｂとから成る。中
間のコイルスロツト３Ｂにはスロツト絶縁５、半
径方向に積層した複数ターンの界磁コイル導体
６、図示しないターン絶縁、クリページブロツク
７を収納し、これらの収納物を遠心力に対して保
持するための楔９を挿入してある。一方、磁極最
寄りのコイルスロツト３Ａでは前記収納物の他に
クリページブロツク７と楔９との間にダンパーバ
ー８が挿入してある。このダンパーバー８は楔９
の下面に接し、コイルスロツト３Ａの長手方向全
長にわたつており、楔９は長手方向に複数個に分
割されている。そして、磁極最寄りのコイルスロ
ツト３Ａ内では、スロツトを浅くした分と、ダン
パーバー８の厚さにほぼ見合つた分だけ、界磁コ
イル導体６のターン数を減らしてある。１１はク
ロススロツト端である。
次に作用について説明する。
三相の不平衡負荷が増えたり、電力系統の不平
衡事故が発生した場合、回転電機の固定子巻線
（図示せず）中の逆相電流成分が増加する。この
逆相電流により生じた磁界により回転子の表面に
は電圧が誘起され、これに伴ない回転子表面に渦
電流が発生する。この渦電流は回転子の長手方向
端部では横方向に流れ、他部では主として長手方
向に流れる。クロススロツト端１１と磁極最寄り
のコイルスロツト３Ａの間では、前記渦電流鉄心
２表面、楔９の他にダンパーバー８にも迂回して
流れる。一方、隣り合うコイルスロツト間、即ち
３Ａ，３Ｂ間又は３Ｂ，３Ｂ間では前記渦電流は
鉄心２表面と楔９にのみ流れる。そして前記渦電
流の量はクロススロツト端１１と磁極最寄りのコ
イルスロツト３Ａ間の方が、隣り合うコイルスロ
ツト間、即ち３Ａ，３Ｂ間又は３Ｂ，３Ｂ間より
はるかに大きい。従つて、前記渦電流による温度
上昇が最高となる場所は依然としてクロススロツ
ト端１１付近にはあるが、その温度はダンパーバ
ー８に渦電流が流れることにより低下すること
と、隣り合うコイルスロツト間においては中間の
コイルスロツト３Ｂにダンパーバーがなくて温度
が上昇することとにより、鉄心２の表面の各部温
度差は従来より大幅に縮小する。
衡事故が発生した場合、回転電機の固定子巻線
（図示せず）中の逆相電流成分が増加する。この
逆相電流により生じた磁界により回転子の表面に
は電圧が誘起され、これに伴ない回転子表面に渦
電流が発生する。この渦電流は回転子の長手方向
端部では横方向に流れ、他部では主として長手方
向に流れる。クロススロツト端１１と磁極最寄り
のコイルスロツト３Ａの間では、前記渦電流鉄心
２表面、楔９の他にダンパーバー８にも迂回して
流れる。一方、隣り合うコイルスロツト間、即ち
３Ａ，３Ｂ間又は３Ｂ，３Ｂ間では前記渦電流は
鉄心２表面と楔９にのみ流れる。そして前記渦電
流の量はクロススロツト端１１と磁極最寄りのコ
イルスロツト３Ａ間の方が、隣り合うコイルスロ
ツト間、即ち３Ａ，３Ｂ間又は３Ｂ，３Ｂ間より
はるかに大きい。従つて、前記渦電流による温度
上昇が最高となる場所は依然としてクロススロツ
ト端１１付近にはあるが、その温度はダンパーバ
ー８に渦電流が流れることにより低下すること
と、隣り合うコイルスロツト間においては中間の
コイルスロツト３Ｂにダンパーバーがなくて温度
が上昇することとにより、鉄心２の表面の各部温
度差は従来より大幅に縮小する。
従つて、磁極最寄りのコイルスロツト３Ａにの
みダンパーバー８を入れたことにより、逆相電流
に伴ない回転子表面に流れる渦電流によるクロス
スロツト端１１付近の温度上昇は従来通り抑制し
て逆相耐量に大に維持でき、ダンパーバー８の厚
さを従来より厚くすれば、更に逆相耐量に向上
し、他の中間のコイルスロツト３Ｂのダンパーバ
ーをなくすことにより、無用の温度上昇抑制を行
なわず資材を節約した回転電機の回転子とするこ
とができる。
みダンパーバー８を入れたことにより、逆相電流
に伴ない回転子表面に流れる渦電流によるクロス
スロツト端１１付近の温度上昇は従来通り抑制し
て逆相耐量に大に維持でき、ダンパーバー８の厚
さを従来より厚くすれば、更に逆相耐量に向上
し、他の中間のコイルスロツト３Ｂのダンパーバ
ーをなくすことにより、無用の温度上昇抑制を行
なわず資材を節約した回転電機の回転子とするこ
とができる。
実施例 ２
次に第１図および第２図を利用して第２の実施
例を説明する。これは中間のコイルスロツト３Ｂ
の楔９の下面にもダンパーバー（図示せず）を挿
入したもので、この図示しないダンパーバーは磁
極最寄りのコイルスロツト３Ａに用いるダンパー
バー８より厚さを薄くしたものである。
例を説明する。これは中間のコイルスロツト３Ｂ
の楔９の下面にもダンパーバー（図示せず）を挿
入したもので、この図示しないダンパーバーは磁
極最寄りのコイルスロツト３Ａに用いるダンパー
バー８より厚さを薄くしたものである。
このようにすれば、中間コイルスロツト３Ｂに
ダンパーバーを設けた分だけ資材使用量は増える
が、薄いものであるから、実施例１に準じた作用
効果を得ることができる。
ダンパーバーを設けた分だけ資材使用量は増える
が、薄いものであるから、実施例１に準じた作用
効果を得ることができる。
実施例 ３
次に第３図を参照して第３の実施例を説明す
る。
る。
これは磁極最寄りのコイルスロツト３Ａに係合
する楔９Ａは他の中間のコイルスロツト３Ｂに係
合する楔９Ｂより厚さを薄くし、遠心力に対して
各楔９Ａ，９Ｂの受ける応力を同程度になるよう
にし、その薄くした分だけ、磁極最寄りのコイル
スロツト３Ａ内に厚いダンパーバー８Ａを挿入
し、中間のコイルスロツト３Ｂ内には薄いダンパ
ーバー８Ｂを挿入したものである。他は実施例１
の通りである。
する楔９Ａは他の中間のコイルスロツト３Ｂに係
合する楔９Ｂより厚さを薄くし、遠心力に対して
各楔９Ａ，９Ｂの受ける応力を同程度になるよう
にし、その薄くした分だけ、磁極最寄りのコイル
スロツト３Ａ内に厚いダンパーバー８Ａを挿入
し、中間のコイルスロツト３Ｂ内には薄いダンパ
ーバー８Ｂを挿入したものである。他は実施例１
の通りである。
このようにすると、磁極最寄りのコイルスロツ
ト３Ａは他の中間のコイルスロツト３Ｂより浅く
て、界磁コイル導体６のターン数が少なく、従つ
て、楔９Ａに加わる遠心力は他の中間のコイルス
ロツトの楔９Ｂより小さいから、応力を均等にす
るために薄くすることは合理的、資材節約的であ
る。そして、他は実施例１に準じた作用効果が得
られる。
ト３Ａは他の中間のコイルスロツト３Ｂより浅く
て、界磁コイル導体６のターン数が少なく、従つ
て、楔９Ａに加わる遠心力は他の中間のコイルス
ロツトの楔９Ｂより小さいから、応力を均等にす
るために薄くすることは合理的、資材節約的であ
る。そして、他は実施例１に準じた作用効果が得
られる。
尚、中間のコイルスロツト３Ｂ内のダンパーバ
ー８Ｂはなくしてもよい。
ー８Ｂはなくしてもよい。
実施例 ４
次に第４図を参照して第４の実施例を説明す
る。
る。
これは磁極最寄りのコイルスロツト３Ａを１番
目とし、その１番目のスロツトから磁極４外側へ
数えて各コイルスロツト３に順に番号を付し、奇
数番目＃１、＃３、＃５…のコイルスロツトの楔
９Ｃの厚さは偶数番目＃２、＃４…のコイルスロ
ツトの楔９Ｄより薄くし、薄い楔９Ｃの下面に接
するダンパーバー８Ａの厚さは楔９Ｃの薄い分だ
け厚さを厚くし、薄い楔９Ｃは偶数番目＃２、
＃４…のコイルスロツトの厚さの厚い楔９Ｄより
強度の大きい材料、即ち厚い楔９Ｄの材料をアル
ミニウムとした場合、薄い楔９Ｃの材料を高力ア
ルミニウム合金とするように選定する。そして、
各コイルスロツト３共、楔９Ｃ，９Ｄとダンパー
バー８Ａ，８Ｂの厚さの和は一定にしておく。
目とし、その１番目のスロツトから磁極４外側へ
数えて各コイルスロツト３に順に番号を付し、奇
数番目＃１、＃３、＃５…のコイルスロツトの楔
９Ｃの厚さは偶数番目＃２、＃４…のコイルスロ
ツトの楔９Ｄより薄くし、薄い楔９Ｃの下面に接
するダンパーバー８Ａの厚さは楔９Ｃの薄い分だ
け厚さを厚くし、薄い楔９Ｃは偶数番目＃２、
＃４…のコイルスロツトの厚さの厚い楔９Ｄより
強度の大きい材料、即ち厚い楔９Ｄの材料をアル
ミニウムとした場合、薄い楔９Ｃの材料を高力ア
ルミニウム合金とするように選定する。そして、
各コイルスロツト３共、楔９Ｃ，９Ｄとダンパー
バー８Ａ，８Ｂの厚さの和は一定にしておく。
このようにすると、鉄心２のコイルスロツト３
群を有する部分の電気抵抗を、奇数番目のコイル
スロツトのダンパーバー８Ａを厚くした分だけ小
さくすることができるので、クロススロツト端１
１と磁極最寄りのコイルスロツト３Ａとの間隔が
余り狭くない場合には、逆相電流による回転子表
面の各部温度上昇を均一化し、しかも応力に大に
ある薄い楔９Ｃは高強度材料を使用したことによ
り、各部楔９Ｃ，９Ｄは共に従来の強度上の余裕
を維持するから、信頼性の高い回転子となる。
群を有する部分の電気抵抗を、奇数番目のコイル
スロツトのダンパーバー８Ａを厚くした分だけ小
さくすることができるので、クロススロツト端１
１と磁極最寄りのコイルスロツト３Ａとの間隔が
余り狭くない場合には、逆相電流による回転子表
面の各部温度上昇を均一化し、しかも応力に大に
ある薄い楔９Ｃは高強度材料を使用したことによ
り、各部楔９Ｃ，９Ｄは共に従来の強度上の余裕
を維持するから、信頼性の高い回転子となる。
実施例 ５
次に第５図を参照して第５の実施例を説明す
る。
る。
これは第４図に示した実施例４の薄いダンパー
バー８Ｂを無限に薄くして零、即ちダンパーバー
をなくしたものである。
バー８Ｂを無限に薄くして零、即ちダンパーバー
をなくしたものである。
このようにすると、実施例４に準じた作用効果
が得られ、偶数番目のコイルスロツトのダンパー
バーをなくした分だけ経済的になる。
が得られ、偶数番目のコイルスロツトのダンパー
バーをなくした分だけ経済的になる。
以上説明したように、本発明によれば、逆相耐
量を大にするように所定のコイルスロツトの楔の
下面に、コイルスロツト長手方向全長にわたる厚
いダンパーバーを設け、他のコイルスロツトは厚
さの薄いダンパーバーを設けるか又はダンパーバ
ーを設けないので、資材を節約して逆相電流に対
する耐力の向上した信頼性を高い回転電機の回転
子を供給できる。
量を大にするように所定のコイルスロツトの楔の
下面に、コイルスロツト長手方向全長にわたる厚
いダンパーバーを設け、他のコイルスロツトは厚
さの薄いダンパーバーを設けるか又はダンパーバ
ーを設けないので、資材を節約して逆相電流に対
する耐力の向上した信頼性を高い回転電機の回転
子を供給できる。
第１図は本発明の回転電機の回転子の第１の実
施例を示す立面図、第２図は第１図のＭ−Ｍ線に
沿う矢視要部拡大断面図、第３図ないし第５図は
それぞれ第３ないし第５の実施例の要部を示す断
面図である。 １……回転子軸、２……鉄心、３……コイルス
ロツト、３Ａ……磁極最寄りのコイルスロツト、
３Ｂ……中間のコイルスロツト、４……磁極、５
……スロツト絶縁、６……界磁コイル導体、７…
…クリページブロツク、８……ダンパーバー、８
Ａ……厚いダンパーバー、８Ｂ……薄いダンパー
バー、９……楔、９Ａ……磁極最寄りのコイルス
ロツトに係合する楔、９Ｂ……中間のコイルスロ
ツトに係合する楔、９Ｃ……奇数番目のコイルス
ロツトに係合する楔、９Ｄ……偶数番目のコイル
スロツトに係合する楔、１０……クロススロツ
ト、１１……クロススロツト端。
施例を示す立面図、第２図は第１図のＭ−Ｍ線に
沿う矢視要部拡大断面図、第３図ないし第５図は
それぞれ第３ないし第５の実施例の要部を示す断
面図である。 １……回転子軸、２……鉄心、３……コイルス
ロツト、３Ａ……磁極最寄りのコイルスロツト、
３Ｂ……中間のコイルスロツト、４……磁極、５
……スロツト絶縁、６……界磁コイル導体、７…
…クリページブロツク、８……ダンパーバー、８
Ａ……厚いダンパーバー、８Ｂ……薄いダンパー
バー、９……楔、９Ａ……磁極最寄りのコイルス
ロツトに係合する楔、９Ｂ……中間のコイルスロ
ツトに係合する楔、９Ｃ……奇数番目のコイルス
ロツトに係合する楔、９Ｄ……偶数番目のコイル
スロツトに係合する楔、１０……クロススロツ
ト、１１……クロススロツト端。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｎ、Ｓ極各１個の磁極を有し、磁極部には長
手方向に離間して長手垂直方向に複数個のクロス
スロツトを設け、磁極間には円周方向に離間して
長手方向の複数個のコイルスロツトを設けた円筒
状の回転子鉄心を備え、コイルスロツト内に半径
方向に積層された界磁コイル導体、絶縁物等を収
納し、これらを遠心力に対して保持するための楔
を設けた回転電機の回転子において、所定のコイ
ルスロツトの楔の下面にコイルスロツト長手方向
全長にわたる厚いダンパーバーを設けて逆相耐量
を大にし、他のコイルスロツトは厚さの薄いダン
パーバーを設けるか又はダンパーバーを設けない
ことを特徴とする回転電機の回転子。 ２ 所定のコイルスロツトは磁極最寄りのコイル
スロツトとしたことを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の回転電機の回転子。 ３ 所定のコイルスロツトは磁極最寄りのコイル
スロツトとし、このコイルスロツトは他のコイル
スロツトより浅くし、そのコイルスロツトに係合
する楔は他の中間のコイルスロツトに係合する楔
より厚さを薄くしたことを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載の回転電機の回転子。 ４ 所定のコイルスロツトは磁極最寄りのコイル
スロツトおよびそのコイルスロツトから磁極外側
へ数えて奇数番号目コイルスロツトとし、その所
のコイルスロツト用楔はダンパーバーの厚さの厚
い分だけ厚さを薄くし、厚さの厚い楔より強度の
大きい材料を使用したことを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の回転電機の回転子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8296784A JPS60229640A (ja) | 1984-04-26 | 1984-04-26 | 回転電機の回転子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8296784A JPS60229640A (ja) | 1984-04-26 | 1984-04-26 | 回転電機の回転子 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60229640A JPS60229640A (ja) | 1985-11-15 |
| JPH0564015B2 true JPH0564015B2 (ja) | 1993-09-13 |
Family
ID=13788990
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8296784A Granted JPS60229640A (ja) | 1984-04-26 | 1984-04-26 | 回転電機の回転子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60229640A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0630094B1 (en) * | 1993-06-18 | 1997-11-26 | Hitachi, Ltd. | Turbine generator |
| US7293798B2 (en) | 2004-04-05 | 2007-11-13 | Automotive Systems Laboratory, Inc. | Pyrotechnic linear inflator |
| KR20160010859A (ko) * | 2015-12-29 | 2016-01-28 | 이화여자대학교 산학협력단 | 영상 분석 장치, 및 장치를 이용하여 영상을 분석하는 방법 |
-
1984
- 1984-04-26 JP JP8296784A patent/JPS60229640A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US7293798B2 (en) | 2004-04-05 | 2007-11-13 | Automotive Systems Laboratory, Inc. | Pyrotechnic linear inflator |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60229640A (ja) | 1985-11-15 |
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