JPH0565337B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0565337B2 JPH0565337B2 JP23597589A JP23597589A JPH0565337B2 JP H0565337 B2 JPH0565337 B2 JP H0565337B2 JP 23597589 A JP23597589 A JP 23597589A JP 23597589 A JP23597589 A JP 23597589A JP H0565337 B2 JPH0565337 B2 JP H0565337B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inner tube
- reinforcing layer
- hose
- outer periphery
- tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は建設機械、工作機械、洗浄機、塗装機
械等の配管系統に主として用いる樹脂ホースの製
造法に関する。
械等の配管系統に主として用いる樹脂ホースの製
造法に関する。
従来、上記の用途に用いられるホースとして
は、ポリアミド系樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリ
エステル樹脂等の熱可塑性樹脂内管の外周に、ポ
リアミド、ポリエステル等の繊維糸をスパイラル
に巻き付けたり、編組した補強層を接着剤で接着
して設け、更にその外周にゴム製の外管を被覆し
たホースが公知である。
は、ポリアミド系樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリ
エステル樹脂等の熱可塑性樹脂内管の外周に、ポ
リアミド、ポリエステル等の繊維糸をスパイラル
に巻き付けたり、編組した補強層を接着剤で接着
して設け、更にその外周にゴム製の外管を被覆し
たホースが公知である。
このホースは使用の初期においては、補強層が
内管に接着されているので、補強層がホース長手
方向に滑ることによる編組角の乱れもなく、接続
金具とホースの引抜力及び耐圧性も維持される
が、補強層が接着されているために補強層が内管
を拘束し、ホースの柔軟性を阻害する。長期の使
用では補強層と内管との接着強度が低下し、最終
的には剥離し、その結果補強層が乱れ、耐圧性、
引抜力、更にはポンプ等の油圧機器によつて負荷
される内部流体によるインパルス寿命などの耐久
性が低下しインパルスの伝達も行なわれなくな
る。
内管に接着されているので、補強層がホース長手
方向に滑ることによる編組角の乱れもなく、接続
金具とホースの引抜力及び耐圧性も維持される
が、補強層が接着されているために補強層が内管
を拘束し、ホースの柔軟性を阻害する。長期の使
用では補強層と内管との接着強度が低下し、最終
的には剥離し、その結果補強層が乱れ、耐圧性、
引抜力、更にはポンプ等の油圧機器によつて負荷
される内部流体によるインパルス寿命などの耐久
性が低下しインパルスの伝達も行なわれなくな
る。
これを改善するために、熱可塑性樹脂内管の外
周に繊維補強層を施し、その外周に未加硫ゴムの
外管を被覆しこの外管に鉛管を被覆して、内管内
に加圧流体を封入してゴムの外管を加硫する条
件、例えば165℃に45分間保持して加硫すること
により、繊維補強層の熱収縮と熱可塑性樹脂内管
の軟化と内圧による膨張を利用して、繊維補強層
を内管に食い込ませ内管と補強層とを接着剤を用
いずに係合させて、補強層の内管に対する移動を
生じないようにすることが、本出願人により特開
昭60−113883号公報により提案された。
周に繊維補強層を施し、その外周に未加硫ゴムの
外管を被覆しこの外管に鉛管を被覆して、内管内
に加圧流体を封入してゴムの外管を加硫する条
件、例えば165℃に45分間保持して加硫すること
により、繊維補強層の熱収縮と熱可塑性樹脂内管
の軟化と内圧による膨張を利用して、繊維補強層
を内管に食い込ませ内管と補強層とを接着剤を用
いずに係合させて、補強層の内管に対する移動を
生じないようにすることが、本出願人により特開
昭60−113883号公報により提案された。
しかしこの方法によると、ゴムの加硫処理を利
用して内管を加熱するので、内管が内外均一に軟
化してしまい、外周は補強層で押さえられている
とは云え内管内に封入した加圧流体により内径が
大きくなる問題がある。軟化による変形を防止す
るためには、外管を形成するゴムの材料を内管が
なるべく変形しない温度で加硫出来る配合としな
ければならないので、ゴムの配合が極めて制約さ
れる。
用して内管を加熱するので、内管が内外均一に軟
化してしまい、外周は補強層で押さえられている
とは云え内管内に封入した加圧流体により内径が
大きくなる問題がある。軟化による変形を防止す
るためには、外管を形成するゴムの材料を内管が
なるべく変形しない温度で加硫出来る配合としな
ければならないので、ゴムの配合が極めて制約さ
れる。
又、外管に鉛管を被覆するので、高価な被鉛装
置を要すると共に、面倒な被鉛工程及び割鉛工程
を要し、加工費が高いという問題がある。
置を要すると共に、面倒な被鉛工程及び割鉛工程
を要し、加工費が高いという問題がある。
本発明は加工費用が安価で熱可塑性樹脂又は熱
可塑性エラストマーの内管の内径を変化させるこ
となく、補強層が内管の外面に食い込んだ樹脂ホ
ースの製造法を提供することにある。
可塑性エラストマーの内管の内径を変化させるこ
となく、補強層が内管の外面に食い込んだ樹脂ホ
ースの製造法を提供することにある。
本発明は外周に補強層を施した熱可塑性樹脂又
は熱可塑性エラストマーの内管の内部に加圧流体
を封入して外周から加熱空気により加熱して熱可
塑性樹脂又は熱可塑性エラストマーの内管の外周
面を軟化し補強層を熱可塑性樹脂又は熱可塑性エ
ラストマーの内管の外周面に食い込ませた後、補
強層の外周面に熱可塑性樹脂又は熱可塑性エラス
トマーの外管を被覆する樹脂ホースの製造法にあ
る。
は熱可塑性エラストマーの内管の内部に加圧流体
を封入して外周から加熱空気により加熱して熱可
塑性樹脂又は熱可塑性エラストマーの内管の外周
面を軟化し補強層を熱可塑性樹脂又は熱可塑性エ
ラストマーの内管の外周面に食い込ませた後、補
強層の外周面に熱可塑性樹脂又は熱可塑性エラス
トマーの外管を被覆する樹脂ホースの製造法にあ
る。
内管としては、ナイロン６、ナイロン66、ナイ
ロン11、ナイロン12、変性ナイロン共重合体等の
ポリアミド系樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリエス
テル樹脂、ポリオレフイン系熱可塑性エラストマ
ー、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー等が用
いられ、外管としてはポリウレタン、ポリオレフ
イン系熱可塑性エラストマーその他内管と同様の
材料を、補強層としてはポリアミド、ポリエステ
ル、ビニロン繊維、ピアノ線が用いられる。
ロン11、ナイロン12、変性ナイロン共重合体等の
ポリアミド系樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリエス
テル樹脂、ポリオレフイン系熱可塑性エラストマ
ー、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー等が用
いられ、外管としてはポリウレタン、ポリオレフ
イン系熱可塑性エラストマーその他内管と同様の
材料を、補強層としてはポリアミド、ポリエステ
ル、ビニロン繊維、ピアノ線が用いられる。
本発明樹脂ホースの製造法では、外管が熱可塑
性樹脂又は熱可塑性エラストマーからなるので、
押し出し成形したままで良く加硫の必要がない。
従つて被鉛装置を必要とせず、被鉛工程及び割鉛
工程が不用となり製造費用を安価に出来る。又、
内管の外周に補強層を施し外管を被覆しない状態
で、内管内に加圧流体を封入して、内管の軟化温
度よりも５〜15℃低い加熱空気により外周から補
強層を介して内管を20〜30分加熱すれば良いの
で、加硫するよりも短時間で内管の外周を加熱で
きエネルギーコストを少なく出来ると共に、内管
の外周を内側部分よりも速く軟化して補強層を内
管外周に食い込ませることができ、そして内管内
に封入した加圧流体による内管の内径が大きく変
形することも防止でき内径を正確に製造すること
が可能となる。
性樹脂又は熱可塑性エラストマーからなるので、
押し出し成形したままで良く加硫の必要がない。
従つて被鉛装置を必要とせず、被鉛工程及び割鉛
工程が不用となり製造費用を安価に出来る。又、
内管の外周に補強層を施し外管を被覆しない状態
で、内管内に加圧流体を封入して、内管の軟化温
度よりも５〜15℃低い加熱空気により外周から補
強層を介して内管を20〜30分加熱すれば良いの
で、加硫するよりも短時間で内管の外周を加熱で
きエネルギーコストを少なく出来ると共に、内管
の外周を内側部分よりも速く軟化して補強層を内
管外周に食い込ませることができ、そして内管内
に封入した加圧流体による内管の内径が大きく変
形することも防止でき内径を正確に製造すること
が可能となる。
本発明で空気加熱を用いるのは、赤外線加熱だ
と内部まで加熱されやすく、蒸気加熱だと補強層
に水分が残りホース内に気泡が残る恐れがある
が、これらの問題なく急速に内管外周を加熱軟化
させることが出来るからである。
と内部まで加熱されやすく、蒸気加熱だと補強層
に水分が残りホース内に気泡が残る恐れがある
が、これらの問題なく急速に内管外周を加熱軟化
させることが出来るからである。
実施例 １
流動開始温度170℃のナイロン11を用い、内径
12.7mm、外径14.7mmの内管を押出機を用いて押し
出し成形した。この内管の外周に140℃に30分間
保持した時の熱収縮率が５％のポリエステル繊維
糸（1000D／２本）を５本合糸し、２〜３Kg／本
の編組張力を加えて静止角にブレード編組（打ち
込み数：24本）した。この内管を皿の上に巻き、
内管内に７Kg／cm2の圧力で空気を封入し、加熱装
置に入れ30分間140℃に空気加熱した。加熱装置
から取出し封入した加圧空気を大気に開放して任
意個所を切断して内径を調べたところ、内径に殆
ど変化は無かつた。又補強層として施したブレー
ド編組は、編組張力と熱収縮により内管外周によ
く食い込んでいた。この加熱装置から取り出した
加熱されたままの内管に更に押出機を用いて、補
強層の外周に外径が16.7mmとなるようにポリウレ
タンからなる外管を押し出し成形してホースを得
た。この場合、加熱装置はホースを一端から入れ
他端から引き出す間に加熱できる連続加熱装置を
用いることも出来る。
12.7mm、外径14.7mmの内管を押出機を用いて押し
出し成形した。この内管の外周に140℃に30分間
保持した時の熱収縮率が５％のポリエステル繊維
糸（1000D／２本）を５本合糸し、２〜３Kg／本
の編組張力を加えて静止角にブレード編組（打ち
込み数：24本）した。この内管を皿の上に巻き、
内管内に７Kg／cm2の圧力で空気を封入し、加熱装
置に入れ30分間140℃に空気加熱した。加熱装置
から取出し封入した加圧空気を大気に開放して任
意個所を切断して内径を調べたところ、内径に殆
ど変化は無かつた。又補強層として施したブレー
ド編組は、編組張力と熱収縮により内管外周によ
く食い込んでいた。この加熱装置から取り出した
加熱されたままの内管に更に押出機を用いて、補
強層の外周に外径が16.7mmとなるようにポリウレ
タンからなる外管を押し出し成形してホースを得
た。この場合、加熱装置はホースを一端から入れ
他端から引き出す間に加熱できる連続加熱装置を
用いることも出来る。
実施例 ２
実施例１と同様にして内管を作り、その外周に
直径0.32mmのピアノ線をピツチ0.5mmで巻き付け
張力５Kgｆで螺旋状に施し補強層とした。補強層
は施した状態で巻き付け張力により幾分か内管外
周に食い込んでいた。この内管内に水を５Kg／cm2
の圧力で封入し、加熱装置に入れ実施例１と同様
に空気加熱した。加熱装置から取り出して内管内
の水を排出し、任意個所を切断して内径を調べた
ところ、内径に殆ど変化は無かつた。補強層は巻
き付け張力により内管外周に十分食い込んでい
た。この内管に更に押出機を用いて、補強層の外
周に外径が16.7mmとなるようにポリウレタンから
なる外管を押し出し成形してホースを得た。
直径0.32mmのピアノ線をピツチ0.5mmで巻き付け
張力５Kgｆで螺旋状に施し補強層とした。補強層
は施した状態で巻き付け張力により幾分か内管外
周に食い込んでいた。この内管内に水を５Kg／cm2
の圧力で封入し、加熱装置に入れ実施例１と同様
に空気加熱した。加熱装置から取り出して内管内
の水を排出し、任意個所を切断して内径を調べた
ところ、内径に殆ど変化は無かつた。補強層は巻
き付け張力により内管外周に十分食い込んでい
た。この内管に更に押出機を用いて、補強層の外
周に外径が16.7mmとなるようにポリウレタンから
なる外管を押し出し成形してホースを得た。
比較例 １
140℃に30分間保持した時の熱収縮率が８％の
ポリエステル繊維糸に接着剤を塗布して用いたこ
とと、内管内に加圧空気を封入しなかつたこと
と、加熱装置で空気加熱をしなかつた以外は実施
例１と同様にしてホースを作つた。このホースの
破裂圧力は430Kg／cm2であつたのに対して、実施
例１のホースの破裂圧力は450Kg／cm2であつた。
又、内部に93℃の油を充填して140Kg／cm2×150％
の最大衝撃圧力を加える衝撃圧力試験を行なつた
ところ、実施例１のものは30万回でも異常が無か
つたのに対して比較例１のものは10〜20万回で破
壊した。
ポリエステル繊維糸に接着剤を塗布して用いたこ
とと、内管内に加圧空気を封入しなかつたこと
と、加熱装置で空気加熱をしなかつた以外は実施
例１と同様にしてホースを作つた。このホースの
破裂圧力は430Kg／cm2であつたのに対して、実施
例１のホースの破裂圧力は450Kg／cm2であつた。
又、内部に93℃の油を充填して140Kg／cm2×150％
の最大衝撃圧力を加える衝撃圧力試験を行なつた
ところ、実施例１のものは30万回でも異常が無か
つたのに対して比較例１のものは10〜20万回で破
壊した。
比較例 ２
内管内に水を５Kg／cm2の圧力で封入しなかつた
ことと、加熱装置に入れ空気加熱しなかつたこと
以外は、実施例２と同様にしてホースを作つた。
このホースの破裂圧力は720Kg／cm2であつたのに
対して、実施例２のホースの破裂圧力は800Kg／
cm2であつた。衝撃圧力試験では実施例２のものが
80万回で異常が無かつたのに対して、比較例２の
ものは30〜60万回で破壊した。
ことと、加熱装置に入れ空気加熱しなかつたこと
以外は、実施例２と同様にしてホースを作つた。
このホースの破裂圧力は720Kg／cm2であつたのに
対して、実施例２のホースの破裂圧力は800Kg／
cm2であつた。衝撃圧力試験では実施例２のものが
80万回で異常が無かつたのに対して、比較例２の
ものは30〜60万回で破壊した。
本発明によれば、加工費用が安価で熱可塑性樹
脂内管の内径を変化させることなく、補強層が内
管の外面に食い込んだ樹脂ホースの製造法を提供
することが出来る。
脂内管の内径を変化させることなく、補強層が内
管の外面に食い込んだ樹脂ホースの製造法を提供
することが出来る。
Claims (1)
- １ 外周に補強層を施した熱可塑性樹脂又は熱可
塑性エラストマーの内管の内部に加圧流体を封入
して外周から加熱空気により加熱して熱可塑性樹
脂又は熱可塑性エラストマーの内管の外周面を軟
化し補強層を熱可塑性樹脂又は熱可塑性エラスト
マーの内管の外周面に食い込ませた後、補強層の
外周面に熱可塑性樹脂又は熱可塑性エラストマー
の外管を被覆する樹脂ホースの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23597589A JPH0397530A (ja) | 1989-09-12 | 1989-09-12 | 樹脂ホースの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23597589A JPH0397530A (ja) | 1989-09-12 | 1989-09-12 | 樹脂ホースの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0397530A JPH0397530A (ja) | 1991-04-23 |
| JPH0565337B2 true JPH0565337B2 (ja) | 1993-09-17 |
Family
ID=16993973
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23597589A Granted JPH0397530A (ja) | 1989-09-12 | 1989-09-12 | 樹脂ホースの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0397530A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102285051A (zh) * | 2011-06-21 | 2011-12-21 | 刘均平 | 浇注型聚氨酯输料胶管内管的制作工艺 |
-
1989
- 1989-09-12 JP JP23597589A patent/JPH0397530A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0397530A (ja) | 1991-04-23 |
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