JPH0565563A - 高靱延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 - Google Patents
高靱延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法Info
- Publication number
- JPH0565563A JPH0565563A JP3250283A JP25028391A JPH0565563A JP H0565563 A JPH0565563 A JP H0565563A JP 3250283 A JP3250283 A JP 3250283A JP 25028391 A JP25028391 A JP 25028391A JP H0565563 A JPH0565563 A JP H0565563A
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- Japan
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- heat treatment
- tial
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 靱延性の優れたＴｉＡｌ系金属間化合物を得
る。 【構成】 α相がＴｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉＡｌ相γとよ
りなる混相組織に相変化するときの変態点を１３８０℃
としたとき、熱処理温度Ｔ1 を１３３０℃≦Ｔ1 ≦１３
８０℃に設定して、等軸晶ＴｉＡｌ相γ′を有する素材
に１次熱処理を施すことにより、Ｔｉ3 Ａｌ相α2 およ
びＴｉＡｌ相γを交互に析出させた層状組織部Ｌを備え
た中間体を製造する。この場合、中間体における層状組
織部Ｌの体積分率Ｖｆは２０％以上に設定される。次い
で熱処理温度Ｔ2 を１０００℃≦Ｔ2 ≦１３００℃に設
定して、中間体に２次熱処理を施すことにより、層状組
織部ＬにおけるＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆを０．
０５％以上、５０％以下に制御する。
る。 【構成】 α相がＴｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉＡｌ相γとよ
りなる混相組織に相変化するときの変態点を１３８０℃
としたとき、熱処理温度Ｔ1 を１３３０℃≦Ｔ1 ≦１３
８０℃に設定して、等軸晶ＴｉＡｌ相γ′を有する素材
に１次熱処理を施すことにより、Ｔｉ3 Ａｌ相α2 およ
びＴｉＡｌ相γを交互に析出させた層状組織部Ｌを備え
た中間体を製造する。この場合、中間体における層状組
織部Ｌの体積分率Ｖｆは２０％以上に設定される。次い
で熱処理温度Ｔ2 を１０００℃≦Ｔ2 ≦１３００℃に設
定して、中間体に２次熱処理を施すことにより、層状組
織部ＬにおけるＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆを０．
０５％以上、５０％以下に制御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高靱延性ＴｉＡｌ系金属
間化合物の製造方法に関する。
間化合物の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＴｉＡｌ系金属間化合物は、軽量で、且
つ優れた耐熱性を有するためエンジン部品等の構造材料
として着目されている。
つ優れた耐熱性を有するためエンジン部品等の構造材料
として着目されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
ＴｉＡｌ系金属間化合物は、靱延性が低いために、加工
性が悪く、その上、製品化しても実用性が乏しい、とい
った問題がある。
ＴｉＡｌ系金属間化合物は、靱延性が低いために、加工
性が悪く、その上、製品化しても実用性が乏しい、とい
った問題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、金属組織を改善する
ことによって靱延性を向上させたＴｉＡｌ系金属間化合
物を得ることのできる前記製造方法を提供することを目
的とする。
ことによって靱延性を向上させたＴｉＡｌ系金属間化合
物を得ることのできる前記製造方法を提供することを目
的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る高靱延性Ｔ
ｉＡｌ系金属間化合物の製造方法は、相変化によってＴ
ｉ3 Ａｌ相とＴｉＡｌ相とよりなる混相組織を生じると
きの変態点をＴ0 ℃としたとき、熱処理温度Ｔ1 を（Ｔ
0 −５０）℃≦Ｔ1 ≦Ｔ0 ℃に設定して、等軸晶ＴｉＡ
ｌ相を有する素材に１次熱処理を施すことにより、Ｔｉ
3 Ａｌ相およびＴｉＡｌ相を交互に析出させた層状組織
部を備えた中間体を製造し、次いで熱処理温度Ｔ2 を１
０００℃≦Ｔ2 ≦１３００℃に設定して、前記中間体に
２次熱処理を施すことにより、前記層状組織部における
Ｔｉ3 Ａｌ相の量を制御することを特徴とする。
ｉＡｌ系金属間化合物の製造方法は、相変化によってＴ
ｉ3 Ａｌ相とＴｉＡｌ相とよりなる混相組織を生じると
きの変態点をＴ0 ℃としたとき、熱処理温度Ｔ1 を（Ｔ
0 −５０）℃≦Ｔ1 ≦Ｔ0 ℃に設定して、等軸晶ＴｉＡ
ｌ相を有する素材に１次熱処理を施すことにより、Ｔｉ
3 Ａｌ相およびＴｉＡｌ相を交互に析出させた層状組織
部を備えた中間体を製造し、次いで熱処理温度Ｔ2 を１
０００℃≦Ｔ2 ≦１３００℃に設定して、前記中間体に
２次熱処理を施すことにより、前記層状組織部における
Ｔｉ3 Ａｌ相の量を制御することを特徴とする。
【０００６】
【実施例】本発明は、ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造に
当り、素材を製造する工程、その素材に１次熱処理を施
して中間体を得る工程および中間体に２次熱処理を施す
工程を順次実施するものである。
当り、素材を製造する工程、その素材に１次熱処理を施
して中間体を得る工程および中間体に２次熱処理を施す
工程を順次実施するものである。
【０００７】素材製造工程では、粉末冶金法、恒温鍛造
法、鋳造法等が採用される。
法、鋳造法等が採用される。
【０００８】図１は、素材Ｍの金属組織を模型的に示し
たもので、その組織は微細な等軸晶ＴｉＡｌ相γ′の集
合体よりなる。
たもので、その組織は微細な等軸晶ＴｉＡｌ相γ′の集
合体よりなる。
【０００９】中間体を得るための１次熱処理は、加熱段
階および水またはガスによる冷却段階を含む。この場
合、熱処理温度Ｔ1 は、α相がＴｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉ
Ａｌ相γとよりなる混相組織に相変化するときの変態点
をＴ0 ℃としたとき、（Ｔ0 −５０）℃≦Ｔ1 ≦Ｔ0 ℃
に設定される。
階および水またはガスによる冷却段階を含む。この場
合、熱処理温度Ｔ1 は、α相がＴｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉ
Ａｌ相γとよりなる混相組織に相変化するときの変態点
をＴ0 ℃としたとき、（Ｔ0 −５０）℃≦Ｔ1 ≦Ｔ0 ℃
に設定される。
【００１０】図２は、中間体Ｉの金属組織を模型的に示
したもので、その組織は複数の層状組織部Ｌと、相隣る
両層状組織部Ｌ間に存する等軸晶ＴｉＡｌ相γ′の集合
体とより構成される。各層状組織部ＬはＴｉ3 Ａｌ相α
2およびＴｉＡｌ相γを交互に析出させた構造を有す
る。中間体Ｉにおける層状組織部Ｌの体積分率Ｖｆは２
０％以上（１００％を含む）に制御される。
したもので、その組織は複数の層状組織部Ｌと、相隣る
両層状組織部Ｌ間に存する等軸晶ＴｉＡｌ相γ′の集合
体とより構成される。各層状組織部ＬはＴｉ3 Ａｌ相α
2およびＴｉＡｌ相γを交互に析出させた構造を有す
る。中間体Ｉにおける層状組織部Ｌの体積分率Ｖｆは２
０％以上（１００％を含む）に制御される。
【００１１】なお、熱処理温度Ｔ1 が、Ｔ1 ＜（Ｔ0−
５０）℃、またはＴ1 ＞Ｔ0 ℃では層状組織部Ｌの体積
分率Ｖｆを制御することができない。また層状組織部Ｌ
の体積分率Ｖｆが２０％未満では、ＴｉＡｌ系金属間化
合物の延性を向上させることができなくなる。
５０）℃、またはＴ1 ＞Ｔ0 ℃では層状組織部Ｌの体積
分率Ｖｆを制御することができない。また層状組織部Ｌ
の体積分率Ｖｆが２０％未満では、ＴｉＡｌ系金属間化
合物の延性を向上させることができなくなる。
【００１２】最終工程である２次熱処理は加熱段階およ
び水またはガスによる冷却段階を含む。この場合、熱処
理温度Ｔ2 は１０００℃≦Ｔ2 ≦１３００℃に設定され
る。
び水またはガスによる冷却段階を含む。この場合、熱処
理温度Ｔ2 は１０００℃≦Ｔ2 ≦１３００℃に設定され
る。
【００１３】図３は、ＴｉＡｌ系金属間化合物Ｉｍの金
属組織を模型的に示したもので、２次熱処理によって、
層状組織部ＬにおけるＴｉ3 Ａｌ相α2 の量、したがっ
て体積分率Ｖｆが０．０５％以上、５０％以下に減少す
るように制御される。この２次熱処理においては、層状
組織部Ｌの体積分率Ｖｆは殆ど変化しない。
属組織を模型的に示したもので、２次熱処理によって、
層状組織部ＬにおけるＴｉ3 Ａｌ相α2 の量、したがっ
て体積分率Ｖｆが０．０５％以上、５０％以下に減少す
るように制御される。この２次熱処理においては、層状
組織部Ｌの体積分率Ｖｆは殆ど変化しない。
【００１４】なお、熱処理温度Ｔ2 が、Ｔ2 ＜１０００
℃では前記減少制御を行うことができず、一方、Ｔ2 ＞
１３００℃になると、層状組織部Ｌの体積分率Ｖｆが変
化してしまい、同様に前記減少制御を行うことができな
くなる。
℃では前記減少制御を行うことができず、一方、Ｔ2 ＞
１３００℃になると、層状組織部Ｌの体積分率Ｖｆが変
化してしまい、同様に前記減少制御を行うことができな
くなる。
【００１５】前記のように、層状組織部Ｌの体積分率Ｖ
ｆを２０％以上に、また層状組織部ＬにおけるＴｉ3 Ａ
ｌ相α2 の体積分率Ｖｆを０．０５％以上、５０％以下
にそれぞれ設定することにより、層状組織部Ｌによる延
性向上機能およびＴｉ3 Ａｌ相α2 の減少制御に伴うＴ
ｉＡｌ相γの強度向上機能を得て、優れた靱延性を有す
るＴｉＡｌ系金属間化合物を得ることができる。
ｆを２０％以上に、また層状組織部ＬにおけるＴｉ3 Ａ
ｌ相α2 の体積分率Ｖｆを０．０５％以上、５０％以下
にそれぞれ設定することにより、層状組織部Ｌによる延
性向上機能およびＴｉ3 Ａｌ相α2 の減少制御に伴うＴ
ｉＡｌ相γの強度向上機能を得て、優れた靱延性を有す
るＴｉＡｌ系金属間化合物を得ることができる。
【００１６】次に、ＴｉＡｌ系金属間化合物の具体的製
造例について説明する。 （ａ） 素材製造工程 純度９９．５％のＴｉ（スポンジチタン）と、純度９
９．９９％Ａｌ（アルミニウムショット）とを、Ａｌ含
有量が４７原子％となるように秤量し、その秤量物をプ
ラズマ溶解炉を用いて溶解することによりインゴットを
得た。そのインゴットを電極として使用し、ＰＲＥＰ
（プラズマ回転電極法）の適用下、酸素濃度０．１重量
％以下の急冷凝固粉末を製造した。
造例について説明する。 （ａ） 素材製造工程 純度９９．５％のＴｉ（スポンジチタン）と、純度９
９．９９％Ａｌ（アルミニウムショット）とを、Ａｌ含
有量が４７原子％となるように秤量し、その秤量物をプ
ラズマ溶解炉を用いて溶解することによりインゴットを
得た。そのインゴットを電極として使用し、ＰＲＥＰ
（プラズマ回転電極法）の適用下、酸素濃度０．１重量
％以下の急冷凝固粉末を製造した。
【００１７】急冷凝固粉末をＴｉ製缶体に入れ、真空脱
ガス処理を行った後その缶体を封緘した。次いで、粉末
封入缶体に、１２００℃、３時間、１５００気圧の条件
下でＨＩＰ処理（熱間静水圧プレス処理）を施して、焼
結体よりなる４７原子％Ａｌの素材を得た。 （ｂ） １次熱処理工程 前記変態点Ｔ0 はＡｌ量によって変化するが、４７原子
％Ａｌの素材では１３８０℃である。そこで、熱処理温
度Ｔ1 を１３００℃、１３３０℃、１３８０℃、１４０
０℃に、また熱処理時間を２４時間にそれぞれ設定し、
素材に１次熱処理を施して各種中間体を得た。
ガス処理を行った後その缶体を封緘した。次いで、粉末
封入缶体に、１２００℃、３時間、１５００気圧の条件
下でＨＩＰ処理（熱間静水圧プレス処理）を施して、焼
結体よりなる４７原子％Ａｌの素材を得た。 （ｂ） １次熱処理工程 前記変態点Ｔ0 はＡｌ量によって変化するが、４７原子
％Ａｌの素材では１３８０℃である。そこで、熱処理温
度Ｔ1 を１３００℃、１３３０℃、１３８０℃、１４０
０℃に、また熱処理時間を２４時間にそれぞれ設定し、
素材に１次熱処理を施して各種中間体を得た。
【００１８】図４は、１次熱処理における熱処理時間と
層状組織部Ｌの体積分率Ｖｆとの関係を示す。図中、各
線ａ〜ｄと熱処理温度との関係は表１の通りである。
層状組織部Ｌの体積分率Ｖｆとの関係を示す。図中、各
線ａ〜ｄと熱処理温度との関係は表１の通りである。
【００１９】
【表１】 図４から明らかなように、熱処理温度Ｔ1 を（Ｔ0 −５
０）℃≦Ｔ1 ≦Ｔ0 ℃の温度、したがって、線ｂの１３
３０℃および線ｃの１３８０℃に設定すると、熱処理時
間の経過に伴い層状組織部Ｌの体積分率Ｖｆが明瞭に変
化するもので、これにより熱処理時間によって層状組織
部Ｌの体積分率Ｖｆを制御することが可能となる。
０）℃≦Ｔ1 ≦Ｔ0 ℃の温度、したがって、線ｂの１３
３０℃および線ｃの１３８０℃に設定すると、熱処理時
間の経過に伴い層状組織部Ｌの体積分率Ｖｆが明瞭に変
化するもので、これにより熱処理時間によって層状組織
部Ｌの体積分率Ｖｆを制御することが可能となる。
【００２０】線ａで示すように、熱処理温度Ｔ1 を１３
００℃に設定した場合には、熱処理時間の経過に伴う層
状組織部Ｌの体積分率Ｖｆの変化が小さ過ぎるため、熱
処理時間による層状組織部Ｌの体積分率制御は不可能で
ある。一方、線ｄで示すように、熱処理温度Ｔ1 を１４
００℃に設定した場合には、熱処理時間の経過に伴う層
状組織部Ｌの体積分率Ｖｆの変化が大き過ぎるため、熱
処理時間１０分間程度で体積分率Ｖｆが１００％に達し
てしまい、したがって熱処理時間による層状組織部Ｌの
体積分率制御は極めて難しい。 （ｃ） ２次熱処理工程 中間体として、層状組織部Ｌの体積分率Ｖｆが９０％、
層状組織部ＬにおけるＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆ
が６３％のものを選択した。この中間体は、図４、線ｂ
において点ｅで示す１次熱処理、即ち、熱処理温度１３
３０℃、熱処理時間２４時間、ガス冷却を経て得られた
ものである。
００℃に設定した場合には、熱処理時間の経過に伴う層
状組織部Ｌの体積分率Ｖｆの変化が小さ過ぎるため、熱
処理時間による層状組織部Ｌの体積分率制御は不可能で
ある。一方、線ｄで示すように、熱処理温度Ｔ1 を１４
００℃に設定した場合には、熱処理時間の経過に伴う層
状組織部Ｌの体積分率Ｖｆの変化が大き過ぎるため、熱
処理時間１０分間程度で体積分率Ｖｆが１００％に達し
てしまい、したがって熱処理時間による層状組織部Ｌの
体積分率制御は極めて難しい。 （ｃ） ２次熱処理工程 中間体として、層状組織部Ｌの体積分率Ｖｆが９０％、
層状組織部ＬにおけるＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆ
が６３％のものを選択した。この中間体は、図４、線ｂ
において点ｅで示す１次熱処理、即ち、熱処理温度１３
３０℃、熱処理時間２４時間、ガス冷却を経て得られた
ものである。
【００２１】熱処理温度を、１０００℃、１１００℃、
１２００℃、１３００℃に、また熱処理時間を８０時間
以内にそれぞれ設定し、中間体に２次熱処理を施して各
種ＴｉＡｌ系金属間化合物を得た。
１２００℃、１３００℃に、また熱処理時間を８０時間
以内にそれぞれ設定し、中間体に２次熱処理を施して各
種ＴｉＡｌ系金属間化合物を得た。
【００２２】図５は、２次熱処理における熱処理時間と
層状組織部ＬにおけるＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆ
との関係を示す。図中、各線ｆ〜ｋと熱処理温度および
冷却方式との関係は表２の通りである。
層状組織部ＬにおけるＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆ
との関係を示す。図中、各線ｆ〜ｋと熱処理温度および
冷却方式との関係は表２の通りである。
【００２３】
【表２】 図５から、熱処理時間の経過に伴い層状組織部Ｌにおけ
るＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆが減少することが判
る。
るＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆが減少することが判
る。
【００２４】次に、図５、線ｇで示す２次熱処理により
得られた各種ＴｉＡｌ系金属間化合物を選択し、それら
の靱延性を調べるため次のような常温曲げ試験を行っ
た。
得られた各種ＴｉＡｌ系金属間化合物を選択し、それら
の靱延性を調べるため次のような常温曲げ試験を行っ
た。
【００２５】前記金属間化合物より、縦３mm、横４mm、
長さ３７mmの試験片を製作し、その試験片について４点
曲げ試験（ＪＩＳ Ｒ １６０１）を行った。この試験
では、クロスヘッド速度を０．５mm／minに設定して、
試験片の伸び側に貼着されたストレインゲージによるひ
ずみと圧下荷重とを測定し、それら測定値より曲げ伸び
を求めた。
長さ３７mmの試験片を製作し、その試験片について４点
曲げ試験（ＪＩＳ Ｒ １６０１）を行った。この試験
では、クロスヘッド速度を０．５mm／minに設定して、
試験片の伸び側に貼着されたストレインゲージによるひ
ずみと圧下荷重とを測定し、それら測定値より曲げ伸び
を求めた。
【００２６】図６は、層状組織部ＬにおけるＴｉ3 Ａｌ
相α2 の体積分率Ｖｆと曲げ伸びとの関係を示す。
相α2 の体積分率Ｖｆと曲げ伸びとの関係を示す。
【００２７】図６から明らかなように、層状組織部Ｌの
体積分率Ｖｆが９０％において、層状組織部Ｌにおける
Ｔｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆを０．０５％以上、５
０％以下に設定することにより、ＴｉＡｌ系金属間化合
物の曲げ伸びを０．５％以上に向上させて、その金属間
化合物に優秀な靱延性を具備させることができる。層状
組織部ＬにおけるＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆは、
好ましくは２０％前後である。
体積分率Ｖｆが９０％において、層状組織部Ｌにおける
Ｔｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆを０．０５％以上、５
０％以下に設定することにより、ＴｉＡｌ系金属間化合
物の曲げ伸びを０．５％以上に向上させて、その金属間
化合物に優秀な靱延性を具備させることができる。層状
組織部ＬにおけるＴｉ3 Ａｌ相α2 の体積分率Ｖｆは、
好ましくは２０％前後である。
【００２８】図７（ａ）は、本発明により得られたＴｉ
Ａｌ系金属間化合物の金属組織を示す顕微鏡写真（１０
０倍）であり、同図（ｂ）は（ａ）の概略図である。
Ａｌ系金属間化合物の金属組織を示す顕微鏡写真（１０
０倍）であり、同図（ｂ）は（ａ）の概略図である。
【００２９】このＴｉＡｌ系金属間化合物Ｉｍの製造条
件および特性は表３の通りである。
件および特性は表３の通りである。
【００３０】
【表３】
【００３１】
【発明の効果】本発明によれば、前記のように特定され
た１次および２次熱処理を採用し、またそれら熱処理に
より逐次金属組織を改善することによって、優れた靱延
性を有するＴｉＡｌ系金属間化合物を得ることができ
る。
た１次および２次熱処理を採用し、またそれら熱処理に
より逐次金属組織を改善することによって、優れた靱延
性を有するＴｉＡｌ系金属間化合物を得ることができ
る。
【図１】素材の金属組織を示す概略図である。
【図２】中間体の金属組織を示す概略図である。
【図３】ＴｉＡｌ系金属間化合物の金属組織を示す概略
図である。
図である。
【図４】１次熱処理における熱処理時間と層状組織部の
体積分率との関係を示すグラフである。
体積分率との関係を示すグラフである。
【図５】２次熱処理における熱処理時間と層状組織部に
おけるＴｉ3 Ａｌ相の体積分率との関係を示すグラフで
ある。
おけるＴｉ3 Ａｌ相の体積分率との関係を示すグラフで
ある。
【図６】層状組織部におけるＴｉ3 Ａｌ相の体積分率と
曲げ伸びとの関係を示すグラフである。
曲げ伸びとの関係を示すグラフである。
【図７】（ａ）はＴｉＡｌ系金属間化合物の金属組織を
示す顕微鏡写真であり、（ｂ）は（ａ）の概略図であ
る。
示す顕微鏡写真であり、（ｂ）は（ａ）の概略図であ
る。
α2 Ｔｉ3 Ａｌ相 γ ＴｉＡｌ相 γ′ 等軸晶ＴｉＡｌ相 Ｌ 層状組織部 Ｍ 素材 Ｉ 中間体 Ｉｍ ＴｉＡｌ系金属間化合物
Claims (1)
- 【請求項１】 相変化によってＴｉ3 Ａｌ相α2 とＴｉ
Ａｌ相γとよりなる混相組織を生じるときの変態点をＴ
0 ℃としたとき、熱処理温度Ｔ1 を（Ｔ0 −５０）℃≦
Ｔ1 ≦Ｔ0 ℃に設定して、等軸晶ＴｉＡｌ相γ′を有す
る素材Ｍに１次熱処理を施すことにより、Ｔｉ3 Ａｌ相
α2 およびＴｉＡｌ相γを交互に析出させた層状組織部
Ｌを備えた中間体Ｉを製造し、次いで熱処理温度Ｔ2 を
１０００℃≦Ｔ2 ≦１３００℃に設定して、前記中間体
Ｉに２次熱処理を施すことにより、前記層状組織部Ｌに
おけるＴｉ3Ａｌ相α2 の量を制御することを特徴とす
る高靱延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3250283A JPH0565563A (ja) | 1991-09-04 | 1991-09-04 | 高靱延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3250283A JPH0565563A (ja) | 1991-09-04 | 1991-09-04 | 高靱延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0565563A true JPH0565563A (ja) | 1993-03-19 |
Family
ID=17205600
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3250283A Pending JPH0565563A (ja) | 1991-09-04 | 1991-09-04 | 高靱延性ＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0565563A (ja) |
-
1991
- 1991-09-04 JP JP3250283A patent/JPH0565563A/ja active Pending
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