JPH0569204A - 硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 - Google Patents
硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具Info
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- JPH0569204A JPH0569204A JP25315591A JP25315591A JPH0569204A JP H0569204 A JPH0569204 A JP H0569204A JP 25315591 A JP25315591 A JP 25315591A JP 25315591 A JP25315591 A JP 25315591A JP H0569204 A JPH0569204 A JP H0569204A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 優れた性能を示す硬質層被覆ＷＣ基超硬合金
製切削工具を提供する。 【構成】（１） ＷＣ基超硬合金基体の表面に、Ｔｉの
炭化物および炭窒化物の内の１種の単層または２種の複
層からなりさらに平均結晶粒度が０．０１〜０．５μｍ
の範囲内にあって内面の平均結晶粒度は粗く表面の平均
結晶粒度は細かく内面から表面に向かって単調に減少し
ている平均層厚：５〜２０μｍの硬質層を被覆してなる
硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具。 （２） 上記（１）の硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削
工具の上にさらにＴｉＣＯ、ＴｉＣＮＯ、ＴｉＮ、Ａｌ
2 Ｏ3 の単層またはそれらの複層からなる上部層で構成
された平均層厚：０．１〜１０μｍの上部層を被覆して
なる硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具。
製切削工具を提供する。 【構成】（１） ＷＣ基超硬合金基体の表面に、Ｔｉの
炭化物および炭窒化物の内の１種の単層または２種の複
層からなりさらに平均結晶粒度が０．０１〜０．５μｍ
の範囲内にあって内面の平均結晶粒度は粗く表面の平均
結晶粒度は細かく内面から表面に向かって単調に減少し
ている平均層厚：５〜２０μｍの硬質層を被覆してなる
硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具。 （２） 上記（１）の硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削
工具の上にさらにＴｉＣＯ、ＴｉＣＮＯ、ＴｉＮ、Ａｌ
2 Ｏ3 の単層またはそれらの複層からなる上部層で構成
された平均層厚：０．１〜１０μｍの上部層を被覆して
なる硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高速断続切削や、高
送りおよび高切込みなどの過酷な条件の重切削に用いた
場合に優れた性能を示す硬質層被覆炭化タングステン基
超硬合金製切削工具に関するものである。
送りおよび高切込みなどの過酷な条件の重切削に用いた
場合に優れた性能を示す硬質層被覆炭化タングステン基
超硬合金製切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、炭化タングステン基超硬合金基
体（以下、ＷＣ基超硬合金基体という）の表面に、化学
蒸着法または物理蒸着法によりＴｉＣまたはＴｉＣＮの
単層またはこれらの複層で構成された硬質層（以下、硬
質層という）を被覆してなる硬質層被覆ＷＣ基超硬合金
製切削工具は知られている。
体（以下、ＷＣ基超硬合金基体という）の表面に、化学
蒸着法または物理蒸着法によりＴｉＣまたはＴｉＣＮの
単層またはこれらの複層で構成された硬質層（以下、硬
質層という）を被覆してなる硬質層被覆ＷＣ基超硬合金
製切削工具は知られている。
【０００３】さらに上記硬質層を下部層とし、その下部
層および下部層の上に形成されたＴｉＣＯ、ＴｉＣＮ
Ｏ、ＴｉＮ、Ａｌ2 Ｏ3 の単層またはそれらの複層から
なる上部層で構成された平均層厚：０．５〜２０μｍの
被覆層を形成してなる硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削
工具も知られている。
層および下部層の上に形成されたＴｉＣＯ、ＴｉＣＮ
Ｏ、ＴｉＮ、Ａｌ2 Ｏ3 の単層またはそれらの複層から
なる上部層で構成された平均層厚：０．５〜２０μｍの
被覆層を形成してなる硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削
工具も知られている。
【０００４】これら硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削工
具の硬質層の特性を向上させる手段として硬質層の結晶
粒を微細化すると有効であることも知られている。
具の硬質層の特性を向上させる手段として硬質層の結晶
粒を微細化すると有効であることも知られている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記硬質層の
厚さが薄い場合には結晶粒の微細化は維持されるが、そ
の厚さが５μｍ以上になると層厚の増加にともない表面
に向かって結晶粒度が増大して表面部の平均粒度は０．
５μｍを越えるようになり、かかる表面に向かって結晶
粒度が大きくなった硬質層は、表面からクラックが入り
やすくかつ表面部での摩耗が激しく、かかる表面結晶粒
度の大きな硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具を高速
断続切削に用いた場合に十分な耐摩耗性を得ることはで
きず硬質層が剥離し、早期に異常摩耗が発生するという
ことが分ったのである。
厚さが薄い場合には結晶粒の微細化は維持されるが、そ
の厚さが５μｍ以上になると層厚の増加にともない表面
に向かって結晶粒度が増大して表面部の平均粒度は０．
５μｍを越えるようになり、かかる表面に向かって結晶
粒度が大きくなった硬質層は、表面からクラックが入り
やすくかつ表面部での摩耗が激しく、かかる表面結晶粒
度の大きな硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具を高速
断続切削に用いた場合に十分な耐摩耗性を得ることはで
きず硬質層が剥離し、早期に異常摩耗が発生するという
ことが分ったのである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
硬質層の結晶粒度が大きいほど通常のＷＣ基超硬合金基
体に対する密着強度は優れており、一方、硬質層の結晶
粒は微細であるほど耐摩耗性は向上し、クラックが入り
難いことに着目し、高速断続切削に用いた場合にも一層
の長寿命を示す硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具を
得るべく研究を行っていたところ、（１）ＷＣ基超硬合
金基体に被覆する硬質層の結晶粒度をできるだけ微細な
０．０１〜０．５μｍの範囲内に保持し、（２）基体に
対する密着性を考慮して基体との接触面部の結晶粒度を
最も大きくし、結晶粒度を内面から表面に向かって単調
に減少せしめ表面部の結晶粒度を最も小さくする、上記
（１）および（２）の要件を兼ね備えた硬質層は、基体
に対する密着性に優れかつクラックが入り難く耐摩耗性
に優れている、という知見を得たのである。
硬質層の結晶粒度が大きいほど通常のＷＣ基超硬合金基
体に対する密着強度は優れており、一方、硬質層の結晶
粒は微細であるほど耐摩耗性は向上し、クラックが入り
難いことに着目し、高速断続切削に用いた場合にも一層
の長寿命を示す硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具を
得るべく研究を行っていたところ、（１）ＷＣ基超硬合
金基体に被覆する硬質層の結晶粒度をできるだけ微細な
０．０１〜０．５μｍの範囲内に保持し、（２）基体に
対する密着性を考慮して基体との接触面部の結晶粒度を
最も大きくし、結晶粒度を内面から表面に向かって単調
に減少せしめ表面部の結晶粒度を最も小さくする、上記
（１）および（２）の要件を兼ね備えた硬質層は、基体
に対する密着性に優れかつクラックが入り難く耐摩耗性
に優れている、という知見を得たのである。
【０００７】この発明は、かかる知見にもとづいて成さ
れたものであって、ＷＣ基超硬合金基体の表面に、Ｔｉ
ＣおよびＴｉＣＮの内の１種の単層または２種の複層か
らなる平均層厚：５〜２０μｍの硬質層を被覆してなる
切削工具において、上記硬質層は、全体の平均結晶粒度
が０．０１〜０．５μｍの範囲内にあり、かつ内面から
表面に向かって単調に減少している硬質層被覆ＷＣ基超
硬合金製切削工具を特徴とするものであり、さらに、上
記硬質層を下部層とし、その下部層の上にＴｉＣＯ、Ｔ
ｉＣＮＯ、ＴｉＮおよびＡｌ2 Ｏ3 の単層またはそれら
の複層からなる上部層で構成された平均層厚：０．１〜
１０μｍの被覆層を形成してなる硬質層被覆ＷＣ基超硬
合金製切削工具を特徴とするものである。
れたものであって、ＷＣ基超硬合金基体の表面に、Ｔｉ
ＣおよびＴｉＣＮの内の１種の単層または２種の複層か
らなる平均層厚：５〜２０μｍの硬質層を被覆してなる
切削工具において、上記硬質層は、全体の平均結晶粒度
が０．０１〜０．５μｍの範囲内にあり、かつ内面から
表面に向かって単調に減少している硬質層被覆ＷＣ基超
硬合金製切削工具を特徴とするものであり、さらに、上
記硬質層を下部層とし、その下部層の上にＴｉＣＯ、Ｔ
ｉＣＮＯ、ＴｉＮおよびＡｌ2 Ｏ3 の単層またはそれら
の複層からなる上部層で構成された平均層厚：０．１〜
１０μｍの被覆層を形成してなる硬質層被覆ＷＣ基超硬
合金製切削工具を特徴とするものである。
【０００８】この発明の硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切
削工具の硬質層または下部層を形成するには、まず所定
の形状および成分組成を有するＷＣ基超硬合金基体を化
学蒸着装置内に装入し、基体が化学蒸着を実施する温度
になるまでの十分な時間保持するか又はその温度になる
まで加熱したのち化学蒸着を実施すると、基体表面に結
晶粒度の大きな硬質層が形成され、基体に対する密着性
に優れた硬質層が形成される。
削工具の硬質層または下部層を形成するには、まず所定
の形状および成分組成を有するＷＣ基超硬合金基体を化
学蒸着装置内に装入し、基体が化学蒸着を実施する温度
になるまでの十分な時間保持するか又はその温度になる
まで加熱したのち化学蒸着を実施すると、基体表面に結
晶粒度の大きな硬質層が形成され、基体に対する密着性
に優れた硬質層が形成される。
【０００９】ＷＣ基超硬合金基体を化学蒸着の実施温度
に至ることなく化学蒸着が行われると、基体との接触面
部の結晶粒度が小さくなり、そのために上記硬質層のＷ
Ｃ基超硬合金基体に対する十分な密着性が得られなくな
る。
に至ることなく化学蒸着が行われると、基体との接触面
部の結晶粒度が小さくなり、そのために上記硬質層のＷ
Ｃ基超硬合金基体に対する十分な密着性が得られなくな
る。
【００１０】続いて、化学蒸着を継続するが、化学蒸着
の反応温度を連続的に下げていくと、形成される硬質層
の結晶粒は微細化し、最終的に表面部における結晶粒が
最も微細化された硬質層が得られる。
の反応温度を連続的に下げていくと、形成される硬質層
の結晶粒は微細化し、最終的に表面部における結晶粒が
最も微細化された硬質層が得られる。
【００１１】このようにして作製された硬質層の硬さお
よび強度は全体的に向上するのみならず、表面からのク
ラック発生や急激な摩耗進行がなく、過酷な条件の切削
に対しても優れた特性を長期に渡って示すことができる
のである。なお、この発明において、硬質層の平均結晶
粒度が内面から表面に向かって単調に減少していると
は、マクロ的に見て平均結晶粒度が内面から表面に向か
って減少していることを意味するもので、ミクロ的にみ
て連続的な減少であることが好ましいが、化学蒸着の反
応温度の変動などによりミクロ的にみて不連続的な減少
となることは避けられず、ミクロ的に不連続的な減少で
あっても硬質層全体として内面から表面に向かって平均
結晶粒度が減少していればよく、またいかなる形態の減
少であっても良い。
よび強度は全体的に向上するのみならず、表面からのク
ラック発生や急激な摩耗進行がなく、過酷な条件の切削
に対しても優れた特性を長期に渡って示すことができる
のである。なお、この発明において、硬質層の平均結晶
粒度が内面から表面に向かって単調に減少していると
は、マクロ的に見て平均結晶粒度が内面から表面に向か
って減少していることを意味するもので、ミクロ的にみ
て連続的な減少であることが好ましいが、化学蒸着の反
応温度の変動などによりミクロ的にみて不連続的な減少
となることは避けられず、ミクロ的に不連続的な減少で
あっても硬質層全体として内面から表面に向かって平均
結晶粒度が減少していればよく、またいかなる形態の減
少であっても良い。
【００１２】この発明の硬質層または下部層の全体の平
均結晶粒度が０．０１〜０．５μｍの範囲内にあるよう
に限定したのは、硬質層または下部層の全体の平均結晶
粒度が０．０１μｍ未満では、硬質層がアモルファス状
となり、所望の耐摩耗性が得られないので好ましくな
く、一方、０．５μｍを越えると、耐摩耗性、耐クラッ
ク性ともに急激に低下するので好ましくない理由による
ものである。さらに、硬質層または下部層の平均層厚を
５〜２０μｍにしたのは、硬質層の平均層厚が５μｍ未
満では、十分な耐摩耗性が得られないので好ましくな
く、一方、２０μｍを越えると靭性が低下し欠損しやす
くなるので好ましくない理由によるものである。また、
上部層の平均層厚を０．１〜１０μｍにしたのは、硬質
層の平均層厚が０．１μｍ未満では、十分な耐摩耗性が
得られないので好ましくなく、一方、１０μｍを越える
と靭性が低下し欠損しやすくなるので好ましくない理由
によるものである。
均結晶粒度が０．０１〜０．５μｍの範囲内にあるよう
に限定したのは、硬質層または下部層の全体の平均結晶
粒度が０．０１μｍ未満では、硬質層がアモルファス状
となり、所望の耐摩耗性が得られないので好ましくな
く、一方、０．５μｍを越えると、耐摩耗性、耐クラッ
ク性ともに急激に低下するので好ましくない理由による
ものである。さらに、硬質層または下部層の平均層厚を
５〜２０μｍにしたのは、硬質層の平均層厚が５μｍ未
満では、十分な耐摩耗性が得られないので好ましくな
く、一方、２０μｍを越えると靭性が低下し欠損しやす
くなるので好ましくない理由によるものである。また、
上部層の平均層厚を０．１〜１０μｍにしたのは、硬質
層の平均層厚が０．１μｍ未満では、十分な耐摩耗性が
得られないので好ましくなく、一方、１０μｍを越える
と靭性が低下し欠損しやすくなるので好ましくない理由
によるものである。
【００１３】
【実施例】つぎに、この発明の硬質層被覆ＷＣ基超硬合
金製切削工具を実施例に基づいて具体的に説明する。実
施例１ 表１に示される配合組成とほぼ同一の組成を有し、ＪＩ
Ｓ規格のＳＮＧ４３２に相当する形状を有するスローア
ウエイチップを用意し、このスローアウエイチップをＷ
Ｃ基超硬合金基体Ａ〜Ｅとした。
金製切削工具を実施例に基づいて具体的に説明する。実
施例１ 表１に示される配合組成とほぼ同一の組成を有し、ＪＩ
Ｓ規格のＳＮＧ４３２に相当する形状を有するスローア
ウエイチップを用意し、このスローアウエイチップをＷ
Ｃ基超硬合金基体Ａ〜Ｅとした。
【００１４】
【表１】
【００１５】表１に示されるＷＣ基超硬合金基体Ａ〜Ｅ
の表面に、いずれも圧力：１００ｔｏｒｒの下で表２〜
表５に示される成分組成の反応ガスを表２〜表５に示さ
れる反応時間流しながら、表２〜表５に示される反応開
始時の反応温度から反応終了時の反応温度へ連続的に低
化させる条件で化学蒸着し、本発明被覆切削工具１〜８
を製造した。
の表面に、いずれも圧力：１００ｔｏｒｒの下で表２〜
表５に示される成分組成の反応ガスを表２〜表５に示さ
れる反応時間流しながら、表２〜表５に示される反応開
始時の反応温度から反応終了時の反応温度へ連続的に低
化させる条件で化学蒸着し、本発明被覆切削工具１〜８
を製造した。
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【表４】
【００１９】
【表５】
【００２０】表２〜表５に示される条件で化学蒸着して
形成された本発明被覆切削工具１〜８の硬質層の平均層
厚、並びに基体近傍および表面近傍の結晶粒の平均粒度
を測定し、その測定結果を表６〜表７に示した。なお、
上記結晶粒の平均粒度の測定は、Ｈｅｙｎの方法を用
い、硬質層の破面をＳＥＭ写真をとり、この写真上に描
いた円の直径（Ｌ）が切断する平均粒子数（Ｎ）を測定
し、Ｌ／Ｎを粒子の平均直径＝平均粒度とした。ただ
し、この場合、両端の粒子が境界で切られる場合は１／
２個として計算した。
形成された本発明被覆切削工具１〜８の硬質層の平均層
厚、並びに基体近傍および表面近傍の結晶粒の平均粒度
を測定し、その測定結果を表６〜表７に示した。なお、
上記結晶粒の平均粒度の測定は、Ｈｅｙｎの方法を用
い、硬質層の破面をＳＥＭ写真をとり、この写真上に描
いた円の直径（Ｌ）が切断する平均粒子数（Ｎ）を測定
し、Ｌ／Ｎを粒子の平均直径＝平均粒度とした。ただ
し、この場合、両端の粒子が境界で切られる場合は１／
２個として計算した。
【００２１】さらに、上記本発明被覆切削工具１〜８を
用い、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（ブリネル硬さ：２６０）スリ
ット材、 切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．３ｍ／ｒｅｖ．、 切込み：２ｍｍ、 切削時間：１５ｍｉｎ．、 冷却油：なし、 の条件で高速断続切削試験を行い、切刃の逃げ面摩耗幅
を測定するとともに、切刃状況も観測し、それらの結果
を表６〜表７に示した。
用い、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（ブリネル硬さ：２６０）スリ
ット材、 切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．３ｍ／ｒｅｖ．、 切込み：２ｍｍ、 切削時間：１５ｍｉｎ．、 冷却油：なし、 の条件で高速断続切削試験を行い、切刃の逃げ面摩耗幅
を測定するとともに、切刃状況も観測し、それらの結果
を表６〜表７に示した。
【００２２】
【表６】
【００２３】
【表７】
【００２４】実施例２ 実施例１で得られた本発明被覆切削工具１〜８の硬質層
を下部層とし、この下部層の上に、さらに表８〜表９に
示される厚さのＴｉＣＯ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮＯおよびＡ
ｌ2 Ｏ3 のうちの１種の単層または２種以上の複層から
なる上部層を化学蒸着法により形成し、本発明被覆切削
工具９〜１６を作製した。
を下部層とし、この下部層の上に、さらに表８〜表９に
示される厚さのＴｉＣＯ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮＯおよびＡ
ｌ2 Ｏ3 のうちの１種の単層または２種以上の複層から
なる上部層を化学蒸着法により形成し、本発明被覆切削
工具９〜１６を作製した。
【００２５】上記上部層を化学蒸着法により形成する条
件は、下記の通りである。 （ａ）ＴｉＮ層の場合 温度：９８０℃、圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −８％Ｎ2 −８８％Ｈ2 （ｂ）ＴｉＣＮ層の場合 温度：１０００℃、圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −３％ＣＨ4 −４％Ｎ2
−８９％Ｈ2 （ｃ）ＴｉＣＯ層の場合 温度：１０００℃、圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −６％ＣＯ−９０％Ｈ2 （ｄ）ＴｉＣＮＯ層の場合 温度：１０００℃、圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −３％ＣＯ−３％Ｎ2 −
９０％Ｈ2 （ｅ）Ａｌ2 Ｏ3 層の場合 温度：１０００℃、圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：３％ＡｌＣｌ3 −５％ＣＯ2 −９２％Ｈ
2
件は、下記の通りである。 （ａ）ＴｉＮ層の場合 温度：９８０℃、圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −８％Ｎ2 −８８％Ｈ2 （ｂ）ＴｉＣＮ層の場合 温度：１０００℃、圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −３％ＣＨ4 −４％Ｎ2
−８９％Ｈ2 （ｃ）ＴｉＣＯ層の場合 温度：１０００℃、圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −６％ＣＯ−９０％Ｈ2 （ｄ）ＴｉＣＮＯ層の場合 温度：１０００℃、圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −３％ＣＯ−３％Ｎ2 −
９０％Ｈ2 （ｅ）Ａｌ2 Ｏ3 層の場合 温度：１０００℃、圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応ガス組成：３％ＡｌＣｌ3 −５％ＣＯ2 −９２％Ｈ
2
【００２６】このようにして作製された本発明被覆切削
工具９〜１６についても、実施例１で行った高速断続切
削試験の条件と同一の条件で高速断続切削試験を行い、
その結果を表８〜表９に示した。
工具９〜１６についても、実施例１で行った高速断続切
削試験の条件と同一の条件で高速断続切削試験を行い、
その結果を表８〜表９に示した。
【００２７】
【表８】
【００２８】
【表９】
【００２９】従来例 通常のＷＣ基超硬合金基体の表面に、所定の条件により
表１０に示される平均結晶粒度および平均層厚を有する
硬質層を被覆した従来被覆切削工具１〜６を作製した。
表１０に示される平均結晶粒度および平均層厚を有する
硬質層を被覆した従来被覆切削工具１〜６を作製した。
【００３０】従来被覆切削工具１および２は、被覆硬質
層の平均結晶粒度がこの発明の０．０１〜０．５μｍの
範囲内にあるが、平均結晶粒度が基体近傍から表面近傍
に向かって大きくなる点でこの発明の条件を満足せず、
従来被覆切削工具３および４は、被覆硬質層の平均結晶
粒度が基体近傍から表面近傍に向かって変化しない点で
この発明の条件を満足せず、さらに従来被覆切削工具５
および６は、被覆硬質層の平均結晶粒度がいずれも０．
５μｍを越えている点でこの発明の条件を満足しないも
のである。
層の平均結晶粒度がこの発明の０．０１〜０．５μｍの
範囲内にあるが、平均結晶粒度が基体近傍から表面近傍
に向かって大きくなる点でこの発明の条件を満足せず、
従来被覆切削工具３および４は、被覆硬質層の平均結晶
粒度が基体近傍から表面近傍に向かって変化しない点で
この発明の条件を満足せず、さらに従来被覆切削工具５
および６は、被覆硬質層の平均結晶粒度がいずれも０．
５μｍを越えている点でこの発明の条件を満足しないも
のである。
【００３１】表１０に示される従来被覆切削工具１〜６
を用い、実施例１で行った高速断続切削試験の条件と同
一の条件で高速断続切削試験を行ったところ、切削時間
の１５分前にいずれも異常摩耗が発生し、その異常摩耗
が発生した時間を表１０に示した。
を用い、実施例１で行った高速断続切削試験の条件と同
一の条件で高速断続切削試験を行ったところ、切削時間
の１５分前にいずれも異常摩耗が発生し、その異常摩耗
が発生した時間を表１０に示した。
【００３２】
【表１０】
【００３３】
【発明の効果】表１〜表１０に示された結果から、結晶
粒の平均粒度が０．０１〜０．５μｍの範囲内にありか
つ内面から表面に向かって結晶粒度が単調に減少してい
る硬質層を被覆した本発明被覆切削工具は、長時間に渡
って異常摩耗が発生せず、優れた切削性能を示すが、こ
の発明の条件を満足しない従来被覆切削工具は、いずれ
も短時間で寿命に至ることが分かる。
粒の平均粒度が０．０１〜０．５μｍの範囲内にありか
つ内面から表面に向かって結晶粒度が単調に減少してい
る硬質層を被覆した本発明被覆切削工具は、長時間に渡
って異常摩耗が発生せず、優れた切削性能を示すが、こ
の発明の条件を満足しない従来被覆切削工具は、いずれ
も短時間で寿命に至ることが分かる。
【００３４】したがって、この発明の硬質層被覆ＷＣ基
超硬合金製切削工具を用いることにより、従来よりも切
削工具の交換回数を減らすことができ、産業上すぐれた
効果をそうするものである。
超硬合金製切削工具を用いることにより、従来よりも切
削工具の交換回数を減らすことができ、産業上すぐれた
効果をそうするものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、Ｔｉの炭化物および炭窒化物の内の１種の単層また
は２種の複層からなる平均層厚：５〜２０μｍの硬質層
を被覆してなる切削工具において、 上記硬質層の結晶粒の平均粒度は、０．０１〜０．５μ
ｍの範囲内にあり、かつ内面から表面に向かって単調に
減少していることを特徴とする硬質層被覆炭化タングス
テン基超硬合金製切削工具。 - 【請求項２】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、Ｔｉの炭化物および炭窒化物の内の１種の単層また
は２種の複層からなる平均層厚：５〜２０μｍの下部層
と、炭酸化チタン、炭窒酸化チタン、窒化チタンおよび
酸化アルミニウムの内の１種の単層または２種以上の複
層からなる平均層厚：０．１〜１０μｍの上部層を被覆
してなる切削工具において、 上記下部層の結晶粒の平均粒度は、０．０１〜０．５μ
ｍの範囲内にあり、かつ内面から表面に向かって単調に
減少していることを特徴とする硬質層被覆炭化タングス
テン基超硬合金製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25315591A JPH0569204A (ja) | 1991-09-04 | 1991-09-04 | 硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25315591A JPH0569204A (ja) | 1991-09-04 | 1991-09-04 | 硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0569204A true JPH0569204A (ja) | 1993-03-23 |
Family
ID=17247296
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25315591A Withdrawn JPH0569204A (ja) | 1991-09-04 | 1991-09-04 | 硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0569204A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6238148B1 (en) * | 1996-08-08 | 2001-05-29 | Mitsubishi Materials Corporation | Cemented carbide cutting tool |
| JP2011067883A (ja) * | 2009-09-24 | 2011-04-07 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 表面被覆切削工具 |
| JP2012096302A (ja) * | 2009-10-30 | 2012-05-24 | Mitsubishi Materials Corp | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆切削工具 |
| JP2012096303A (ja) * | 2010-03-23 | 2012-05-24 | Mitsubishi Materials Corp | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆切削工具 |
| EP2495057A4 (en) * | 2009-10-30 | 2014-11-05 | Mitsubishi Materials Corp | SURFACE-FINISHED CUTTING TOOL WITH EXCELLENT SPAN RESISTANCE |
| CN107475659A (zh) * | 2017-08-31 | 2017-12-15 | 无锡科特金属表面处理有限公司 | 一种等离子喷涂制备碳化钨涂层的方法 |
| JP2020531300A (ja) * | 2017-08-31 | 2020-11-05 | ヴァルター アーゲー | ＴｉＡｌＮナノレイヤー膜を備える耐摩耗性ＰＶＤ工具コーティング |
-
1991
- 1991-09-04 JP JP25315591A patent/JPH0569204A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19981203 |