JPH0570892A - ソーダ回収ボイラ用高温耐食合金 - Google Patents
ソーダ回収ボイラ用高温耐食合金Info
- Publication number
- JPH0570892A JPH0570892A JP23800891A JP23800891A JPH0570892A JP H0570892 A JPH0570892 A JP H0570892A JP 23800891 A JP23800891 A JP 23800891A JP 23800891 A JP23800891 A JP 23800891A JP H0570892 A JPH0570892 A JP H0570892A
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- Japan
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- alloy
- high temperature
- corrosion
- less
- corrosion resistance
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ソーダ回収ボイラ用高温耐食合金に関する。
【構成】 重量％にて、Ｃ：０．０２５％以下、Ｓｉ：
１％以下、Ｍｎ：５％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ｃｒ：２７〜４０％、Ｎｉ：３５〜５
５％、Ｎ：０．２〜０．４５％とし、残部がＦｅ及び不
可避的不純物からなるソーダ回収ボイラ用高温耐食合金
及び必要に応じて、該合金成分に重量％にてＭｏ：３％
以下、Ｎｂ：２％以下、Ｔｉ：０．５％以下の１種又は
２種以上を含ませてなるソーダ回収ボイラ用高温耐食合
金。
１％以下、Ｍｎ：５％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ｃｒ：２７〜４０％、Ｎｉ：３５〜５
５％、Ｎ：０．２〜０．４５％とし、残部がＦｅ及び不
可避的不純物からなるソーダ回収ボイラ用高温耐食合金
及び必要に応じて、該合金成分に重量％にてＭｏ：３％
以下、Ｎｂ：２％以下、Ｔｉ：０．５％以下の１種又は
２種以上を含ませてなるソーダ回収ボイラ用高温耐食合
金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は製紙工場のソーダ回収ボ
イラの過熱器管等の熱交換器並びにスペーサ等の付着金
物類等の材料に関し、一般ゴミ及び産業廃棄物を燃料と
する産業用ボイラ並びに粗悪油及び石炭を燃料とする事
業用ボイラの過熱器管及び付着金物類にも適用しうる材
料に関する。
イラの過熱器管等の熱交換器並びにスペーサ等の付着金
物類等の材料に関し、一般ゴミ及び産業廃棄物を燃料と
する産業用ボイラ並びに粗悪油及び石炭を燃料とする事
業用ボイラの過熱器管及び付着金物類にも適用しうる材
料に関する。
【０００２】
【従来の技術】ソーダ回収ボイラ過熱器管には熱効率の
向上（蒸気条件及び圧力の上昇）に伴い、低合金鋼か
ら、重量％にて、１８％Ｃｒ含有のオーステナイトステ
ンレス鋼に移行し、更に現在では２５％Ｃｒ含有の高Ｎ
オーステナイトステンレス鋼（特公昭５０−８９６７号
公報）が使用されている。
向上（蒸気条件及び圧力の上昇）に伴い、低合金鋼か
ら、重量％にて、１８％Ｃｒ含有のオーステナイトステ
ンレス鋼に移行し、更に現在では２５％Ｃｒ含有の高Ｎ
オーステナイトステンレス鋼（特公昭５０−８９６７号
公報）が使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】現在、熱効率をより向
上させる目的で、更に蒸気条件の高温高圧化が検討され
ており、より苛酷な条件のもとで耐高温腐食性の優れた
材料が望まれている。こゝにおいて、耐高温腐食性とは
以下の２つの性質を同時に有する場合をいう。 （１）材料に密着した燃焼灰等の溶融によって生じる溶
融塩腐食に対する耐食性。この場合、特に耐粒界腐食性
が問題となる場合が多い。 （２）燃焼ガスに含まれる、あるいは材料に付着した燃
焼灰等に含まれるＣ成分によって生じる浸炭を伴う腐食
に対する耐食性。一般に浸炭が生じると耐食性は著しく
劣化するため、この場合、特に耐浸炭性が問題となる場
合が多い。
上させる目的で、更に蒸気条件の高温高圧化が検討され
ており、より苛酷な条件のもとで耐高温腐食性の優れた
材料が望まれている。こゝにおいて、耐高温腐食性とは
以下の２つの性質を同時に有する場合をいう。 （１）材料に密着した燃焼灰等の溶融によって生じる溶
融塩腐食に対する耐食性。この場合、特に耐粒界腐食性
が問題となる場合が多い。 （２）燃焼ガスに含まれる、あるいは材料に付着した燃
焼灰等に含まれるＣ成分によって生じる浸炭を伴う腐食
に対する耐食性。一般に浸炭が生じると耐食性は著しく
劣化するため、この場合、特に耐浸炭性が問題となる場
合が多い。
【０００４】従来材料では蒸気条件の高温高圧化に伴う
メタル温度の上昇により、耐高温腐食性、特に耐浸炭性
の不足し、２５％Ｃｒ含有の高Ｎオーステナイトステン
レス鋼においても１ｍｍ／年近い腐食が生じている。
メタル温度の上昇により、耐高温腐食性、特に耐浸炭性
の不足し、２５％Ｃｒ含有の高Ｎオーステナイトステン
レス鋼においても１ｍｍ／年近い腐食が生じている。
【０００５】本発明は上記技術水準及び上記要望に応
じ、耐高温腐食性に優れた合金を提供しようとするもの
である。
じ、耐高温腐食性に優れた合金を提供しようとするもの
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は （１）重量％にて、Ｃ：０．０２５％以下、Ｓｉ：１％
以下、Ｍｎ：５％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．
０３％以下、Ｃｒ：２７〜４０％、Ｎｉ：３５〜５５
％、Ｎ：０．２〜０．４５％とし、残部がＦｅ及び不可
避的不純物からなることを特徴とするソーダ回収ボイラ
用高温耐食合金。
以下、Ｍｎ：５％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．
０３％以下、Ｃｒ：２７〜４０％、Ｎｉ：３５〜５５
％、Ｎ：０．２〜０．４５％とし、残部がＦｅ及び不可
避的不純物からなることを特徴とするソーダ回収ボイラ
用高温耐食合金。
【０００７】（２）上記（１）の成分に加えて、重量％
にてＭｏ：３％以下、Ｎｂ：２％以下、Ｔｉ：０．５％
以下の１種又は２種以上を含むことを特徴とするソーダ
回収ボイラ用高温耐食合金。である。
にてＭｏ：３％以下、Ｎｂ：２％以下、Ｔｉ：０．５％
以下の１種又は２種以上を含むことを特徴とするソーダ
回収ボイラ用高温耐食合金。である。
【０００８】すなわち、本発明はＣｒを２７〜４０％と
高く維持したままＣを０．０２５％以下に限定し、Ｎを
０．２〜０．４５％添加することにより優れた耐粒界腐
食性を保ちつつ、Ｎｉを３５〜５５％添加することによ
り耐浸炭性を向上したものである。
高く維持したままＣを０．０２５％以下に限定し、Ｎを
０．２〜０．４５％添加することにより優れた耐粒界腐
食性を保ちつつ、Ｎｉを３５〜５５％添加することによ
り耐浸炭性を向上したものである。
【０００９】
【作用】以下に成分の限定理由について説明する。Ｃ；
Ｃは４００℃以上の高温環境下の使用中にＣｒと結びつ
き、Ｃｒ23Ｃ6 等の炭化物を形成する。このため、粒界
近傍にＣｒ欠乏層を形成し、粒界腐食を促進するので、
できるだけ低いことが望ましい。このため、０．０２５
％を上限とする。
Ｃは４００℃以上の高温環境下の使用中にＣｒと結びつ
き、Ｃｒ23Ｃ6 等の炭化物を形成する。このため、粒界
近傍にＣｒ欠乏層を形成し、粒界腐食を促進するので、
できるだけ低いことが望ましい。このため、０．０２５
％を上限とする。
【００１０】Ｓｉ；Ｓｉは結晶粒界への炭化物の析出を
促進するとともに、時効後靱性を阻害する為、上限を１
％とする。
促進するとともに、時効後靱性を阻害する為、上限を１
％とする。
【００１１】Ｍｎ；ＭｎはＣｒ23Ｃ6 の固溶度を増す元
素であり、粒界への炭化物の析出を抑制するが、多量添
加はσ相生成を促進するため、上限を５％とする。
素であり、粒界への炭化物の析出を抑制するが、多量添
加はσ相生成を促進するため、上限を５％とする。
【００１２】Ｐ，Ｓ；Ｐ，Ｓはいずれも粒界腐食を促進
するので、できるだけ低いことが望ましい。しかし、製
鋼上避けられない不純物である。Ｐの上限を０．０４％
としたのは、これを越すと溶接性が著しく損なわれるか
らである。またＳの上限を０．０３％としたのは、これ
を越すと溶接性は勿論、熱間加工性も劣化するからであ
る。
するので、できるだけ低いことが望ましい。しかし、製
鋼上避けられない不純物である。Ｐの上限を０．０４％
としたのは、これを越すと溶接性が著しく損なわれるか
らである。またＳの上限を０．０３％としたのは、これ
を越すと溶接性は勿論、熱間加工性も劣化するからであ
る。
【００１３】Ｃｒ；Ｃｒは耐高温腐食性に対し重要な成
分であり、良好な耐高温腐食性を維持するため、下限を
２７％とする。しかしＣｒはオーステナイト組織を不安
定化する元素であり、過剰な添加は靱性の低下をもたら
すため、上限を４０％とする。
分であり、良好な耐高温腐食性を維持するため、下限を
２７％とする。しかしＣｒはオーステナイト組織を不安
定化する元素であり、過剰な添加は靱性の低下をもたら
すため、上限を４０％とする。
【００１４】Ｎｉ；Ｎｉはオーステナイト組織を安定化
する効果があるとともに、耐浸炭性を高める効果があ
る。耐浸炭性を確保するため、下限を３５％とする。し
かし、Ｎｉの増加に伴い後述するＮの固溶度が低下する
ため、上限を５５％とする。
する効果があるとともに、耐浸炭性を高める効果があ
る。耐浸炭性を確保するため、下限を３５％とする。し
かし、Ｎｉの増加に伴い後述するＮの固溶度が低下する
ため、上限を５５％とする。
【００１５】Ｎ；Ｎは高温強度を高めるとともに耐粒界
腐食性を向上させる効果がある。耐粒界腐食性を確保す
るため、下限を０．２％とする。しかしＮはガス成分で
あるので、気泡発生防止の面から、固溶し得る限度によ
って上限が定まる。このＮの固溶度はＣｒ含有量の増加
に伴い増加し、Ｎｉ含有量の増加に伴って減少する。こ
のため、Ｃｒの上限値４０％、Ｎｉの下限値３５％とし
た場合を考慮してＮの上限を０．４５％とする。
腐食性を向上させる効果がある。耐粒界腐食性を確保す
るため、下限を０．２％とする。しかしＮはガス成分で
あるので、気泡発生防止の面から、固溶し得る限度によ
って上限が定まる。このＮの固溶度はＣｒ含有量の増加
に伴い増加し、Ｎｉ含有量の増加に伴って減少する。こ
のため、Ｃｒの上限値４０％、Ｎｉの下限値３５％とし
た場合を考慮してＮの上限を０．４５％とする。
【００１６】Ｍｏ；Ｍｏは耐粒界腐食性を向上させると
ともに、高温強度を向上させる効果がある。これらが特
に必要な場合に添加する。しかし熱間加工性を良好に保
つために、その添加量が制約されるので上限を３％とす
る。
ともに、高温強度を向上させる効果がある。これらが特
に必要な場合に添加する。しかし熱間加工性を良好に保
つために、その添加量が制約されるので上限を３％とす
る。
【００１７】Ｎｂ，Ｔｉ；Ｎｂ及びＴｉは耐粒界腐食性
を向上させるとともにクリープ破断強度を向上させる効
果がある。しかし過度の添加はＮｂ及びＴｉの炭化物及
び窒化物の生成量が多くなり、クリープ破断強度及び清
浄度が逆に劣化してくるため、Ｎｂの上限を２％及びＴ
ｉの上限を０．５％とする。
を向上させるとともにクリープ破断強度を向上させる効
果がある。しかし過度の添加はＮｂ及びＴｉの炭化物及
び窒化物の生成量が多くなり、クリープ破断強度及び清
浄度が逆に劣化してくるため、Ｎｂの上限を２％及びＴ
ｉの上限を０．５％とする。
【００１８】
【実施例】実施例として用いた合金の化学成分を表Ａに
示す。なお、表Ａには本発明範囲外の比較合金と従来材
料の代表例としてＳＵＳ３２１ＨＴＢ、ＳＵＳ３１０Ｓ
ＴＢ及び特公昭５０−８９６７号公報で知られる高Ｎオ
ーステナイトステンレス鋼を併せて示す。
示す。なお、表Ａには本発明範囲外の比較合金と従来材
料の代表例としてＳＵＳ３２１ＨＴＢ、ＳＵＳ３１０Ｓ
ＴＢ及び特公昭５０−８９６７号公報で知られる高Ｎオ
ーステナイトステンレス鋼を併せて示す。
【００１９】本発明材料Ａ〜Ｉ合金はＣｒが２７％〜４
０％、Ｎｉが３５％〜５５％の範囲内にある。Ａ〜Ｅ合
金が第１発明材料、Ｆ〜Ｉ合金が第２発明材料である。
Ｆ合金はＭｏを２．１１％、Ｇ合金はＮｂを０．６２
％、Ｈ合金はＴｉを０．３５％、Ｉ合金はＭｏを１．５
７％、Ｎｂを０．４４％含有している。
０％、Ｎｉが３５％〜５５％の範囲内にある。Ａ〜Ｅ合
金が第１発明材料、Ｆ〜Ｉ合金が第２発明材料である。
Ｆ合金はＭｏを２．１１％、Ｇ合金はＮｂを０．６２
％、Ｈ合金はＴｉを０．３５％、Ｉ合金はＭｏを１．５
７％、Ｎｂを０．４４％含有している。
【００２０】これに対して比較合金として用いたＪ−Ｏ
合金はそれぞれ次の点が本発明成分範囲外である。すな
わち、Ｊ及びＫ合金はＣｒが２５．４％及び２２．１％
と低い。Ｌ及びＭ合金はＮｉが３２．８％及び２９．６
％と低い。Ｎ合金はＮが０．１２％と高い。Ｏ合金はＣ
が０．０４６％と高い。
合金はそれぞれ次の点が本発明成分範囲外である。すな
わち、Ｊ及びＫ合金はＣｒが２５．４％及び２２．１％
と低い。Ｌ及びＭ合金はＮｉが３２．８％及び２９．６
％と低い。Ｎ合金はＮが０．１２％と高い。Ｏ合金はＣ
が０．０４６％と高い。
【００２１】また従来材料のＰ，Ｑ及びＲ合金はそれぞ
れ、ＳＵＳ３２１ＨＴＢ、ＳＵＳ３１０ＳＴＢ及び高Ｎ
オーステナイトステンレス鋼であり、Ｃｒ及びＮｉが低
く抑えられている。またＰ及びＱ合金はＮが添加されて
いない。
れ、ＳＵＳ３２１ＨＴＢ、ＳＵＳ３１０ＳＴＢ及び高Ｎ
オーステナイトステンレス鋼であり、Ｃｒ及びＮｉが低
く抑えられている。またＰ及びＱ合金はＮが添加されて
いない。
【００２２】表Ｂに本発明合金、比較合金及び従来材料
の以下に示す２種の腐食環境下で加速試験を行い、粒界
腐食深さ及び全面腐食量を測定した結果を示す。これら
の腐食環境はソーダ回収ボイラ内で生じ得る溶融塩腐食
及び浸炭を伴う腐食を模擬したもので、供試材は以下に
示す模擬燃焼灰中に埋没し、模擬燃焼ガス気流中で腐食
試験を行った。
の以下に示す２種の腐食環境下で加速試験を行い、粒界
腐食深さ及び全面腐食量を測定した結果を示す。これら
の腐食環境はソーダ回収ボイラ内で生じ得る溶融塩腐食
及び浸炭を伴う腐食を模擬したもので、供試材は以下に
示す模擬燃焼灰中に埋没し、模擬燃焼ガス気流中で腐食
試験を行った。
【００２３】 （１）高Ｋ高Ｃｌ環境（溶融塩腐食を生じる） 試験温度：５７０℃、試験時間：１００時間 模擬燃焼灰組成（混合比）：Ｎａ2 ＳＯ4 ：Ｋ2 ＳＯ4 ：ＮａＣｌ＝ ５：１：１ 模擬燃焼ガス組成：０．１％ＳＯ2 ＋５％Ｏ2 ＋５％ＣＯ2 ＋Ｎ2 残
【００２４】 （２） 高ＣＯ3 環境（浸炭を伴う腐食を生じる） 試験温度：５７０℃、試験時間：１５０時間 模擬燃焼灰組成（混合比）：Ｎａ2 ＳＯ4 ：Ｋ2 ＳＯ4 ：ＮａＣｌ： Ｎａ2 ＣＯ3 ＝４：１：１：４ 模擬燃焼ガス組成：０．０５％ＳＯ2 ＋５％Ｏ2 ＋１０％ＣＯ2 ＋Ｎ2 残
【００２５】供試材は２０ｗ×２０リットル×３ｔｍｍ
の形状に機械加工後、全面６００番エメリ研磨を行い、
試験前の寸法及び重量測定を行った。試験後、腐食によ
り生じたスケールを除去し、重量測定及び縦断面の粒界
腐食深さ測定を行った。
の形状に機械加工後、全面６００番エメリ研磨を行い、
試験前の寸法及び重量測定を行った。試験後、腐食によ
り生じたスケールを除去し、重量測定及び縦断面の粒界
腐食深さ測定を行った。
【００２６】表Ｂによれば、本発明材料Ａ〜Ｉ合金はい
ずれも前述の高Ｋ高Ｃｌ環境下での粒界腐食深さは０μ
ｍであり、全面腐食量は従来材料の２分の１程度以下
で、これはソーダ回収ボイラの材料選定で目安として用
いられる０．２ｍｍ／年以下であり、優れた耐粒界腐食
性及び耐食性を有するといえる。また前述の高ＣＯ3 環
境下での全面腐食量は従来材料の５分の１程度以下で、
前述の目安０．２ｍｍ／年以下であり、優れた耐食性、
すなわち耐浸炭性を有するといえる。以上から本発明合
金は優れた耐高温腐食性を有するといえる。
ずれも前述の高Ｋ高Ｃｌ環境下での粒界腐食深さは０μ
ｍであり、全面腐食量は従来材料の２分の１程度以下
で、これはソーダ回収ボイラの材料選定で目安として用
いられる０．２ｍｍ／年以下であり、優れた耐粒界腐食
性及び耐食性を有するといえる。また前述の高ＣＯ3 環
境下での全面腐食量は従来材料の５分の１程度以下で、
前述の目安０．２ｍｍ／年以下であり、優れた耐食性、
すなわち耐浸炭性を有するといえる。以上から本発明合
金は優れた耐高温腐食性を有するといえる。
【００２７】これに対して比較合金Ｎ合金並びに従来材
料Ｐ及びＱ合金は高Ｋ高Ｃｌ環境中で粒界腐食を生じて
おり、耐粒界腐食性が不足しているといえる。ここで本
発明合金Ａ〜Ｅ合金及び比較合金Ｎ合金についてＮ含有
量と粒界腐食深さの関係をプロットすると、図１のよう
にＮ含有量の増加とともに粒界腐食深さが減少し、本発
明のＮ含有量の下限値０．２％以上では粒界腐食深さは
０μｍであることが分かる。ただし、Ｎ含有量が０．２
％以上でも、Ｃ含有量が０．０２５％以上であるＯ合金
は粒界腐食を生じている。よって前述のように耐粒界腐
食性を確保するためには、Ｃ及びＮが条件を満たす必要
があることが分かる。
料Ｐ及びＱ合金は高Ｋ高Ｃｌ環境中で粒界腐食を生じて
おり、耐粒界腐食性が不足しているといえる。ここで本
発明合金Ａ〜Ｅ合金及び比較合金Ｎ合金についてＮ含有
量と粒界腐食深さの関係をプロットすると、図１のよう
にＮ含有量の増加とともに粒界腐食深さが減少し、本発
明のＮ含有量の下限値０．２％以上では粒界腐食深さは
０μｍであることが分かる。ただし、Ｎ含有量が０．２
％以上でも、Ｃ含有量が０．０２５％以上であるＯ合金
は粒界腐食を生じている。よって前述のように耐粒界腐
食性を確保するためには、Ｃ及びＮが条件を満たす必要
があることが分かる。
【００２８】また比較材料Ｊ〜Ｍ合金及び従来材料Ｐ〜
Ｒ合金は、高ＣＯ3環境中で前述の目安０．２ｍｍ／年
以上であり、耐食性、すなわち、耐浸炭性が不足してい
るといえる。ここで本発明合金Ａ〜Ｅ及び比較合金Ｊ及
びＫについてＣｒ含有量と高ＣＯ3 環境下での全面腐食
量との関係をプロットすると、図２のようにＣｒ含有量
の増加に伴って全面腐食量が減少していることが分か
る。すなわち、本発明のＣｒ含有量の下限値２７％以上
では、全面腐食量は前述の目安０．２ｍｍ／年以下とな
っていることが分かる。
Ｒ合金は、高ＣＯ3環境中で前述の目安０．２ｍｍ／年
以上であり、耐食性、すなわち、耐浸炭性が不足してい
るといえる。ここで本発明合金Ａ〜Ｅ及び比較合金Ｊ及
びＫについてＣｒ含有量と高ＣＯ3 環境下での全面腐食
量との関係をプロットすると、図２のようにＣｒ含有量
の増加に伴って全面腐食量が減少していることが分か
る。すなわち、本発明のＣｒ含有量の下限値２７％以上
では、全面腐食量は前述の目安０．２ｍｍ／年以下とな
っていることが分かる。
【００２９】また本発明合金Ａ〜Ｅ合金及び比較合金Ｌ
及びＭについてＮｉ含有量と高ＣＯ3 環境下での全面腐
食量との関係をプロットすると、図３のようにＮｉ含有
量の増加に伴って全面腐食量が減少していることが分か
る。すなわち、本発明のＮｉ含有量の下限値３５％以上
では、全面腐食量は前述の目安０．２ｍｍ／年以下とな
っていることが分かる。
及びＭについてＮｉ含有量と高ＣＯ3 環境下での全面腐
食量との関係をプロットすると、図３のようにＮｉ含有
量の増加に伴って全面腐食量が減少していることが分か
る。すなわち、本発明のＮｉ含有量の下限値３５％以上
では、全面腐食量は前述の目安０．２ｍｍ／年以下とな
っていることが分かる。
【００３０】また、第２発明合金はクリープ破断強度も
良好で、例えばＧ合金では Larson-Millerパラメータ法
による６００℃クリープ破断強度の１０5 時間外挿値
が、１５．１ｋｇｆ／ｍｍ2 であり、通産省技術基準に
規定されたＳＵＳ３２１ＨＴＢの６００℃許容引張応力
からの計算値（許容引張応力≒０．６）１１．５ｋｇｆ
／ｍｍ2 より高い値を有している。
良好で、例えばＧ合金では Larson-Millerパラメータ法
による６００℃クリープ破断強度の１０5 時間外挿値
が、１５．１ｋｇｆ／ｍｍ2 であり、通産省技術基準に
規定されたＳＵＳ３２１ＨＴＢの６００℃許容引張応力
からの計算値（許容引張応力≒０．６）１１．５ｋｇｆ
／ｍｍ2 より高い値を有している。
【表１】
【表２】
【表３】
【００３１】
【発明の効果】回収ボイラ等のような苛酷な腐食環境
で、優れた耐高温腐食性を有する合金を提供することが
可能となり、ボイラの高温高圧化を可能とし、経済上極
めて有用な効果がもたらされる。
で、優れた耐高温腐食性を有する合金を提供することが
可能となり、ボイラの高温高圧化を可能とし、経済上極
めて有用な効果がもたらされる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明合金のＮ含有量と粒界腐食深さの関係を
示す図表
示す図表
【図２】本発明合金のＣｒ含有量と高ＣＯ3 環境下での
全面腐食量の関係を示す図表
全面腐食量の関係を示す図表
【図３】本発明合金のＮｉ含有量と高ＣＯ3 環境下での
全面腐食量の関係を示す図表
全面腐食量の関係を示す図表
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％にて、Ｃ：０．０２５％以下、Ｓ
ｉ：１％以下、Ｍｎ：５％以下、Ｐ：０．０４％以下、
Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ：２７〜４０％、Ｎｉ：３５
〜５５％、Ｎ：０．２〜０．４５％とし、残部がＦｅ及
び不可避的不純物からなることを特徴とするソーダ回収
ボイラ用高温耐食合金。 - 【請求項２】 請求項１の成分に加えて、重量％にてＭ
ｏ：３％以下、Ｎｂ：２％以下、Ｔｉ：０．５％以下の
１種又は２種以上を含むことを特徴とするソーダ回収ボ
イラ用高温耐食合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23800891A JPH0570892A (ja) | 1991-09-18 | 1991-09-18 | ソーダ回収ボイラ用高温耐食合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23800891A JPH0570892A (ja) | 1991-09-18 | 1991-09-18 | ソーダ回収ボイラ用高温耐食合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0570892A true JPH0570892A (ja) | 1993-03-23 |
Family
ID=17023774
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23800891A Pending JPH0570892A (ja) | 1991-09-18 | 1991-09-18 | ソーダ回収ボイラ用高温耐食合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0570892A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0570891A (ja) * | 1991-09-18 | 1993-03-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ソーダ回収ボイラ用高温耐食合金 |
| EP4043590A4 (en) * | 2019-10-10 | 2023-05-03 | Nippon Steel Corporation | ALLOY MATERIAL AND SEAMLESS PIPE FOR OIL WELL |
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| JPS6383248A (ja) * | 1986-09-25 | 1988-04-13 | Nkk Corp | 耐応力腐食割れ性に優れた油井管用高Ｎｉ合金およびその製造法 |
| JPH0570891A (ja) * | 1991-09-18 | 1993-03-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ソーダ回収ボイラ用高温耐食合金 |
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1991
- 1991-09-18 JP JP23800891A patent/JPH0570892A/ja active Pending
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