JPH0570895A

JPH0570895A - ごみ焼却廃熱ボイラ伝熱管用高耐食合金鋼

Info

Publication number: JPH0570895A
Application number: JP16135791A
Authority: JP
Inventors: Nobuo Otsuka; 伸夫大塚; Takeo Kudo; 赳夫工藤
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1991-07-02
Filing date: 1991-07-02
Publication date: 1993-03-23

Abstract

(57)【要約】【目的】高温強度、耐応力腐食割れ性に優れ、とくに高
温度における耐全面腐食性および粒界腐食に対する抵抗
性の高いごみ焼却廃熱ボイラ伝熱管用高耐食合金鋼。【構成】重量％で、Ｃ≦0.05％、Ｓｉ≦２％、Ｍｎ≦
2.5％、15％≦Ｃｒ≦30％、25％≦Ｎｉ≦50％、１％≦
Ａｌ≦５％、 0.5％≦Ｍｏ≦〔5.8 −Ｎｉ（％)／10〕
％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなるご
み焼却廃熱ボイラ伝熱管用高耐食合金鋼。上記の成分に
加えて、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの１種以上を合計で
0.1 〜３重量％、Ｃｕ、ＣｏおよびＷの１種以上を合計
で 0.1〜５重量％、希土類元素の１種以上を合計で0.01
〜 0.1重量％、を単独または複合添加してもよい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、都市ごみおよび産業廃
棄物、し尿、汚泥等（以下「ごみ」と総称する）を焼却
する施設において、エネルギーを回収し、廃熱により発
電を行うことを目的として設置されるボイラの過熱器
管、蒸発管および水壁管等のボイラ伝熱管用として利用
されるオーステナイト組織を有する高耐食合金鋼に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】未利用のエネルギーを積極的に利用する
観点から、ごみの有するエネルギーの有効利用が試みら
れている。現状でも、ごみを焼却したときに発生する廃
熱を利用して、地域暖房や焼却施設内の電力を賄うため
の発電が一部の施設で行われている。しかしながら、ご
みは人類に残された貴重なエネルギー源の一つでもある
ことから、本来ごみの有するエネルギーを積極的に可能
な限り電力エネルギーとして取り出す発電志向の種々の
試みがなされている。

【０００３】ごみから電気エネルギーを取り出す場合、
ごみ焼却時の廃熱を可能な限り有効に利用する必要があ
り、発電効率の向上のためには、廃熱ボイラの蒸気条件
を高温化および高圧化する必要がある。例えば、従来型
ボイラでは最も温度の高い過熱器管の管壁温度は 200〜
350℃程度であるが、ボイラの設計によっては管壁温度
が 500℃を超える高温化が必要となる場合がある。しか
しながら、蒸気の高温化はこのようにボイラ伝熱管の管
壁温度の高温化をきたすため、ボイラ伝熱管の腐食を激
化させる方向となる。また、蒸気の高圧化はボイラ伝熱
管が高温強度に優れていることを必要とする。したがっ
て、上記のような目的に使用される高温・高圧型ボイラ
の伝熱管用材料として、きわめて過酷な腐食環境に耐え
る耐食性を有するとともに、優れた高温強度を示すもの
が必要になってくる。

【０００４】本発明者らは、このような材料を開発すべ
く、高温強度に優れるオーステナイト組織を有する各種
の耐食鋼および耐食合金鋼の耐食性能を我が国のごみ焼
却炉の腐食環境を念頭においた条件で比較検討を行い、
その結果から我が国の焼却炉のように、高濃度の溶融塩
化物が管表面に付着するような過酷な腐食環境において
も、耐全面腐食性に優れ、且つ応力腐食割れに対する強
い抵抗性を示す、ＣｒおよびＮｉを含むオーステナイト
系高合金鋼およびこれらの成分に加えて更にＭｏを含む
オーステナイト系高合金鋼を見出し、先に特許出願した
(特願平３−48133 号、平成３年３月13日出願）。この
先願発明はＭｏを含まない鋼の場合にはＣｒおよびＮｉ
の含有量を適正な範囲に調整すると応力腐食割感受性が
低くなること、Ｍｏを含む鋼の場合は応力腐食割感受性
はＮｉとＭｏ含有量とに依存し、Ｍｏ含有量をＮｉ含有
量に応じて調整すると、応力腐食割れ感受性が著しく低
くなるという知見に基づくものであった。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ごみから電気エネルギ
ーを効率よく取り出すためには、廃熱ボイラの蒸気条件
を高温化および高圧化する必要があるが、その蒸気条件
をより高い温度に設定するほうが有利である。上記の先
願発明の高合金鋼は、オーステナイト組織を有するため
良好な高温強度を示すとともに、耐全面腐食性および耐
応力腐食割れ性に優れるものの、廃熱ボイラの蒸気条件
をより高温度にすると一段と全面腐食が生じやすくなる
とともに粒界腐食が発生しやすくなることが予想され
る。本発明の課題は、より高い温度で使用されても全面
腐食による肉厚減や粒界腐食が生じにくいごみ焼却廃熱
ボイラ伝熱管用高耐食合金鋼を提供することにある。詳
しくは、先願発明の高合金鋼と同様に高温で優れた強度
を示すオーステナイト組織を有し、応力腐食割れに対す
る抵抗性を確保したまま、我が国のごみ焼却炉の苛酷な
腐食環境において、とくに高温度における耐全面腐食性
および粒界腐食に対する抵抗性をさらに改善した比較的
安価なごみ焼却廃熱ボイラ伝熱管用高耐食合金鋼を提供
することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を達成するために鋭意検討した結果、1)とくに高温度に
おける耐全面腐食性をさらに改善するためには、オース
テナイト組織を有する合金ではＡｌ添加が有効なこと、
2)Ａｌを含む合金でも先願発明で得られた知見が適用で
き、鋼の応力腐食割れ感受性を低めるためにはＭｏ含有
量を〔5.8 −Ｎｉ（％) ／ 10 〕％以下の範囲内に調整
すればよいこと、3)Ｍｏは先願発明で述べたように過剰
に含有すると合金の応力腐食割れ感受性が高くなり、応
力腐食割れが発生しやすくなるが、特に 500℃を超える
高温において無添加だと粒界腐食が生じやすくなるた
め、少なくとも 0.5％以上を含有させる必要があること
を見出し、本発明に至った。

【０００７】ここに本発明は下記〜のごみ焼却廃熱
ボイラ伝熱管用高耐食合金鋼を要旨とする。

【０００８】重量％で、Ｃ≦0.05％、Ｓｉ≦２％、
Ｍｎ≦2.5％、15％≦Ｃｒ≦30％、25％≦Ｎｉ≦50％、
１％≦Ａｌ≦５％、 0.5％≦Ｍｏ≦〔5.8 −Ｎｉ（％)
／10〕％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なることを特徴とするごみ焼却廃熱ボイラ伝熱管用高耐
食合金鋼。

【０００９】上記に記載した合金成分に加えて更
に、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちから選ばれた１種
以上を合計で 0.1〜３重量％含有するごみ焼却廃熱ボイ
ラ伝熱管用高耐食合金鋼。

【００１０】上記に記載した合金成分に加えて更
に、Ｃｕ、ＣｏおよびＷのうちから選ばれた１種以上を
合計で 0.1〜５重量％を含有するごみ焼却廃熱ボイラ伝
熱管用高耐食合金鋼。

【００１１】上記に記載した合金成分に加えて更
に、希土類元素のうちから選ばれた１種以上を合計で0.
01〜 0.1重量％含有するごみ焼却廃熱ボイラ伝熱管用高
耐食合金鋼。

【００１２】上記に記載した合金成分に加えて更
に、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちから選ばれた１種
以上を合計で 0.1〜３重量％、Ｃｕ、ＣｏおよびＷのう
ちから選ばれた１種以上を合計で 0.1〜５重量％含有す
るごみ焼却廃熱ボイラ伝熱管用高耐食合金鋼。

【００１３】上記に記載した合金成分に加えて更
に、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちから選ばれた１種
以上を合計で 0.1〜３重量％、希土類元素のうちから選
ばれた１種以上を合計で0.01〜 0.1重量％含有するごみ
焼却廃熱ボイラ伝熱管用高耐食合金鋼。

【００１４】上記に記載した合金成分に加えて更
に、Ｃｕ、ＣｏおよびＷのうちから選ばれた１種以上を
合計で 0.1〜５重量％、希土類元素のうちから選ばれた
１種以上を合計で0.01〜 0.1重量％含有するごみ焼却廃
熱ボイラ伝熱管用高耐食合金鋼。

【００１５】上記に記載した合金成分に加えて更
に、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちから選ばれた１種
以上を合計で 0.1〜３重量％、Ｃｕ、ＣｏおよびＷのう
ちから選ばれた１種以上を合計で 0.1〜５重量％、希土
類元素のうちから選ばれた１種以上を合計で0.01〜 0.1
重量％含有するごみ焼却廃熱ボイラ伝熱管用高耐食合金
鋼。

【００１６】

【作用】以下に、本発明鋼の合金成分の作用とそれらの
含有量の限定理由を説明する。

【００１７】Ｃ：Ｃは合金中のＣｒと結合し、結晶粒界
に塊状のＣｒ炭化物として析出して高温強度を劣化させ
たり、結晶粒界に析出したＣｒ炭化物が管表面に付着す
る腐食性溶融塩化合物と反応して粒界腐食を発生させた
りするので、その含有量はできるだけ低くすることが望
ましい。Ｃの含有量が 0.05％を超えると前記の問題が
顕著になるので、その含有量を0.05％以下とした。

【００１８】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸剤として必要であり、ま
た一般に耐酸化性を高めるためにも有効な元素である。
しかし、本発明の合金鋼のように相当量のＡｌを含む合
金鋼では、Ｓｉの含有量が２％を超えると溶接部の割れ
感受性が高まる他に、熱間加工性が劣化するので、その
含有量を２％以下とした。

【００１９】Ｍｎ：Ｍｎはオーステナイト形成元素であ
るとともに脱酸剤としても利用できることから、通常あ
る程度添加される。しかし、 2.5％を超えて含有すると
耐酸化性および熱間加工性が劣化するので、その含有量
を 2.5％以下とした。

【００２０】Ｃｒ：Ｃｒは高温強度および耐高温酸化性
の改善に優れた効果を示すが、その含有量が15％未満で
は耐高温酸化性の改善が十分に得られないので、15％を
下限とした。一方、我が国のごみ焼却炉のように、溶融
塩化物が付着するような腐食環境では、その添加量を増
やしても耐食性改善に対してあまり効果が認められず、
30％を超えてＣｒを含有すると本来保護性を示すＣｒ酸
化物が溶融塩化物と反応し、揮発性のCr₂O₂Cl₂が形成さ
れ、かえって耐食性が劣化するので、30％を上限とし
た。

【００２１】Ｎｉ：Ｎｉもオーステナイト形成元素であ
り、高温強度の確保や高温での全面腐食を抑制する上で
重要な元素である。しかし、本発明の合金鋼のように相
当量のＡｌを含む合金鋼においては、Ｎｉの含有量が25
％より低いと耐全面腐食性が急激に劣化するので、25％
を下限とした。一方、Ｎｉは高価な合金元素あり、必要
以上の添加はコストの上昇を招くので、コストおよび耐
食性能を考慮して50％を上限とした。

【００２２】Ａｌ：Ａｌは耐高温酸化性の改善に優れた
効果を示すばかりでなく、ごみ焼却炉の腐食環境、すな
わち、溶融塩化物が管表面に付着するようなごみ焼却炉
の腐食環境下でも優れた耐食性を付与する上で重要な元
素である。Ａｌのこれらの作用効果は含有量が１％以上
で顕著となるが、５％を超えて含有すると、高温で長時
間の使用時にγ′型Ｆｅ−Ａｌ金属間化合物の析出が著
しく、合金鋼の靱性が劣化するのみならず、熱間加工性
も劣化して鍛造時に割れが発生しやすくなるため、その
含有量を１〜５％とした。

【００２３】Ｍｏ：Ｍｏは通常湿食環境で耐食性を改善
するために添加される元素であるが、わが国のごみ焼却
廃熱ボイラの腐食環境では多量に添加すると応力腐食割
れ感受性を高める元素となる。Ｍｏを含む鋼ではこの応
力腐食割れ感受性は前述したように合金鋼中のＮｉ含有
量に強く依存しており、Ｍｏの含有量が〔5.8 −Ｎｉ
（％)／ 10 〕％を超えると応力腐食割れが発生しやす
くなる。しかし、反面、Ｍｏには粒界腐食を抑制する作
用を有しており、とくに高温度における粒界腐食を抑制
するためには 0.5％以上を含有させる必要がある。この
ようなことから、Ｍｏの含有量を 0.5％以上で〔5.8 −
Ｎｉ（％) ／ 10 〕％以下とした。

【００２４】Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ：Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶはいずれも炭化物を形成しや
すく、合金鋼中のＣを固定してＣｒ炭化物の析出を抑制
し、高温強度の劣化抑制に有効である。また、オーステ
ナイト鋼の場合には、結晶粒界に析出するＣｒ炭化物が
管表面に付着する腐食性の溶融塩化物と反応し粒界腐食
を発生させるため、Ｃを低く抑えた上にこれらの元素を
添加すれば、粒界腐食に対する抵抗性が一段と向上す
る。これらの元素は、必要に応じて１種以上を添加する
ことができるが、その含有量が１種以上の合計で 0.1％
未満では添加の効果が現れず、１種以上の合計で３％を
超えて含有しても添加の効果が飽和し、コストのみが上
昇することになる。従って、これらの元素を添加する場
合は、その含有量を１種以上の合計で 0.1〜３％とする
のがよい。

【００２５】Ｃｕ、Ｃｏ、Ｗ：Ｃｕ、ＣｏおよびＷはいずれも固溶強化をとおして合金
鋼の高温強度を向上させる作用があるので、高温強度を
更に高める場合には１種以上を添加してもよい。しか
し、これらの元素の含有量が１種以上の合計で 0.1％よ
り少ないと、添加の効果が顕著でなく、１種以上の合計
で５％を超えて含有させても添加の効果が飽和し、コス
トのみが上昇することになるので、添加する場合は、そ
の含有量を１種以上の合計で 0.1〜５％とするのがよ
い。

【００２６】希土類元素：Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ等の希土類元素は合金表面に生成する保
護性酸化被膜の（Ｃｒ, Ａｌ)₂Ｏ₃ の密着性を改善し、
耐高温酸化性を向上させる働きがあるので、耐高温酸化
性を高める場合には１種以上を添加してもよい。前記の
効果は１種以上の合計で0.01％より顕著となるが、 0.1
％を超えると材料の熱間加工性が劣化するようになる。
従って、希土類元素の１種以上添加する場合は、その含
有量を１種以上の合計で0.01〜 0.1％とするのがよい。

【００２７】

【実施例】表１（１）〜（４）に示す化学組成の合金鋼
を真空溶解炉で17kgづつ溶製し、インゴットに鍛造した
のち、1200℃の温度に加熱し、熱間鍛造および熱間圧延
して15mm厚のビレットにした。次いで、これらのビレッ
トを1100℃で軟化焼鈍した後、冷間圧延して10.5mm厚の
鋼板とした。しかる後、1200℃の温度に加熱した後に水
冷する溶体化熱処理を行った。前記熱間鍛造において符
号67および69の鋼は熱間鍛造中にビレットの端面に顕著
な割れが認められたが、その他の鋼は問題なく鍛造でき
た。

【００２８】溶体化熱処理後は、それぞれの鋼板の肉厚
中央部より厚さ２mm、幅10mm、長さ10mmの腐食試験片
と、図１に示す寸法形状の応力割れ試験片を切り出し、
ごみ焼却炉雰囲気を模擬した腐食試験を行った。

【００２９】高温腐食試験は、試験片の表裏にモル％で
10％NaCl−10％KCl −15％FeCl₂ −15％PbCl₂ − 18.75
％Na₂SO₄− 18.75％K₂SO₄ −12.5％Fe₂O₃ の合成灰を30
mg／cm² の割合で塗布し、これを0.15％HCl −300ppmSO
₂ − 7.5％O₂− 7.5％CO₂ −20％H₂O −bal.N₂のガス気
流中 550℃の温度に加熱しながら、20時間加熱する試験
である。腐食減量は、高温腐食試験後の腐食試験片を脱
スケールして重量測定を行い、試験前後の重量変化から
求めた。粒界腐食の有無は、脱スケールした前述の腐食
試験片の表面を 100倍および必要により 500倍の光学顕
微鏡で断面ミクロ観察を行って調べた。

【００３０】応力腐食割れ試験は、図２に示すように治
具１で応力割れ試験片２に合金鋼の0.2％耐力程度の応
力を付加し、この状態で試験片２の表面に前記の高温腐
食試験で用いたのと同じ合成灰を塗布した後、同じガス
組成のガス気流中で 400℃の温度に加熱しながら、20ｈ
保持する試験である。試験温度を 400℃で実施したの
は、オーステナイト組織を有する合金鋼の応力腐食割れ
感受性が 400℃で最も顕著であるという知見からであ
る。応力腐食割れの有無は、半円ノッチ部の断面をミク
ロ観察して調べた。これらの結果をまとめて表２（１）
〜（４）に示す。

【００３１】

【表１（１）】

【００３２】

【表１（２）】

【００３３】

【表１（３）】

【００３４】

【表１（４）】

【００３５】

【表２（１）】

【００３６】

【表２（２）】

【００３７】

【表２（３）】

【００３８】

【表２（４）】

【００３９】表１において、符号１〜62は本発明鋼、符
号63〜71は比較鋼、符号73〜78は既存鋼である。既存鋼
において、符号72の鋼はASTMのB163に記載のあるNO8825
合金、符号73はSUS304、符号74はSUS316L 、符号75はSU
S310S 、符号76はASTMのB622に記載のあるNO8320鋼にそ
れぞれ相当し、符号77〜78は先願発明鋼である。

【００４０】表２に示すように、本発明鋼は耐全面腐食
性、耐粒界腐食性および耐応力腐食割れ性に優れている
ことがわかる。

【００４１】符号77〜78の先願発明鋼は、符号72〜76の
既存鋼より腐食減量は小さいが、符号１〜62の本発明鋼
はこの先願発明鋼よりも腐食減量がさらに小さく、耐食
性が一段と優れている。また、本発明鋼は粒界腐食深さ
が20μm 以下であり、応力腐食割れが認められない。こ
れはＭｏ含有量を調整した結果、応力腐食割れ感受性が
十分に低められたことによる。

【００４２】Ｍｏ含有量が本発明で規定する範囲よりも
多い符号64、65、66の鋼はいずれも応力腐食割れを発生
しており、Ｍｏを含んでいない符号63、73、75、78の鋼
はいずれも結晶粒界が腐食により侵食されており、Ｍｏ
は適正な範囲で含有させる必要のあることがわかる。

【００４３】Ｃ含有量の多い符号68の鋼は、Ｍｏを所定
量含有しているにもかかわらず粒界腐食が認めらる。こ
れはＣｒ炭化物が結晶粒界に析出し、溶融塩化物と反応
したためである。Ｃを0.04％含む符号２の鋼では顕著な
粒界腐食は認められないので、Ｃは0.05％以下とする必
要のあることがかわる。

【００４４】Ｃｒ含有量が多い符号70の鋼は応力腐食割
れこそ認められないものの、高Ｃｒ鋼であるために腐食
減量が大きい。また、この鋼は粒界腐食も顕著でＡｌを
含んでいるにもかかわらず耐食性に劣る。

【００４５】既存鋼のSUS304 (符号73) はＮｉ含有量が
少ないため応力腐食割れが認められ、全面腐食量も大き
い。また、既存鋼のSUS316L(符号74) 、SUS310S(符号7
5) は、応力腐食割れ感受性こそ低いものの、全面腐食
量は極めて大きく、ごみ焼却炉の腐食環境における耐食
性はよくない。反面、符号72の鋼 (NO8825合金) は全面
腐食量は小さめだが、Ｍｏを 2.5％程度含むため応力腐
食割れが生じている。

【００４６】Ａｌを 0.4％しか含まぬ符号71の鋼は、本
発明鋼よりも若干腐食減量が大きく、Ａｌは１％以上含
有させる必要のあることがわかる。しかしながら、５％
を超えてＡｌを含有する符号67の合金は 550℃で 300時
間時効処理を行うと、０℃の靱性が顕著に低下してしま
い(JIS Z 2202 に規定された４号試験片を用いた金属材
料衝撃試験法によるシャルピー衝撃値が０℃で３kgfm/c
m²未満) ボイラ用伝熱管用の材料としては不適であるこ
とが判明した。また、この鋼は熱間加工性の点でも問題
のあることが判明した。本発明鋼はいずれもこのような
時効処理を行っても３kgfm/cm²以上のシャルピー衝撃値
を示し、靱性の顕著な低下は認められなかった。

【００４７】実施例の結果より、本発明鋼はごみ焼却炉
のなかでも極めて厳しい腐食環境となる高温部位でも良
好な耐食性能を示し、十分な高温強度もあるためこのよ
うな箇所にも十分適用できることが確認された。

【００４８】

【発明の効果】本発明は、ごみ焼却炉雰囲気という特殊
で極めて苛酷な腐食環境で優れた耐食性を有するオース
テナイト組織のボイラ用伝熱管材料を提供することにあ
る。

【００４９】この鋼は、オーステナイト組織であるた
め、高温強度は無論のこと、加工性、溶接性にも優れ、
かつＮｉ含有量が50％以下であることから比較的安価な
材料といえる。本発明鋼からなる管を高温部位、例えば
過熱器管等に使用することによりごみ焼却の廃熱を十分
に活用できることになり、貴重な資源である都市ごみ等
からエネルギーを電力として効率よく取り出すことが可
能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】高温腐食試験で腐食減量の測定に用いた腐食試
験片の形状を示す平面部および側面図である。

【図２】応力腐食試験で使用した治具を示す概略図であ
る。

【符号の説明】

１は治具、２は応力割れ試験片である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ≦0.05％、Ｓｉ≦２％、Ｍｎ
≦ 2.5％、15％≦Ｃｒ≦30％、25％≦Ｎｉ≦50％、１％
≦Ａｌ≦５％、 0.5％≦Ｍｏ≦〔5.8 −Ｎｉ（％) ／1
0〕％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
ることを特徴とするごみ焼却廃熱ボイラ伝熱管用高耐食
合金鋼。
【請求項２】請求項１に記載した合金成分に加えて更
に、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちから選ばれた１種
以上を合計で 0.1〜３重量％含有することを特徴とする
ごみ焼却廃熱ボイラ伝熱管用高耐食合金鋼。
【請求項３】請求項１に記載した合金成分に加えて更
に、Ｃｕ、ＣｏおよびＷのうちから選ばれた１種以上を
合計で 0.1〜５重量％含有することを特徴とするごみ焼
却廃熱ボイラ伝熱管用高耐食合金鋼。
【請求項４】請求項１に記載した合金成分に加えて更
に、希土類元素のうちから選ばれた１種以上を合計で0.
01〜 0.1重量％含有することを特徴とするごみ焼却廃熱
ボイラ伝熱管用高耐食合金鋼。
【請求項５】請求項１に記載した合金成分に加えて更
に、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちから選ばれた１種
以上を合計で 0.1〜３重量％、Ｃｕ、ＣｏおよびＷのう
ちから選ばれた１種以上を合計で 0.1〜５重量％含有す
ることを特徴とするごみ焼却廃熱ボイラ伝熱管用高耐食
合金鋼。
【請求項６】請求項１に記載した合金成分に加えて更
に、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちから選ばれた１種
以上を合計で 0.1〜３重量％、希土類元素のうちから選
ばれた１種以上を合計で0.01〜 0.1重量％含有すること
を特徴とするごみ焼却廃熱ボイラ伝熱管用高耐食合金
鋼。
【請求項７】請求項１に記載した合金成分に加えて更
に、Ｃｕ、ＣｏおよびＷのうちから選ばれた１種以上を
合計で 0.1〜５重量％、希土類元素のうちから選ばれた
１種以上を合計で0.01〜 0.1重量％含有することを特徴
とするごみ焼却廃熱ボイラ伝熱管用高耐食合金鋼。
【請求項８】請求項１に記載した合金成分に加えて更
に、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちから選ばれた１種
以上を合計で 0.1〜３重量％、Ｃｕ、ＣｏおよびＷのう
ちから選ばれた１種以上を合計で 0.1〜５重量％、希土
類元素のうちから選ばれた１種以上を合計で0.01〜 0.1
重量％含有することを特徴とするごみ焼却廃熱ボイラ伝
熱管用高耐食合金鋼。