JPH0573507B2 - - Google Patents
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- JPH0573507B2 JPH0573507B2 JP22324889A JP22324889A JPH0573507B2 JP H0573507 B2 JPH0573507 B2 JP H0573507B2 JP 22324889 A JP22324889 A JP 22324889A JP 22324889 A JP22324889 A JP 22324889A JP H0573507 B2 JPH0573507 B2 JP H0573507B2
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- Japan
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- continuous casting
- roll
- slab
- solid fraction
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- Continuous Casting (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は連続鋳造鋳片の厚み中心部にみられる
不純物元素、即ち鋼鋳片の場合には硫黄、燐、マ
ンガン等の偏析を防止し均質な金属を得ることの
できる連続鋳造方法に関するものである。 〔従来技術、および、発明が解決しようとする課
題〕 近年、海洋構造物、貯槽、石油およびガス運搬
用鋼管、高張力線材などの材質特性に対する要求
は厳しさを増しており、均質な鋼材を提供するこ
とが重要課題となつている。元来鋼材は、断面内
において均質であるべきものであるが、鋼は一般
に硫黄、燐、マンガン等の不純物元素を含有して
おり、これらが鋳造過程において偏析し部分的に
濃化するため鋼が脆弱となる。特に近年生産性や
歩留の向上及び省エネルギー等の目的のために連
続鋳造法が一般に普及しているが、連続鋳造によ
り得られる鋳片の厚み中心部には通常顕著な成分
偏析が観察される。 上記した成分偏析は最終製品の均質性を著しく
損ない、製品の使用過程や線材の線引き工程等で
鋼に作用する応力により亀裂が発生するなど重大
欠陥の原因になるため、その低減が切望されてい
る。かかる成分偏析は凝固末期に残溶鋼が凝固収
縮力等によつて流動し、固液界面近傍の濃化溶鋼
を洗い出し、残溶鋼が累進的に濃化していくこと
によつて生じる。従つて成分偏析を防止するに
は、残溶鋼の流動原因を取り除くことが肝要であ
る。 このような溶鋼流動原因としては、凝固収縮に
起因する流動のほか、ロール間の鋳片バルジング
やロールアライメント不整に起因する流動等があ
るが、これらの内最も重大な原因は凝固収縮であ
り、偏析を防止するには、これを補償する量だけ
鋳片を圧下することが必要である。 鋳片を圧下することにより偏析を改善する試み
は従来より行われており、連続鋳造工程において
鋳片中心部温度が液相線温度から固相線温度に至
るまでの間鋳片を凝固収縮を補償する量以上の一
定の割合で圧下する方法が知られている。 〔発明が解決すべき課題〕 しかしながら、従来の連続鋳造方法は、条件に
よつては偏析改善効果が殆ど認められなかつた
り、場合によつては、偏析がかえつて悪化する等
の問題があり、成分偏析を充分に改善することは
困難であつた。 本発明者らはかかる従来法の問題の発生原因に
ついて種々調査した結果、従来法の場合に偏析改
善効果が認められなかつたり、あるいは偏析がか
えつて悪化することが起こるのは、基本的に圧下
すべき凝固時期とその範囲が不適正であることに
起因していることを突止めた。 本発明者は、先に、特開昭62−275556号公報に
おいて、鋳片の中心部が固相率0.1ないし0.3に相
当する温度となる時点から流動限界固相率に相当
する温度となる時点までの領域を単位時間当り
0.5mm／分以上2.5mm／分未満の割合で連続的に圧
下し、鋳片中心部が流動限界固相率に相当する温
度となる時点から固相線温度となるまでの領域は
実質的な圧下を加えないようにした連続鋳造方法
を提案した。 さらに、本発明者は、数多くの実験結果から、
幾つかの式を仮定し、該実験結果と照合すること
により、さらに進歩した連続鋳造方法を提案する
に到つた。 本発明の目的は、連続鋳造鋳片の厚み中心部に
みられる不純物元素の偏析を防止して均質な金属
を得ることにある。 〔課題を解決するための手段〕 本発明によれば、鋳片の中心固相率が0.1ない
し0.3に相当する温度となる時点から流動限界固
相率に相当する温度となる時点までの領域を、油
圧圧下機構を有する複数のロール対で連続的に圧
下しつつ引き抜く溶融金属の連続鋳造方法におい
て、油圧圧下の圧下力値を鋳片の凝固の進行に伴
い二段階以上で増大させることを特徴とする連続
鋳造方法が提供される。 〔作用〕 本発明の連続鋳造方法によれば、鋳片の中心固
相率が0.1ないし0.3に相当する温度となる時点か
ら流動限界固相率に相当する温度となる時点ま
で、油圧圧下機構を有する複数のロール対で連続
的に圧下される。そして、油圧圧下の圧下力値
は、鋳片の凝固の進行に伴つて二段階以上で増大
される。ここで、油圧圧下の圧下力値は、鋳片の
凝固の進行に伴つて三段階で増大させるのが好ま
しく、各段階の圧下力値を次の(1)、(2)、(3)のごと
く定義して、各々の圧下力値が下記不等式(4)、(5)
または(6)を満足するようにして増大させるのが好
ましい。 P0：中心固相率0.1〜0.3における油圧圧下力値 (1) P1：中心固相率が0.3〜0.5における油圧圧下力値
(2) P2：中心固相率が0.5〜0.7における油圧圧下力値
(3) P0＜P1＜P2 (4) 20＜P0＜50 50≦P1＜90 90≦P2＜200〔Ton／ロール〕 (5) または 2.0＜P0 2／Ｒ＜10 10.0≦P1 2／Ｒ＜33 33≦P2 2／Ｒ＜168 (6) Ｐ：ロール反力（Ton） Ｒ：ロール半径（mm） 〔実施例〕 まず、第１図を参照して本発明に係る連続鋳造
方法が適用される連鋳機の一例を概略的に説明す
るが、偏析の低減には凝固末期の凝固収縮流動防
止がポイントであり、鋳片の中心部の固相率が
0.1もしくは0.3から0.7の範囲の凝固収縮流動を防
止するためには圧下帯下流ほど圧下量（圧下速
度）を増大する必要がある。これを実現する簡便
な方法として本発明が提供される。 第１図は本発明に係る連続鋳造方法が適用され
る連鋳機で、具体的には、ツイン・キヤスト円弧
型の連鋳機の一例を示す図である。同図に示され
るように、本連鋳機において、溶鋼を満たした取
鍋１はタンデイシユ２の上方に置かれ、取鍋１内
の溶鋼が底部のスライデイングノズル１１を経て
タンデイシユ２内に注がれるようになされてい
る。ここで、スライデイングノズル１１は、取鍋
１から注がれた溶鋼を含むタンデイシユ２全体の
重量に応じて開度が制御され、メニスカス（タン
デイシユ内の湯面位置）Ｍが一定となるようにな
されている。 タンデイシユ２内の溶鋼は、該タンデイシユの
底部を塞ぐストツパ２１を上下方向に移動制御す
ることにより、モールド３内に一定の割合で注入
されるようになされている。モールド３は、その
底部も開放されており、モールド３に注入された
溶鋼は、冷却水が供給されるモールド３の側壁で
冷却されて外側から凝固（一次冷却）するように
なされている。モールド３により一時冷却された
溶鋼（鋳片）は、ローラで連続的に引き出される
ことになる。 モールド３から引き出された鋳片は、例えば、
スプレー帯でスプレー冷却され、さらに、複数の
グループロールおよびピンチロールにより曲げら
れて、軽圧下ゾーンへ供給されるようになされて
いる。 軽圧下ゾーンは、複数の圧下ロールR45、R46、
R47、…で構成されている。また、第１図におい
て、ロールR42、R43、R44は同一油圧系により圧
下力値（油圧圧下力値）が制限（制御）され、ロ
ールR45、R46、R47、R48、R49、R50は同一油圧
系により圧下力値が制限され、また、ロール
R51、R52、R53は同一油圧系により圧下力値が制
限されるようになされている。そして、ロール
R45〜R50の圧下力値はロールR42、R43、R44の圧
下力値よりも大きくされ、また、ロールR51、
R52、R53の圧下力値はロールR45〜R50の圧下力
値よりも大きくなされている。ここで、軽圧下ゾ
ーンとは、圧下帯（ロール（R42）、R43、R44、
R45、R46、…）の内、鋳片に対して軽圧下を行
う圧下ロールR45、R46、R47、…を含む領域のこ
とである。 すなわち、油圧圧下の圧下力値が鋳片の凝固の
進行に伴つて三段階で増大するように構成されて
いる。ここで、上記三段階の各段階の圧下力値を
(1)、(2)、(3)のごとく定義して、各々の圧下力値
（トン／ロール）が下記不等式(4)、(5)または(6)を
満足するように制限するのが好ましい。 P0：中心固相率0.1〜0.3における油圧圧下力値 (1) P1：中心固相率が0.3〜0.5における油圧圧下力値
(2) P2：中心固相率が0.5〜0.7における油圧圧下力値
(3) P0＜P1＜P2 (4) 20＜P0＜50 50≦P1＜90 90≦P2＜200〔Ton／ロール〕 (5) または 2.0＜P0 2／Ｒ＜10 10.0≦P1 2／Ｒ＜33 33≦P2 2／Ｒ＜168 (6) Ｐ：ロール反力（Ton） Ｒ：ロール半径（mm） ここで、矯正点（unbending point）のロール
R42より上流のロール、すなわち、ロールR41、
R40、R39、…は油圧圧下ではなく、スペーサに
より圧下量を制限するようになされている。 以下、本発明の連続鋳造方法を第１図の連鋳機
を用いて実施した試験について述べる。ここで、
本軽圧下の特徴は圧下ロールの油圧系を３分割
（もしくは２分割）して、各分割ブロツクのロー
ル油圧系を同一にすることにある。また圧下帯よ
りも上流のロールの軸受間にはスペーサを挿入す
ることにより、過圧下を防止している。 第１表は、試験を実施した溶鋼組成を示すもの
であり、第１図の連鋳機により第１表に示す溶鋼
成分を鋳造し、圧下帯全ロールの圧下力が一定な
従来法と比較した。鋳片のサイズは300×500mmで
本実施例の詳細を第２表に示す。ここで、第２表
において、例えば、ロールNo.45はロールR45に相
当する。 また、第２表中、ロールNo.40′、41′、42′はロー
ルR39（ロールNo.39）とロールR40（ロールNo.40）
との間に挿入されたロールを示している。
不純物元素、即ち鋼鋳片の場合には硫黄、燐、マ
ンガン等の偏析を防止し均質な金属を得ることの
できる連続鋳造方法に関するものである。 〔従来技術、および、発明が解決しようとする課
題〕 近年、海洋構造物、貯槽、石油およびガス運搬
用鋼管、高張力線材などの材質特性に対する要求
は厳しさを増しており、均質な鋼材を提供するこ
とが重要課題となつている。元来鋼材は、断面内
において均質であるべきものであるが、鋼は一般
に硫黄、燐、マンガン等の不純物元素を含有して
おり、これらが鋳造過程において偏析し部分的に
濃化するため鋼が脆弱となる。特に近年生産性や
歩留の向上及び省エネルギー等の目的のために連
続鋳造法が一般に普及しているが、連続鋳造によ
り得られる鋳片の厚み中心部には通常顕著な成分
偏析が観察される。 上記した成分偏析は最終製品の均質性を著しく
損ない、製品の使用過程や線材の線引き工程等で
鋼に作用する応力により亀裂が発生するなど重大
欠陥の原因になるため、その低減が切望されてい
る。かかる成分偏析は凝固末期に残溶鋼が凝固収
縮力等によつて流動し、固液界面近傍の濃化溶鋼
を洗い出し、残溶鋼が累進的に濃化していくこと
によつて生じる。従つて成分偏析を防止するに
は、残溶鋼の流動原因を取り除くことが肝要であ
る。 このような溶鋼流動原因としては、凝固収縮に
起因する流動のほか、ロール間の鋳片バルジング
やロールアライメント不整に起因する流動等があ
るが、これらの内最も重大な原因は凝固収縮であ
り、偏析を防止するには、これを補償する量だけ
鋳片を圧下することが必要である。 鋳片を圧下することにより偏析を改善する試み
は従来より行われており、連続鋳造工程において
鋳片中心部温度が液相線温度から固相線温度に至
るまでの間鋳片を凝固収縮を補償する量以上の一
定の割合で圧下する方法が知られている。 〔発明が解決すべき課題〕 しかしながら、従来の連続鋳造方法は、条件に
よつては偏析改善効果が殆ど認められなかつた
り、場合によつては、偏析がかえつて悪化する等
の問題があり、成分偏析を充分に改善することは
困難であつた。 本発明者らはかかる従来法の問題の発生原因に
ついて種々調査した結果、従来法の場合に偏析改
善効果が認められなかつたり、あるいは偏析がか
えつて悪化することが起こるのは、基本的に圧下
すべき凝固時期とその範囲が不適正であることに
起因していることを突止めた。 本発明者は、先に、特開昭62−275556号公報に
おいて、鋳片の中心部が固相率0.1ないし0.3に相
当する温度となる時点から流動限界固相率に相当
する温度となる時点までの領域を単位時間当り
0.5mm／分以上2.5mm／分未満の割合で連続的に圧
下し、鋳片中心部が流動限界固相率に相当する温
度となる時点から固相線温度となるまでの領域は
実質的な圧下を加えないようにした連続鋳造方法
を提案した。 さらに、本発明者は、数多くの実験結果から、
幾つかの式を仮定し、該実験結果と照合すること
により、さらに進歩した連続鋳造方法を提案する
に到つた。 本発明の目的は、連続鋳造鋳片の厚み中心部に
みられる不純物元素の偏析を防止して均質な金属
を得ることにある。 〔課題を解決するための手段〕 本発明によれば、鋳片の中心固相率が0.1ない
し0.3に相当する温度となる時点から流動限界固
相率に相当する温度となる時点までの領域を、油
圧圧下機構を有する複数のロール対で連続的に圧
下しつつ引き抜く溶融金属の連続鋳造方法におい
て、油圧圧下の圧下力値を鋳片の凝固の進行に伴
い二段階以上で増大させることを特徴とする連続
鋳造方法が提供される。 〔作用〕 本発明の連続鋳造方法によれば、鋳片の中心固
相率が0.1ないし0.3に相当する温度となる時点か
ら流動限界固相率に相当する温度となる時点ま
で、油圧圧下機構を有する複数のロール対で連続
的に圧下される。そして、油圧圧下の圧下力値
は、鋳片の凝固の進行に伴つて二段階以上で増大
される。ここで、油圧圧下の圧下力値は、鋳片の
凝固の進行に伴つて三段階で増大させるのが好ま
しく、各段階の圧下力値を次の(1)、(2)、(3)のごと
く定義して、各々の圧下力値が下記不等式(4)、(5)
または(6)を満足するようにして増大させるのが好
ましい。 P0：中心固相率0.1〜0.3における油圧圧下力値 (1) P1：中心固相率が0.3〜0.5における油圧圧下力値
(2) P2：中心固相率が0.5〜0.7における油圧圧下力値
(3) P0＜P1＜P2 (4) 20＜P0＜50 50≦P1＜90 90≦P2＜200〔Ton／ロール〕 (5) または 2.0＜P0 2／Ｒ＜10 10.0≦P1 2／Ｒ＜33 33≦P2 2／Ｒ＜168 (6) Ｐ：ロール反力（Ton） Ｒ：ロール半径（mm） 〔実施例〕 まず、第１図を参照して本発明に係る連続鋳造
方法が適用される連鋳機の一例を概略的に説明す
るが、偏析の低減には凝固末期の凝固収縮流動防
止がポイントであり、鋳片の中心部の固相率が
0.1もしくは0.3から0.7の範囲の凝固収縮流動を防
止するためには圧下帯下流ほど圧下量（圧下速
度）を増大する必要がある。これを実現する簡便
な方法として本発明が提供される。 第１図は本発明に係る連続鋳造方法が適用され
る連鋳機で、具体的には、ツイン・キヤスト円弧
型の連鋳機の一例を示す図である。同図に示され
るように、本連鋳機において、溶鋼を満たした取
鍋１はタンデイシユ２の上方に置かれ、取鍋１内
の溶鋼が底部のスライデイングノズル１１を経て
タンデイシユ２内に注がれるようになされてい
る。ここで、スライデイングノズル１１は、取鍋
１から注がれた溶鋼を含むタンデイシユ２全体の
重量に応じて開度が制御され、メニスカス（タン
デイシユ内の湯面位置）Ｍが一定となるようにな
されている。 タンデイシユ２内の溶鋼は、該タンデイシユの
底部を塞ぐストツパ２１を上下方向に移動制御す
ることにより、モールド３内に一定の割合で注入
されるようになされている。モールド３は、その
底部も開放されており、モールド３に注入された
溶鋼は、冷却水が供給されるモールド３の側壁で
冷却されて外側から凝固（一次冷却）するように
なされている。モールド３により一時冷却された
溶鋼（鋳片）は、ローラで連続的に引き出される
ことになる。 モールド３から引き出された鋳片は、例えば、
スプレー帯でスプレー冷却され、さらに、複数の
グループロールおよびピンチロールにより曲げら
れて、軽圧下ゾーンへ供給されるようになされて
いる。 軽圧下ゾーンは、複数の圧下ロールR45、R46、
R47、…で構成されている。また、第１図におい
て、ロールR42、R43、R44は同一油圧系により圧
下力値（油圧圧下力値）が制限（制御）され、ロ
ールR45、R46、R47、R48、R49、R50は同一油圧
系により圧下力値が制限され、また、ロール
R51、R52、R53は同一油圧系により圧下力値が制
限されるようになされている。そして、ロール
R45〜R50の圧下力値はロールR42、R43、R44の圧
下力値よりも大きくされ、また、ロールR51、
R52、R53の圧下力値はロールR45〜R50の圧下力
値よりも大きくなされている。ここで、軽圧下ゾ
ーンとは、圧下帯（ロール（R42）、R43、R44、
R45、R46、…）の内、鋳片に対して軽圧下を行
う圧下ロールR45、R46、R47、…を含む領域のこ
とである。 すなわち、油圧圧下の圧下力値が鋳片の凝固の
進行に伴つて三段階で増大するように構成されて
いる。ここで、上記三段階の各段階の圧下力値を
(1)、(2)、(3)のごとく定義して、各々の圧下力値
（トン／ロール）が下記不等式(4)、(5)または(6)を
満足するように制限するのが好ましい。 P0：中心固相率0.1〜0.3における油圧圧下力値 (1) P1：中心固相率が0.3〜0.5における油圧圧下力値
(2) P2：中心固相率が0.5〜0.7における油圧圧下力値
(3) P0＜P1＜P2 (4) 20＜P0＜50 50≦P1＜90 90≦P2＜200〔Ton／ロール〕 (5) または 2.0＜P0 2／Ｒ＜10 10.0≦P1 2／Ｒ＜33 33≦P2 2／Ｒ＜168 (6) Ｐ：ロール反力（Ton） Ｒ：ロール半径（mm） ここで、矯正点（unbending point）のロール
R42より上流のロール、すなわち、ロールR41、
R40、R39、…は油圧圧下ではなく、スペーサに
より圧下量を制限するようになされている。 以下、本発明の連続鋳造方法を第１図の連鋳機
を用いて実施した試験について述べる。ここで、
本軽圧下の特徴は圧下ロールの油圧系を３分割
（もしくは２分割）して、各分割ブロツクのロー
ル油圧系を同一にすることにある。また圧下帯よ
りも上流のロールの軸受間にはスペーサを挿入す
ることにより、過圧下を防止している。 第１表は、試験を実施した溶鋼組成を示すもの
であり、第１図の連鋳機により第１表に示す溶鋼
成分を鋳造し、圧下帯全ロールの圧下力が一定な
従来法と比較した。鋳片のサイズは300×500mmで
本実施例の詳細を第２表に示す。ここで、第２表
において、例えば、ロールNo.45はロールR45に相
当する。 また、第２表中、ロールNo.40′、41′、42′はロー
ルR39（ロールNo.39）とロールR40（ロールNo.40）
との間に挿入されたロールを示している。
【表】
【表】
このようにして鋳造した鋳片の1/2幅断面を腐
食して偏析の発生状況を調査し、結果を従来法と
比較して第３表に示す。鋳片の1/2幅に観察され
る最大偏析粒の粒径は本法が従来法より小さく本
発明は従来法より優れた軽圧下法であることが証
明された。
食して偏析の発生状況を調査し、結果を従来法と
比較して第３表に示す。鋳片の1/2幅に観察され
る最大偏析粒の粒径は本法が従来法より小さく本
発明は従来法より優れた軽圧下法であることが証
明された。
以上、詳述したように、本発明に係る連続鋳造
方法は、油圧圧下の圧下力値を鋳片の凝固の進行
に伴い二段階以上で増大させることによつて、連
続鋳造鋳片の厚み中心部にみられる不純物元素の
偏析を防止して均質な金属を得ることができる。
方法は、油圧圧下の圧下力値を鋳片の凝固の進行
に伴い二段階以上で増大させることによつて、連
続鋳造鋳片の厚み中心部にみられる不純物元素の
偏析を防止して均質な金属を得ることができる。
第１図は本発明に係る連続鋳造方法が適用され
る連鋳機の一例を示す図である。 （符号の説明）、１……取鍋、２……タンデイ
シユ、３……モールド、１１……スライデイング
ノズル、２１……ストツパ。
る連鋳機の一例を示す図である。 （符号の説明）、１……取鍋、２……タンデイ
シユ、３……モールド、１１……スライデイング
ノズル、２１……ストツパ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鋳片の中心固相率が0.1ないし0.3に相当する
温度となる時点から流動限界固相率に相当する温
度となる時点までの領域を、油圧圧下機構を有す
る複数のロール対で連続的に圧下しつつ引き抜く
溶融金属の連続鋳造方法において、油圧圧下の圧
下力値を鋳片の凝固の進行に伴い二段階以上で増
大させるようにしたことを特徴とする連続鋳造方
法。 ２ 前記油圧圧下の圧下力値は、鋳片の凝固の進
行に伴つて三段階で増大させるようにした請求項
第１項に記載の連続鋳造方法。 ３ 前記各段階の圧下力値を次の(1)、(2)、(3)のご
とく定義して、各々の圧下力値が下記不等式(4)、
(5)または(6)を満足するようにした請求項第２項に
記載の連続鋳造方法。 P0：中心固相率0.1〜0.3における油圧圧下力値 (1) P1：中心固相率が0.3〜0.5における油圧圧下力値
(2) P2：中心固相率が0.5〜0.7における油圧圧下力値
(3) P0＜P1＜P2 (4) 20＜P0＜50 50≦P1＜90 90≦P2＜200〔Ton／ロール〕 (5) または 2.0＜P0 2／Ｒ＜10 10.0≦P1 2／Ｒ＜33 33≦P2 2／Ｒ＜168 (6) Ｐ：ロール反力（Ton） Ｒ：ロール半径（mm）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22324889A JPH0390260A (ja) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22324889A JPH0390260A (ja) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | 連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0390260A JPH0390260A (ja) | 1991-04-16 |
| JPH0573507B2 true JPH0573507B2 (ja) | 1993-10-14 |
Family
ID=16795123
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22324889A Granted JPH0390260A (ja) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0390260A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2814958B2 (ja) * | 1994-09-09 | 1998-10-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 連続鋳造方法 |
-
1989
- 1989-08-31 JP JP22324889A patent/JPH0390260A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0390260A (ja) | 1991-04-16 |
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