JPH0577959B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0577959B2 JPH0577959B2 JP60195870A JP19587085A JPH0577959B2 JP H0577959 B2 JPH0577959 B2 JP H0577959B2 JP 60195870 A JP60195870 A JP 60195870A JP 19587085 A JP19587085 A JP 19587085A JP H0577959 B2 JPH0577959 B2 JP H0577959B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- louver
- fin
- louvers
- fins
- heat exchanger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 26
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 23
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 11
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 3
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 3
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 2
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/047—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
- F28D1/0477—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits being bent in a serpentine or zig-zag
- F28D1/0478—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits being bent in a serpentine or zig-zag the conduits having a non-circular cross-section
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/02—Tubular elements of cross-section which is non-circular
- F28F1/022—Tubular elements of cross-section which is non-circular with multiple channels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/126—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element consisting of zig-zag shaped fins
- F28F1/128—Fins with openings, e.g. louvered fins
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/24—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely
- F28F1/32—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely the means having portions engaging further tubular elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/24—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely
- F28F1/32—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely the means having portions engaging further tubular elements
- F28F1/325—Fins with openings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明はカーエアコン、パツケージエアコン、
ルームエアコンなどの空気調和機に適した熱交換
器に係る。 〔従来の技術〕 一般に空気調和機に用いられる熱交換機は、多
数のフインとこれに接する複数の伝熱管の組合せ
からなつており、伝熱管内を流通する冷媒と伝熱
管及びフイン表面に接触しながら多数のフイン間
を流通する空気との熱交換を効率良く行わせるた
め、フイン表面に切起しルーバを設けている。こ
の種従来のフインとしては、例えば特開昭57−
12296号公報に示される如く、ピツチPfを有した
フインに、フイン基線に対して一定の角度αだけ
傾斜したルーバを切り起したものが知られてい
る。 又、特開昭57−37696号公報には、フイン間を
流通する流体の流通方向に直交する任意数の切込
みを入れて細片を形成し、これらの細片を橋状に
起こして山形状に形成すると共に、その山形細片
の相隣る縁部の高さ位置を互いにずらして構成す
ること、各フインはその山形細片が流通方向とほ
ぼ直交するように形成されること、山形細片がフ
イン基板の上部に２個、下部に１個橋状に押し出
されたもので、全体的な山形細片の配置が段階状
になつていることが開示されている。 次に、特開昭52−85653号公報には、フイン１
の表裏面に、左右方向をなすとともに、前後幅の
小さな浮沈状の水平ルーバ２，３を、前後方向に
食い違わせて多数列設したラジエーター用コルゲ
ートフインが開示されている。 〔発明が解決しようとする課題〕 特開昭57−12296号公報に記載されたように構
成されたルーバは、電熱性能を向上させるためル
ーバ幅ｂを小さくすると最小ルーバ隙間δnioも小
さくなり、フイン表面に結露した水滴や、空気中
の塵埃等によりルーバ部が目詰まりを生じるため
伝熱性能が低下する。すなわち、実開昭60−
16887号公報に、この種のルーバ隙間はフイン表
面に結露水を生じる場合には、最小ルーバ隙間の
最適値は0.65〜0.81mmであることが開示されてい
るが、例えば特開昭57−12296号公報に開示され
ているように、ルーバの傾斜角αを25°、ルーバ
幅ｂ＝0.7〜1.2mmとした場合には最小ルーバ隙間
δnio≒0.2〜0.4mmとなり、水滴の目詰まりによる
性能低下をまぬがれない。 又、特開昭57−37696号公報の第２２図から第
２４図に示されるものは、形成のフインが傾斜さ
れて配置されているが、上部に２個配置されてい
るため、ルーバ隙間が小さいものである。 そこで、従来の欠点を改良するために、フイン
基線に対して交互にルーバを切り起し、ルーバの
最小隙間をフインピツチPfの略1/2とし水滴によ
るルーバの目詰りを防止する方法が実開昭60−
12088号公報に界磁されている。このようにルー
バを配置すると第１７図に示すように、空気流れ
Ａによりルーバ４，４ａ，４ｂ上に形成される温
度境界層１００が分断されずに発達し下流側ルー
バの伝熱性能が悪くなる。特にルーバ幅ｂを0.6
〜1.0mm程度まで小さくした場合には性能低下が
著しく、ルーバ幅を小さくすることによる熱伝熱
率の向上が困難となるという欠点があつた。 上記欠点を改良するため、第１８図に示すよう
に、３個のルーバ５ａ，５ｂ，５ｃを空気流Ａの
流通方向に連続的に配設してルーバ群を形成し、
空気流れ方向にルーバ１個分だけ離れた位置にお
けるルーバを互いに空気流と直角方向に相対位置
寸法Ｓだけずらして構成する方法が特開昭57−
144892号公報に開示されている。このように構成
されたルーバは、第３ルーバ５ｃと残部フイン基
板１６との間に形成されるルーバ隙間も小さくな
りこの最小ルーバ隙間δnioの寸法が小さいために
この部分に水滴や塵埃が目詰りし、空気流の流れ
が阻害されて伝熱性能が低下するとともに通風抵
抗が増大するという欠点がある。また最小ルーバ
隙間を大きくした場合には、気流の方向にルーバ
１個分離れた第１ルーバ５ａと第３ルーバ５ｃと
の流れに直角方向に相対位置差及び第２ルーバ５
ｂと残部フイン基板１６との相対位置差寸法Ｓが
小さくなりかつ流れ方向にルーバが１個おきにＳ
寸法だけずれてほぼ直線的に並ぶ。このためルー
バ状に形成された気流温度境界層の分断が不完全
となり、下流側ルーバへ次々と影響を及ぼしその
ため温度境界層１００が下流方向に沿つて発達す
るので伝熱性能が低下するという欠点があつた。 特開昭57−37696号公報の第１３図および第１
４図に記載のものも上記した特開昭57−144892号
公報のものと同様の構成であり、同様の欠点を有
するものである。 又、特開昭62−85653号公報に開示のフインは、
その第２図からも分かるように、ルーバを切り起
ひした後に残余基板部（フイン基線に対応）を挟
んでルーバを単に段階状に形成しており、上部に
１個、下部に１個の山形細片の高さはそれぞれフ
イン基線に対して同じ高さを有するものである。 このため、ルーバ隙間を大きく確保しようとす
ると、隣接したフイン面に形成されたルーバが接
近してしまい目詰まりを生じる問題や残余基板部
がルーバ１個分の間隔を置いて流れ方向の同一平
面状に一列に並んでしまい、伝熱面積の大半を占
めている残余基板部が順次上流側の温度境界層の
中に入つてしまい、熱伝熱率が低下する問題があ
る。 本発明はフイン表面に結露した水滴や空気中の
塵埃によるルーバの目詰まりを防ぎ、ルーバ状に
形成された温度境界層の下流側ルーバの影響を小
さくし、高い発熱性能をもつた熱交換器を得るこ
とを目的とするものである。 〔課題を解決するための手段〕 本発明の熱交換器は、上記目的を達成するため
に、複数のフインとこれに接する１個または複数
個の伝熱管を組合せ、該フインに切り込みを入れ
て、フイン基線をなす残余フイン基板を挟みフイ
ン基線に沿つて交互に反対側に橋状に切り起こし
たルーバを有する熱交換器において、前記ルーバ
が隣り合う残余フイン基板の間に４個以上偶数個
形成されるものであつて、前記フイン基板の一方
の側に形成されたルーバおよび他方の側に形成さ
れたルーバのそれぞれのフイン基線からの高さ
を、フイン基線に沿つて一定角度θだけ傾斜させ
るとともに前記残余フイン基板と隣接するルーバ
の高さがそれぞれ最大となるように配置したもの
である。 〔作用〕 本願発明の熱交換器は、上記のように構成して
いるので、空気の流れ方向に隣り合うルーバとル
ーバとの流路隙間が略一様で、しかもフイン残余
基板とルーバとの間に各々できる最小ルーバ隙間
の寸法もルーバ幅によらずに大きくとれる。 このように、フイン基線に対して一定の角度θ
だけ傾いた方向に沿つてルーバを一個おきに段階
状に配置しているので、ルーバ幅を小さくしても
ルーバ隙間は確保され、空気流も各ルーバにほぼ
均一に行きわたりルーバ状に生成する温度境界層
は、下流側に沿つて発達せずに分断されるため、
各ルーバの前線効果が最大限に発揮できる。 〔実施例〕 以下本発明の一実施例を第１図〜第３図を参照
して説明する。 第１図は本発明の一実施例によるカーエアコン
用熱交換器の要部斜視図、第２図は第１図の熱交
換器の全体を示す外観斜視図である。 本実施例の熱交換器は第２図に示すように、冷
間加工で屈曲させた扁平流体管３１の間をジグザ
グに折り曲げ成形したコルゲートフイン１を挿入
し、高温炉で一体にろう付したのち、管内流体入
配管３３と管内流体出口管３４を接続して構成
し、扁平流体管３１内を流れる冷媒と管外を流れ
る空気流Ａとをコルゲートフイン１を介して熱交
換させるものである。 第１図において、５ａ，５ｂ，５ｃ，５ｄはフ
イン１にて形成された切起しルーバ（以下単にル
ーバという）である。１ａ，１ｂ，１ｃはフイン
面にルーバ５を切り起した後に残る残余フイン基
板である。 第３図において、３はフイン基線を示し、１０
ａ，１０ｂはルーバ配列方向を示す直線である。 ルーバ５ａ，５ｂ，５ｃ，５ｄ…は、フイン基
線に沿つて、フイン基線を挟むように互いに反対
側に交互に打出されて形成されており、隣り合う
残余基板１ａ，１ｂの略中点Ｂを基点として点対
称となるように切り出し高さを変え、かつ残余基
板を１個含み、流れに平行なフイン基線３に対し
てある一定角度θだけ傾いた直線１０ａ，１０ｂ
に沿つて一個おきに階段状に形成されている。こ
こで、第３図に示すように、残余フイン基板１ａ
とこの残余フイン基板１ａに隣接するルーバ５
ａ、残余フイン１ｃとこの残余フイン基板１ｃに
隣接するルーバ５ｄはそれぞれ切り出し高さが最
大になるよう設定されている。 本実施例は、上記のように構成としたので、空
気の流れ方向に隣り合うルーバとルーバとの流路
隙間が略一様で、しかもフイン残余基板１ａとル
ーバ５ａとの間及び１ｂと５ｄとの間に各々でき
る最小ルーバ隙間δnioの寸法もルーバ幅によらず
に大きくとれる。 空気が矢印Ａの方向から、熱交換器に流入する
と、第３図に示すように、ルーバが直線１０ａ，
１０ｂに沿つて段階状に配置されているので空気
流１０１は、各ルーバ間を均等に分岐し全体とし
て真直に流れる。したがつて圧力損失は小さい。
ルーバ５上に形成される温度境界層１００は各ル
ーバごとに断たれ、下流側ルーバへ直接影響しな
いので全てのルーバは有効に伝熱交用を行うこと
ができる。 このように、フイン基線に対して一定の角度θ
だけ傾いた方向に沿つてルーバを一個おきに段階
状に配置しているので、ルーバ幅を小さくしても
ルーバ隙間は確保され、空気流も各ルーバにほぼ
均一に行きわたりルーバ上に生成する温度境界層
は、下流側に沿つて発達せずに分断されるため、
各ルーバの前線効果が最大限に発揮できる。した
がつて、ルーバ幅を0.5〜１mm程度まで小さくす
ることが可能であり、従来の伝熱フインに比較し
て熱伝達率は大幅に向上する。 また、構造的にはルーバ５ａ，５ｃ及び５ｂ，
５ｄがフイン残余基板１ａ，１ｂ，１ｃ…を挟ん
で第４図に示すようにフイン１を支えるように両
側から対称に支持する構成となつているためろう
付時の座屈変形に対する強度が増す。したがつ
て、フイン基板の薄肉化が実現でき、熱交換器の
材料費が低減され安価な熱交換器を提供できると
ともに生産効果が向上する。 以上の実施例は、隣り合う残余フイン基板の間
に４個のルーバを切り起した場合（即ちルーバピ
ツチＰ＝５×ｂ）を示したが、ルーバの数をさら
に増しても本発明の効果が変わない。 ルーバ数を増した場合の一例を第５図、第６図
に示す。それぞれ、残余フイン基板間に切り起し
たルーバの数が６個（Ｐ＝７×ｂ）及び８個（Ｐ
＝９×ｂ）の場合のルーバ断面配列を示してい
る。 さらに、フイン基線に対してある一定の角度θ
だけ傾けたルーバ５の配列方向をルーバの１ピツ
チまたは複数ピツチごとに変えても本発明の効果
は変わない。 第７図は隣り合う残余フイン基板の間に６個の
ルーバを切り起した場合についてルーバピツチ１
個分ごとに傾きθの方向をジグザグに変えた場合
のルーバ断面配列を示している。 以上述べたように本発明のフインは、４個以上
偶数個のルーバをフイン基線を挟んで交互に高さ
を変えて連続して切り起し、フイン基線に対して
残余フイン基板を含み、ある一定角度θ傾けた方
向にルーバ１個おきに配列するとともに、残余フ
イン基板と隣接するルーバの高さがそれぞれ最大
となるように配置するところを特徴としたもので
あり、実用に即して設計事項として傾斜角θを選
定できるとともに、傾斜方向をルーバピツチＰご
とに適宜変えても本発明の作用効果は変らない。
また残余フイン基板１ａ〜のフイン基線に沿つた
長さ及び形状については設計事項として選択でき
る。 次に、上記実施例のフインと、従来の第１７図
（従来フインＡ）及び第１８図（従来フインＢ）
との伝熱性能の比較を第８図及び第９図に示す。 性能比較実験は、サーミスタヒータを用いて熱
伝達率を測計する方法によつて行つた。実験に使
用したサーミスタヒータは、板厚が約１mmでルー
バ長さｂ＝10mm、全幅150mmのものである。この
サーミスタヒータを流方向に11列並べて実機フイ
ンのフインピツチPf＝２mm、ルーバ幅1.0mmに相
当する相似なルーバ群を構成した。１枚のフイン
基板から切り起したルーバに相当するサーミスタ
ヒータのみ通電加熱した。熱伝達率αは次式によ
つて求めた。 α＝Ｑ／△Ｔ・Ａ …(1) Ｑ＝QH−Ql …(2) △Ｔ＝Tai−TW …(3) ここで、Ｑは空気に伝わつた熱量Ｗ、QHはヒ
ータ発熱量Ｗ、Qlは熱損失Ｗ、Ａはヒータと空気
流とが接触する伝熱面積（m2）、△Ｔはサーミス
タヒータの表面温度と入口空気との温度差（℃）、
TWはサーミスタヒータの表面温度（℃）、Taiは
入口空気温度（℃）である。このようにして測定
した熱伝達率から、実機フインの性能を求めるに
は周知のレイノルズ数Re及びヌツセルト数Nuを
用いた。 Re＝vf・ｂ／ν …(4) Nu＝α・ｂ／λ …(5) ここで、vfは主流の速度（ｍ／ｓ）、νは空気
の動粘性係数（m2／ｓ）、λは空気の熱伝導率
（Ｗ／mK）である。 第８図は、ルーバ１個分へだてて下流側に位置
するルーバ相互の相対位置寸法Ｓを変えた場合の
熱伝達率の測定結果を比較して示す。従来フイン
Ａを基準にした熱伝達率の比を示している。本実
施例のフインは、従来品に比べて伝熱性能が大幅
に向上するのがわかる。特に、相対ルーバ位置寸
法Ｓが0.4から0.2mmの間で従来フインＢではＳが
小さくなるに従つて大幅な性能低下が認められる
が本実施例のフインは性能の変化が小さい。さら
に、この違いを明確にするため同じデータを最小
ルーバ隙間δnio寸法についてプロツトと直し比較
したのが第９図である。カーエアコンに用いられ
る空気冷却器では空気中の水分がフイン表面に凝
縮し、水滴となつてルーバ上に成長するため、最
小ルーバ隙間はできるだけ大きい方が好ましい。
ところが、従来フインＢでは最小ルーバ隙間δnio
を大きくすると、相対ルーバ位置寸法Ｓが小さく
なり、図示のように大幅な性能低下を生じる。こ
れに対し本実施例のフインは、従来フインＢより
更にδnio寸法が大きい（0.7〜0.8mm）領域で熱伝
達率が大幅に向上している。したがつて、本実施
例によれば、フイン表面に結露した水滴やゴミに
よる目詰まりを防止し伝熱性能の高い熱交換器を
得ることができる。 以上の実施例は、フインピツチPf＝２mm、ルー
バ幅ｂ＝１mm、板厚ｔ＝0.1mmについてのもので
あるが、実際に実施する場合には設計仕様によつ
てこれらの値は種々のものが用いられる。以下、
本実施例におけるルーバ配列の傾斜角θの選定に
ついて、水滴の付着など実際的な要因を考慮して
適性な範囲について述べる。 一様流中に平行に置かれた平板の下流に生じる
後流の排除厚さδ＊（いわゆる死水域）について
の測定結果が文献(1)に公開されている。この排除
厚さδ＊はルーバに生成し下流側にたなびいて下
流側ルーバに影響を及ぼす温度境界層に相当する
ものである。したがつて、本実施例における上流
側ルーバと下流側ルーバとの相対位置寸法Ｓは、
この排除厚さδ＊よりも大きいことが望ましい。
本実施例について、Ｓ＝δ＊とし上記条件を満足
するルーバの配列傾斜角θの下限の値を求めると
第１０図の如くなる。第１０図において横軸は式
(4)で表わされるレイノズル数である。空調用熱交
換器として通常用いられるのは、ｂ＝１〜２mm、
vf＝１〜5w／ｓ，Re＝100〜600であり、θの値
としては、５〜15°程度の小さな値で良い。 フイン基板から切り起されるルーバの切り起し
高さは、ルーバ立上り部のフイン材料の伸びの限
界から成形加工上、最大立上げ高さHnaxの寸法
が制限される。空調用熱交換器のフイン基板の配
置ピツチ（フインピツチ）Pfは通常1.5〜３mm程
度であり、Hnax≦Pf／２程度が好ましいとされ
ている。しかし、第１１図に示すようにHnaxを
小さくするとルーバ最小隙間δnaiが δnio＝Hnax−ｔ …(6) ここで、ｔはルーバ板厚（ｍ）である。 の関係により小さくなつてしまうので、フイン表
面に結露した水滴や、塵埃等によるルーバの目詰
りに弱くなつてしまう。 第１２図及び第１３図は、カーエアコン用蒸発
器について、水滴の付着状況の観察結果を示して
いる。観察は、管内に５℃の冷水を流し空気温度
25℃、相対湿度60％、前面風速vf＝2m／ｓの条
件で行つた。 観察の結果以下のことが明らかになつた。 (1) フイン表面に結露した水滴５０は、ルーバ切
り起しによつて生じる開口部４０及び４０′の
うち、ルーバ根元のＹ字形の切り込み部に吸い
寄せられ、さらに (2) フイン１と扁平管３１との接合部に生じる楔
状空間部に集まり接合部に沿つて下方（図中矢
印Ｄ）に落下し排水される。 (3) この排水速度には限界があるため、運転中は
常時、ルーバ根元のＹ字形切り込み部に水滴５
０が保水され、特に最小ルーバ隙間δnioが小さ
い場合に多くなる。 (4) 隣り合うフイン基板から切り起したルーバに
よつて生じる開口部４１，４１′には殆んど水
滴が保水されない。 以上の観察結果から、水滴による目詰りを防ぐ
ためにできるだけ最小ルーバ隙間δnioを大きくす
べきであること即ち第１１図において最大ルーバ
立上げ高さHnaxを大きくすべきことがわかつた。
さらに、Hnaxを大きくすると第１１図から明ら
かなように隣り合うフイン基板から切り起したル
ーバ間の空間４１も小さくなるがここでの保水は
殆んど生じない即ち目詰りを生じないことも明ら
かになつた。 最大立上げ高さHnaxを加工限界より Hnax＝１／２Pf …(8) とした場合には第１１図により明らかなように、
ルーバ５ｄとルーバ５d′が同一流線上に並んでし
まい、互いに上流側ルーバの後流の影響を受け伝
熱性能の低下を生じる。 したがつて、以上述べた検討結果より最大立上
げ高さHnaxは、第１０図に示されている、ルー
バ１個分へだてたルーバ相互の相対位置Ｓを排除
厚さδ＊より大きくするという条件を考慮した次
の値とするのが好ましい。 Hnax＝Pf／２−ｂ×tanθ …(9)
ルームエアコンなどの空気調和機に適した熱交換
器に係る。 〔従来の技術〕 一般に空気調和機に用いられる熱交換機は、多
数のフインとこれに接する複数の伝熱管の組合せ
からなつており、伝熱管内を流通する冷媒と伝熱
管及びフイン表面に接触しながら多数のフイン間
を流通する空気との熱交換を効率良く行わせるた
め、フイン表面に切起しルーバを設けている。こ
の種従来のフインとしては、例えば特開昭57−
12296号公報に示される如く、ピツチPfを有した
フインに、フイン基線に対して一定の角度αだけ
傾斜したルーバを切り起したものが知られてい
る。 又、特開昭57−37696号公報には、フイン間を
流通する流体の流通方向に直交する任意数の切込
みを入れて細片を形成し、これらの細片を橋状に
起こして山形状に形成すると共に、その山形細片
の相隣る縁部の高さ位置を互いにずらして構成す
ること、各フインはその山形細片が流通方向とほ
ぼ直交するように形成されること、山形細片がフ
イン基板の上部に２個、下部に１個橋状に押し出
されたもので、全体的な山形細片の配置が段階状
になつていることが開示されている。 次に、特開昭52−85653号公報には、フイン１
の表裏面に、左右方向をなすとともに、前後幅の
小さな浮沈状の水平ルーバ２，３を、前後方向に
食い違わせて多数列設したラジエーター用コルゲ
ートフインが開示されている。 〔発明が解決しようとする課題〕 特開昭57−12296号公報に記載されたように構
成されたルーバは、電熱性能を向上させるためル
ーバ幅ｂを小さくすると最小ルーバ隙間δnioも小
さくなり、フイン表面に結露した水滴や、空気中
の塵埃等によりルーバ部が目詰まりを生じるため
伝熱性能が低下する。すなわち、実開昭60−
16887号公報に、この種のルーバ隙間はフイン表
面に結露水を生じる場合には、最小ルーバ隙間の
最適値は0.65〜0.81mmであることが開示されてい
るが、例えば特開昭57−12296号公報に開示され
ているように、ルーバの傾斜角αを25°、ルーバ
幅ｂ＝0.7〜1.2mmとした場合には最小ルーバ隙間
δnio≒0.2〜0.4mmとなり、水滴の目詰まりによる
性能低下をまぬがれない。 又、特開昭57−37696号公報の第２２図から第
２４図に示されるものは、形成のフインが傾斜さ
れて配置されているが、上部に２個配置されてい
るため、ルーバ隙間が小さいものである。 そこで、従来の欠点を改良するために、フイン
基線に対して交互にルーバを切り起し、ルーバの
最小隙間をフインピツチPfの略1/2とし水滴によ
るルーバの目詰りを防止する方法が実開昭60−
12088号公報に界磁されている。このようにルー
バを配置すると第１７図に示すように、空気流れ
Ａによりルーバ４，４ａ，４ｂ上に形成される温
度境界層１００が分断されずに発達し下流側ルー
バの伝熱性能が悪くなる。特にルーバ幅ｂを0.6
〜1.0mm程度まで小さくした場合には性能低下が
著しく、ルーバ幅を小さくすることによる熱伝熱
率の向上が困難となるという欠点があつた。 上記欠点を改良するため、第１８図に示すよう
に、３個のルーバ５ａ，５ｂ，５ｃを空気流Ａの
流通方向に連続的に配設してルーバ群を形成し、
空気流れ方向にルーバ１個分だけ離れた位置にお
けるルーバを互いに空気流と直角方向に相対位置
寸法Ｓだけずらして構成する方法が特開昭57−
144892号公報に開示されている。このように構成
されたルーバは、第３ルーバ５ｃと残部フイン基
板１６との間に形成されるルーバ隙間も小さくな
りこの最小ルーバ隙間δnioの寸法が小さいために
この部分に水滴や塵埃が目詰りし、空気流の流れ
が阻害されて伝熱性能が低下するとともに通風抵
抗が増大するという欠点がある。また最小ルーバ
隙間を大きくした場合には、気流の方向にルーバ
１個分離れた第１ルーバ５ａと第３ルーバ５ｃと
の流れに直角方向に相対位置差及び第２ルーバ５
ｂと残部フイン基板１６との相対位置差寸法Ｓが
小さくなりかつ流れ方向にルーバが１個おきにＳ
寸法だけずれてほぼ直線的に並ぶ。このためルー
バ状に形成された気流温度境界層の分断が不完全
となり、下流側ルーバへ次々と影響を及ぼしその
ため温度境界層１００が下流方向に沿つて発達す
るので伝熱性能が低下するという欠点があつた。 特開昭57−37696号公報の第１３図および第１
４図に記載のものも上記した特開昭57−144892号
公報のものと同様の構成であり、同様の欠点を有
するものである。 又、特開昭62−85653号公報に開示のフインは、
その第２図からも分かるように、ルーバを切り起
ひした後に残余基板部（フイン基線に対応）を挟
んでルーバを単に段階状に形成しており、上部に
１個、下部に１個の山形細片の高さはそれぞれフ
イン基線に対して同じ高さを有するものである。 このため、ルーバ隙間を大きく確保しようとす
ると、隣接したフイン面に形成されたルーバが接
近してしまい目詰まりを生じる問題や残余基板部
がルーバ１個分の間隔を置いて流れ方向の同一平
面状に一列に並んでしまい、伝熱面積の大半を占
めている残余基板部が順次上流側の温度境界層の
中に入つてしまい、熱伝熱率が低下する問題があ
る。 本発明はフイン表面に結露した水滴や空気中の
塵埃によるルーバの目詰まりを防ぎ、ルーバ状に
形成された温度境界層の下流側ルーバの影響を小
さくし、高い発熱性能をもつた熱交換器を得るこ
とを目的とするものである。 〔課題を解決するための手段〕 本発明の熱交換器は、上記目的を達成するため
に、複数のフインとこれに接する１個または複数
個の伝熱管を組合せ、該フインに切り込みを入れ
て、フイン基線をなす残余フイン基板を挟みフイ
ン基線に沿つて交互に反対側に橋状に切り起こし
たルーバを有する熱交換器において、前記ルーバ
が隣り合う残余フイン基板の間に４個以上偶数個
形成されるものであつて、前記フイン基板の一方
の側に形成されたルーバおよび他方の側に形成さ
れたルーバのそれぞれのフイン基線からの高さ
を、フイン基線に沿つて一定角度θだけ傾斜させ
るとともに前記残余フイン基板と隣接するルーバ
の高さがそれぞれ最大となるように配置したもの
である。 〔作用〕 本願発明の熱交換器は、上記のように構成して
いるので、空気の流れ方向に隣り合うルーバとル
ーバとの流路隙間が略一様で、しかもフイン残余
基板とルーバとの間に各々できる最小ルーバ隙間
の寸法もルーバ幅によらずに大きくとれる。 このように、フイン基線に対して一定の角度θ
だけ傾いた方向に沿つてルーバを一個おきに段階
状に配置しているので、ルーバ幅を小さくしても
ルーバ隙間は確保され、空気流も各ルーバにほぼ
均一に行きわたりルーバ状に生成する温度境界層
は、下流側に沿つて発達せずに分断されるため、
各ルーバの前線効果が最大限に発揮できる。 〔実施例〕 以下本発明の一実施例を第１図〜第３図を参照
して説明する。 第１図は本発明の一実施例によるカーエアコン
用熱交換器の要部斜視図、第２図は第１図の熱交
換器の全体を示す外観斜視図である。 本実施例の熱交換器は第２図に示すように、冷
間加工で屈曲させた扁平流体管３１の間をジグザ
グに折り曲げ成形したコルゲートフイン１を挿入
し、高温炉で一体にろう付したのち、管内流体入
配管３３と管内流体出口管３４を接続して構成
し、扁平流体管３１内を流れる冷媒と管外を流れ
る空気流Ａとをコルゲートフイン１を介して熱交
換させるものである。 第１図において、５ａ，５ｂ，５ｃ，５ｄはフ
イン１にて形成された切起しルーバ（以下単にル
ーバという）である。１ａ，１ｂ，１ｃはフイン
面にルーバ５を切り起した後に残る残余フイン基
板である。 第３図において、３はフイン基線を示し、１０
ａ，１０ｂはルーバ配列方向を示す直線である。 ルーバ５ａ，５ｂ，５ｃ，５ｄ…は、フイン基
線に沿つて、フイン基線を挟むように互いに反対
側に交互に打出されて形成されており、隣り合う
残余基板１ａ，１ｂの略中点Ｂを基点として点対
称となるように切り出し高さを変え、かつ残余基
板を１個含み、流れに平行なフイン基線３に対し
てある一定角度θだけ傾いた直線１０ａ，１０ｂ
に沿つて一個おきに階段状に形成されている。こ
こで、第３図に示すように、残余フイン基板１ａ
とこの残余フイン基板１ａに隣接するルーバ５
ａ、残余フイン１ｃとこの残余フイン基板１ｃに
隣接するルーバ５ｄはそれぞれ切り出し高さが最
大になるよう設定されている。 本実施例は、上記のように構成としたので、空
気の流れ方向に隣り合うルーバとルーバとの流路
隙間が略一様で、しかもフイン残余基板１ａとル
ーバ５ａとの間及び１ｂと５ｄとの間に各々でき
る最小ルーバ隙間δnioの寸法もルーバ幅によらず
に大きくとれる。 空気が矢印Ａの方向から、熱交換器に流入する
と、第３図に示すように、ルーバが直線１０ａ，
１０ｂに沿つて段階状に配置されているので空気
流１０１は、各ルーバ間を均等に分岐し全体とし
て真直に流れる。したがつて圧力損失は小さい。
ルーバ５上に形成される温度境界層１００は各ル
ーバごとに断たれ、下流側ルーバへ直接影響しな
いので全てのルーバは有効に伝熱交用を行うこと
ができる。 このように、フイン基線に対して一定の角度θ
だけ傾いた方向に沿つてルーバを一個おきに段階
状に配置しているので、ルーバ幅を小さくしても
ルーバ隙間は確保され、空気流も各ルーバにほぼ
均一に行きわたりルーバ上に生成する温度境界層
は、下流側に沿つて発達せずに分断されるため、
各ルーバの前線効果が最大限に発揮できる。した
がつて、ルーバ幅を0.5〜１mm程度まで小さくす
ることが可能であり、従来の伝熱フインに比較し
て熱伝達率は大幅に向上する。 また、構造的にはルーバ５ａ，５ｃ及び５ｂ，
５ｄがフイン残余基板１ａ，１ｂ，１ｃ…を挟ん
で第４図に示すようにフイン１を支えるように両
側から対称に支持する構成となつているためろう
付時の座屈変形に対する強度が増す。したがつ
て、フイン基板の薄肉化が実現でき、熱交換器の
材料費が低減され安価な熱交換器を提供できると
ともに生産効果が向上する。 以上の実施例は、隣り合う残余フイン基板の間
に４個のルーバを切り起した場合（即ちルーバピ
ツチＰ＝５×ｂ）を示したが、ルーバの数をさら
に増しても本発明の効果が変わない。 ルーバ数を増した場合の一例を第５図、第６図
に示す。それぞれ、残余フイン基板間に切り起し
たルーバの数が６個（Ｐ＝７×ｂ）及び８個（Ｐ
＝９×ｂ）の場合のルーバ断面配列を示してい
る。 さらに、フイン基線に対してある一定の角度θ
だけ傾けたルーバ５の配列方向をルーバの１ピツ
チまたは複数ピツチごとに変えても本発明の効果
は変わない。 第７図は隣り合う残余フイン基板の間に６個の
ルーバを切り起した場合についてルーバピツチ１
個分ごとに傾きθの方向をジグザグに変えた場合
のルーバ断面配列を示している。 以上述べたように本発明のフインは、４個以上
偶数個のルーバをフイン基線を挟んで交互に高さ
を変えて連続して切り起し、フイン基線に対して
残余フイン基板を含み、ある一定角度θ傾けた方
向にルーバ１個おきに配列するとともに、残余フ
イン基板と隣接するルーバの高さがそれぞれ最大
となるように配置するところを特徴としたもので
あり、実用に即して設計事項として傾斜角θを選
定できるとともに、傾斜方向をルーバピツチＰご
とに適宜変えても本発明の作用効果は変らない。
また残余フイン基板１ａ〜のフイン基線に沿つた
長さ及び形状については設計事項として選択でき
る。 次に、上記実施例のフインと、従来の第１７図
（従来フインＡ）及び第１８図（従来フインＢ）
との伝熱性能の比較を第８図及び第９図に示す。 性能比較実験は、サーミスタヒータを用いて熱
伝達率を測計する方法によつて行つた。実験に使
用したサーミスタヒータは、板厚が約１mmでルー
バ長さｂ＝10mm、全幅150mmのものである。この
サーミスタヒータを流方向に11列並べて実機フイ
ンのフインピツチPf＝２mm、ルーバ幅1.0mmに相
当する相似なルーバ群を構成した。１枚のフイン
基板から切り起したルーバに相当するサーミスタ
ヒータのみ通電加熱した。熱伝達率αは次式によ
つて求めた。 α＝Ｑ／△Ｔ・Ａ …(1) Ｑ＝QH−Ql …(2) △Ｔ＝Tai−TW …(3) ここで、Ｑは空気に伝わつた熱量Ｗ、QHはヒ
ータ発熱量Ｗ、Qlは熱損失Ｗ、Ａはヒータと空気
流とが接触する伝熱面積（m2）、△Ｔはサーミス
タヒータの表面温度と入口空気との温度差（℃）、
TWはサーミスタヒータの表面温度（℃）、Taiは
入口空気温度（℃）である。このようにして測定
した熱伝達率から、実機フインの性能を求めるに
は周知のレイノルズ数Re及びヌツセルト数Nuを
用いた。 Re＝vf・ｂ／ν …(4) Nu＝α・ｂ／λ …(5) ここで、vfは主流の速度（ｍ／ｓ）、νは空気
の動粘性係数（m2／ｓ）、λは空気の熱伝導率
（Ｗ／mK）である。 第８図は、ルーバ１個分へだてて下流側に位置
するルーバ相互の相対位置寸法Ｓを変えた場合の
熱伝達率の測定結果を比較して示す。従来フイン
Ａを基準にした熱伝達率の比を示している。本実
施例のフインは、従来品に比べて伝熱性能が大幅
に向上するのがわかる。特に、相対ルーバ位置寸
法Ｓが0.4から0.2mmの間で従来フインＢではＳが
小さくなるに従つて大幅な性能低下が認められる
が本実施例のフインは性能の変化が小さい。さら
に、この違いを明確にするため同じデータを最小
ルーバ隙間δnio寸法についてプロツトと直し比較
したのが第９図である。カーエアコンに用いられ
る空気冷却器では空気中の水分がフイン表面に凝
縮し、水滴となつてルーバ上に成長するため、最
小ルーバ隙間はできるだけ大きい方が好ましい。
ところが、従来フインＢでは最小ルーバ隙間δnio
を大きくすると、相対ルーバ位置寸法Ｓが小さく
なり、図示のように大幅な性能低下を生じる。こ
れに対し本実施例のフインは、従来フインＢより
更にδnio寸法が大きい（0.7〜0.8mm）領域で熱伝
達率が大幅に向上している。したがつて、本実施
例によれば、フイン表面に結露した水滴やゴミに
よる目詰まりを防止し伝熱性能の高い熱交換器を
得ることができる。 以上の実施例は、フインピツチPf＝２mm、ルー
バ幅ｂ＝１mm、板厚ｔ＝0.1mmについてのもので
あるが、実際に実施する場合には設計仕様によつ
てこれらの値は種々のものが用いられる。以下、
本実施例におけるルーバ配列の傾斜角θの選定に
ついて、水滴の付着など実際的な要因を考慮して
適性な範囲について述べる。 一様流中に平行に置かれた平板の下流に生じる
後流の排除厚さδ＊（いわゆる死水域）について
の測定結果が文献(1)に公開されている。この排除
厚さδ＊はルーバに生成し下流側にたなびいて下
流側ルーバに影響を及ぼす温度境界層に相当する
ものである。したがつて、本実施例における上流
側ルーバと下流側ルーバとの相対位置寸法Ｓは、
この排除厚さδ＊よりも大きいことが望ましい。
本実施例について、Ｓ＝δ＊とし上記条件を満足
するルーバの配列傾斜角θの下限の値を求めると
第１０図の如くなる。第１０図において横軸は式
(4)で表わされるレイノズル数である。空調用熱交
換器として通常用いられるのは、ｂ＝１〜２mm、
vf＝１〜5w／ｓ，Re＝100〜600であり、θの値
としては、５〜15°程度の小さな値で良い。 フイン基板から切り起されるルーバの切り起し
高さは、ルーバ立上り部のフイン材料の伸びの限
界から成形加工上、最大立上げ高さHnaxの寸法
が制限される。空調用熱交換器のフイン基板の配
置ピツチ（フインピツチ）Pfは通常1.5〜３mm程
度であり、Hnax≦Pf／２程度が好ましいとされ
ている。しかし、第１１図に示すようにHnaxを
小さくするとルーバ最小隙間δnaiが δnio＝Hnax−ｔ …(6) ここで、ｔはルーバ板厚（ｍ）である。 の関係により小さくなつてしまうので、フイン表
面に結露した水滴や、塵埃等によるルーバの目詰
りに弱くなつてしまう。 第１２図及び第１３図は、カーエアコン用蒸発
器について、水滴の付着状況の観察結果を示して
いる。観察は、管内に５℃の冷水を流し空気温度
25℃、相対湿度60％、前面風速vf＝2m／ｓの条
件で行つた。 観察の結果以下のことが明らかになつた。 (1) フイン表面に結露した水滴５０は、ルーバ切
り起しによつて生じる開口部４０及び４０′の
うち、ルーバ根元のＹ字形の切り込み部に吸い
寄せられ、さらに (2) フイン１と扁平管３１との接合部に生じる楔
状空間部に集まり接合部に沿つて下方（図中矢
印Ｄ）に落下し排水される。 (3) この排水速度には限界があるため、運転中は
常時、ルーバ根元のＹ字形切り込み部に水滴５
０が保水され、特に最小ルーバ隙間δnioが小さ
い場合に多くなる。 (4) 隣り合うフイン基板から切り起したルーバに
よつて生じる開口部４１，４１′には殆んど水
滴が保水されない。 以上の観察結果から、水滴による目詰りを防ぐ
ためにできるだけ最小ルーバ隙間δnioを大きくす
べきであること即ち第１１図において最大ルーバ
立上げ高さHnaxを大きくすべきことがわかつた。
さらに、Hnaxを大きくすると第１１図から明ら
かなように隣り合うフイン基板から切り起したル
ーバ間の空間４１も小さくなるがここでの保水は
殆んど生じない即ち目詰りを生じないことも明ら
かになつた。 最大立上げ高さHnaxを加工限界より Hnax＝１／２Pf …(8) とした場合には第１１図により明らかなように、
ルーバ５ｄとルーバ５d′が同一流線上に並んでし
まい、互いに上流側ルーバの後流の影響を受け伝
熱性能の低下を生じる。 したがつて、以上述べた検討結果より最大立上
げ高さHnaxは、第１０図に示されている、ルー
バ１個分へだてたルーバ相互の相対位置Ｓを排除
厚さδ＊より大きくするという条件を考慮した次
の値とするのが好ましい。 Hnax＝Pf／２−ｂ×tanθ …(9)
以上説明したように、本発明によれば、フイン
基線を挟んで連続して４個以上偶数個のルーバを
切り起し、該ルーバを残余フイン基板を含んでフ
イン基線に対して一定角度θ傾けた方向に１個お
きに段階状にかつ残余フイン基板と隣接したルー
バの高さをそれぞれ最大となるように、配置した
ことにより、最小ルーバ隙間が大きくて水滴や塵
埃等によるルーバの目詰まりに強く、ルーバ上に
形成された温度境界層の下流側ルーバの影響を小
さくし、伝熱性能の高い熱交換器を得ることがで
きる。また、フイン基板を挟んでルーバを対称に
切り起した構成となつているためろう付時のフイ
ンの座屈強度が増し、生産性の良い熱交換器を得
ることができる。
基線を挟んで連続して４個以上偶数個のルーバを
切り起し、該ルーバを残余フイン基板を含んでフ
イン基線に対して一定角度θ傾けた方向に１個お
きに段階状にかつ残余フイン基板と隣接したルー
バの高さをそれぞれ最大となるように、配置した
ことにより、最小ルーバ隙間が大きくて水滴や塵
埃等によるルーバの目詰まりに強く、ルーバ上に
形成された温度境界層の下流側ルーバの影響を小
さくし、伝熱性能の高い熱交換器を得ることがで
きる。また、フイン基板を挟んでルーバを対称に
切り起した構成となつているためろう付時のフイ
ンの座屈強度が増し、生産性の良い熱交換器を得
ることができる。
第１図〜第４図は本発明の一実施例になる熱交
換器を示すもので、第１図はその要部斜視図、第
２図は全体外観斜視図、第３図は要部縦断面図及
び流れの状態を示す図である。第４図はフイン部
分を正面から見た図である。第５図、第６図及び
第７図は各々本発明の他の実施例に係るフインの
ルーバ部断面図、第８図及び第９図は本発明と従
来例の性能を比較する図である。第１０図は本発
明のルーバ配列傾斜角θとレイノルズ数Reの関
係を示す図である。第１１図は本発明の一実施例
に係る熱交換器のフイン最大立上げ高さHnaxを
説明する図、第１２図、第１３図は本発明の一実
施例に係る熱交換器の水滴付着状況を示す要部拡
大図、第１４図は本発明の他の実施例に係る熱交
換器の斜視図、第１５図は、第１４図の縦断面
図、第１６図は第１５図のＸ−Ｘ断面図である。
第１７図および第１８図は各々従来の熱交換器の
フイン配列を示す縦断面図である。 １……フイン、１ａ，１ｂ，１ｃ……フイン残
余基板、５ａ，５ｂ，５ｃ……ルーバ。
換器を示すもので、第１図はその要部斜視図、第
２図は全体外観斜視図、第３図は要部縦断面図及
び流れの状態を示す図である。第４図はフイン部
分を正面から見た図である。第５図、第６図及び
第７図は各々本発明の他の実施例に係るフインの
ルーバ部断面図、第８図及び第９図は本発明と従
来例の性能を比較する図である。第１０図は本発
明のルーバ配列傾斜角θとレイノルズ数Reの関
係を示す図である。第１１図は本発明の一実施例
に係る熱交換器のフイン最大立上げ高さHnaxを
説明する図、第１２図、第１３図は本発明の一実
施例に係る熱交換器の水滴付着状況を示す要部拡
大図、第１４図は本発明の他の実施例に係る熱交
換器の斜視図、第１５図は、第１４図の縦断面
図、第１６図は第１５図のＸ−Ｘ断面図である。
第１７図および第１８図は各々従来の熱交換器の
フイン配列を示す縦断面図である。 １……フイン、１ａ，１ｂ，１ｃ……フイン残
余基板、５ａ，５ｂ，５ｃ……ルーバ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 複数のフインとこれに接する１個または複数
個の伝熱管を組合せ、該フインに切り込みを入れ
て、フイン基線をなす残余フイン基板を挟みフイ
ン基線に沿つて交互に反対側に橋状に切り起こし
たルーバを有する熱交換器において、前記ルーバ
が隣り合う残余フイン基板の間に４個以上偶数個
形成されるものであつて、前記フイン基板の一方
の側に形成されたルーバおよび他方の側に形成さ
れたルーバのそれぞれのフイン基線からの高さ
を、フイン基線に沿つて一定角度θだけ傾斜させ
るとともに前記残余フイン基板と隣接するルーバ
の高さがそれぞれ最大となるように配置したこと
を特徴とする熱交換器。 ２ 前記角度θを５〜15°としたことを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の熱交換器。 ３ 前記角度をθ、フインのピツチをPf、ルーバ
の幅をｂとしたとき、ルーバの最大立ち上げ高さ
Hnaxが次の条件を満足することを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載の熱交換器。 【化】 （Reはレイノルズ数）。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60195870A JPS6256786A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | 熱交換器 |
| KR1019860005269A KR900007725B1 (ko) | 1985-09-06 | 1986-06-30 | 열교환기 |
| US06/895,847 US4756362A (en) | 1985-09-06 | 1986-08-12 | Heat exchanger |
| EP86111780A EP0215344B1 (en) | 1985-09-06 | 1986-08-26 | Heat exchanger |
| DE8686111780T DE3669585D1 (de) | 1985-09-06 | 1986-08-26 | Waermetauscher. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60195870A JPS6256786A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | 熱交換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6256786A JPS6256786A (ja) | 1987-03-12 |
| JPH0577959B2 true JPH0577959B2 (ja) | 1993-10-27 |
Family
ID=16348355
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60195870A Granted JPS6256786A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | 熱交換器 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4756362A (ja) |
| EP (1) | EP0215344B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6256786A (ja) |
| KR (1) | KR900007725B1 (ja) |
| DE (1) | DE3669585D1 (ja) |
Families Citing this family (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0827150B2 (ja) * | 1986-07-21 | 1996-03-21 | 松下冷機株式会社 | 熱交換器 |
| JPH0743236B2 (ja) * | 1987-07-10 | 1995-05-15 | 株式会社日立製作所 | 熱交換器 |
| JPH01111965U (ja) * | 1988-01-21 | 1989-07-27 | ||
| US4958681A (en) * | 1989-08-14 | 1990-09-25 | General Motors Corporation | Heat exchanger with bypass channel louvered fins |
| US5099914A (en) * | 1989-12-08 | 1992-03-31 | Nordyne, Inc. | Louvered heat exchanger fin stock |
| KR970047747A (ko) * | 1995-12-28 | 1997-07-26 | 배순훈 | 공기조화기용 열교환핀구조 |
| KR100197718B1 (ko) * | 1996-12-30 | 1999-06-15 | 윤종용 | 공기조화기의 열교환기 |
| DE19813989A1 (de) * | 1998-03-28 | 1999-09-30 | Behr Gmbh & Co | Wärmetauscher |
| GB2354817A (en) * | 1999-09-29 | 2001-04-04 | Ford Motor Co | Fin construction |
| EP1711769A1 (en) * | 2004-02-05 | 2006-10-18 | Calsonic Kansei UK Limited | Heat exchanger |
| CN2750420Y (zh) * | 2004-04-23 | 2006-01-04 | 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 | 光记录／再现装置 |
| JP2006153327A (ja) * | 2004-11-26 | 2006-06-15 | Daikin Ind Ltd | 熱交換器 |
| JP2006322698A (ja) * | 2005-04-22 | 2006-11-30 | Denso Corp | 熱交換器 |
| KR100668806B1 (ko) * | 2005-06-17 | 2007-01-16 | 한국과학기술연구원 | 물맺힘을 조절하여 향상된 열교환 효율을 갖는 루버핀열교환기 |
| DE102005056642A1 (de) * | 2005-11-28 | 2007-05-31 | J. Eberspächer GmbH & Co. KG | Wärmetauscherbaugruppe für eine Einrichtung zum Konditionieren von in einen Fahrzeuginnenraum einzuleitender Luft |
| US20070137849A1 (en) * | 2005-12-15 | 2007-06-21 | Toshiba International Corporation | Heatsink with offset fins |
| JP2007212009A (ja) * | 2006-02-07 | 2007-08-23 | Sanden Corp | 熱交換器 |
| GB0622355D0 (en) * | 2006-11-09 | 2006-12-20 | Oxycell Holding Bv | High efficiency heat exchanger and dehumidifier |
| US20090173479A1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-07-09 | Lin-Jie Huang | Louvered air center for compact heat exchanger |
| US20150000880A1 (en) * | 2008-08-06 | 2015-01-01 | Delphi Technologies, Inc. | Heat exchanger with varied louver angles |
| US20130199760A1 (en) * | 2008-08-06 | 2013-08-08 | Delphi Technologies, Inc. | Heat exchanger assembly having split mini-louvered fins |
| RU2012104027A (ru) * | 2009-07-07 | 2013-08-20 | Эй-ХИТ ЭЛЛАЙД ХИТ ИКСЧЕНДЖ ТЕКНОЛОДЖИ АГ | Теплообменная система, а также способ эксплуатации теплообменной системы |
| US8875780B2 (en) * | 2010-01-15 | 2014-11-04 | Rigidized Metals Corporation | Methods of forming enhanced-surface walls for use in apparatae for performing a process, enhanced-surface walls, and apparatae incorporating same |
| KR20120044850A (ko) * | 2010-10-28 | 2012-05-08 | 삼성전자주식회사 | 열교환기 |
| JP5257485B2 (ja) * | 2011-05-13 | 2013-08-07 | ダイキン工業株式会社 | 熱交換器 |
| NL2007827C2 (en) * | 2011-11-21 | 2013-05-23 | Oxycom Beheer Bv | Heat exchange matrix. |
| JP6333571B2 (ja) * | 2014-02-10 | 2018-05-30 | 三菱重工オートモーティブサーマルシステムズ株式会社 | 熱交換器用オフセットフィンおよびそれを用いた冷媒熱交換器 |
| JP6327271B2 (ja) * | 2015-04-17 | 2018-05-23 | 株式会社デンソー | 熱交換器 |
| JP6747384B2 (ja) * | 2017-06-12 | 2020-08-26 | 株式会社デンソー | 熱交換器およびコルゲートフィン |
| CN110741217B (zh) * | 2017-06-12 | 2021-11-09 | 株式会社电装 | 热交换器和波纹翅片 |
| EP3644002B1 (en) * | 2017-06-22 | 2021-07-28 | Mitsubishi Electric Corporation | Heat exchanger, refrigeration cycle device, and air conditioner |
| CN109443071B (zh) * | 2018-10-30 | 2019-12-17 | 珠海格力电器股份有限公司 | 散热翅片和散热器 |
| TWM586379U (zh) * | 2018-11-14 | 2019-11-11 | 訊凱國際股份有限公司 | 散熱器與散熱鰭片 |
| US12078431B2 (en) * | 2020-10-23 | 2024-09-03 | Carrier Corporation | Microchannel heat exchanger for a furnace |
| RU210249U1 (ru) * | 2021-12-03 | 2022-04-04 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова" | Панельный радиатор |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2133502A (en) * | 1936-05-22 | 1938-10-18 | Gen Motors Corp | Radiator fin structure |
| US2789797A (en) * | 1953-08-20 | 1957-04-23 | Modine Mfg Co | Heat exchanger fin structure |
| FR1212901A (fr) * | 1958-03-14 | 1960-03-28 | Talalmanyokat Ertekesito Vall | échangeur de chaleur à ailettes interrompues disposées de façon non uniforme |
| US3438433A (en) * | 1967-05-09 | 1969-04-15 | Hudson Eng Co | Plate fins |
| US4019494A (en) * | 1975-07-09 | 1977-04-26 | Safdari Yahya B | Solar air heater assembly |
| JPS5737696A (en) * | 1980-08-15 | 1982-03-02 | Hitachi Ltd | Heat exchanger |
| JPS5795595A (en) * | 1980-12-03 | 1982-06-14 | Hitachi Ltd | Fin for heat exchanger unit |
| JPS57144892A (en) * | 1981-02-28 | 1982-09-07 | Daikin Ind Ltd | Gross-fin coil type heat exchanger |
| JPS6020094A (ja) * | 1983-07-13 | 1985-02-01 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器 |
-
1985
- 1985-09-06 JP JP60195870A patent/JPS6256786A/ja active Granted
-
1986
- 1986-06-30 KR KR1019860005269A patent/KR900007725B1/ko not_active Expired
- 1986-08-12 US US06/895,847 patent/US4756362A/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-08-26 DE DE8686111780T patent/DE3669585D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1986-08-26 EP EP86111780A patent/EP0215344B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR870003368A (ko) | 1987-04-16 |
| KR900007725B1 (ko) | 1990-10-19 |
| EP0215344B1 (en) | 1990-03-14 |
| DE3669585D1 (de) | 1990-04-19 |
| EP0215344A1 (en) | 1987-03-25 |
| JPS6256786A (ja) | 1987-03-12 |
| US4756362A (en) | 1988-07-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0577959B2 (ja) | ||
| US4705105A (en) | Locally inverted fin for an air conditioner | |
| US4676304A (en) | Serpentine-type heat exchanger having fin plates with louvers | |
| EP0234942B1 (en) | Plate type heat exchanger | |
| US4945981A (en) | Oil cooler | |
| US6401809B1 (en) | Continuous combination fin for a heat exchanger | |
| JPH05196383A (ja) | コルゲートフィン型熱交換器 | |
| US4958681A (en) | Heat exchanger with bypass channel louvered fins | |
| CN100354592C (zh) | 热交换器 | |
| JP2868181B2 (ja) | フィンチューブ型熱交換器 | |
| JP2001041678A (ja) | 熱交換器 | |
| JP2004019999A (ja) | フィン付き熱交換器およびその製造方法 | |
| JP3805049B2 (ja) | 熱交換器用チューブ | |
| US5934363A (en) | Heat exchanger fin having an increasing concentration of slits from an upstream to a downstream side of the fin | |
| KR960005790B1 (ko) | 열 교환기 | |
| JPH01310297A (ja) | 熱交換器用プレートフィン及びフィンチューブ型熱交換器 | |
| JPH0545474U (ja) | 熱交換器 | |
| JPS628718B2 (ja) | ||
| JPS62194194A (ja) | 熱交換器 | |
| JPH1123179A (ja) | フィン付熱交換器 | |
| JPH0743236B2 (ja) | 熱交換器 | |
| JPS59104094A (ja) | 熱交換器 | |
| EP0097612A2 (en) | Heat exchanger | |
| JPS5812058Y2 (ja) | 熱交換器用フイン | |
| JPS60226696A (ja) | フイン付伝熱管及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |