JPH057795A - スパイラル選鉱機を用いた石炭の選別方法 - Google Patents
スパイラル選鉱機を用いた石炭の選別方法Info
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- JPH057795A JPH057795A JP16465391A JP16465391A JPH057795A JP H057795 A JPH057795 A JP H057795A JP 16465391 A JP16465391 A JP 16465391A JP 16465391 A JP16465391 A JP 16465391A JP H057795 A JPH057795 A JP H057795A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 簡単な装置構成で選別精度を向上することが
でき、高灰分の石炭が供給された場合でも、低灰分の精
炭を安定して生産できる石炭の選別方法を提供する。 【構成】 高灰分の微粉炭についてスパイラル選鉱機
２，４で二段の選別を行う。その１段目におけるスパイ
ラル単位長さあたりのスラリー流量を１５〜２５トン／
時・ｍ，スラリー濃度を２０〜５０重量％に、２段目に
おけるスパイラル単位長さあたりのスラリー流量を２０
〜３０トン／時・ｍ，スラリー濃度を５〜３０重量％に
する。１段目のスラリー流量は２段目のスラリー流量よ
り少なくする。
でき、高灰分の石炭が供給された場合でも、低灰分の精
炭を安定して生産できる石炭の選別方法を提供する。 【構成】 高灰分の微粉炭についてスパイラル選鉱機
２，４で二段の選別を行う。その１段目におけるスパイ
ラル単位長さあたりのスラリー流量を１５〜２５トン／
時・ｍ，スラリー濃度を２０〜５０重量％に、２段目に
おけるスパイラル単位長さあたりのスラリー流量を２０
〜３０トン／時・ｍ，スラリー濃度を５〜３０重量％に
する。１段目のスラリー流量は２段目のスラリー流量よ
り少なくする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はスパイラル選鉱機を用い
た石炭の選別方法に関し、詳しくは粒径２mm以下の高灰
分の微粉炭をスパイラル選鉱機で処理して効率よく選別
する方法に関する。
た石炭の選別方法に関し、詳しくは粒径２mm以下の高灰
分の微粉炭をスパイラル選鉱機で処理して効率よく選別
する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】スパイ
ラル選鉱機は、設置面積の割に処理能力が高く、操業コ
ストも低く抑えられることから、微粉炭の選別に盛んに
実用化されている。しかしその一方で、選別精度がシャ
ープでなく、特に高灰分の石炭が供給された場合には、
紛れ込みにより精炭品位が大幅に悪化してしまう問題が
あった。すなわち、低灰分の精炭を収率を下げることな
く回収するためには、高比重分の紛れ込みを抑えると同
時にシャープな分離を行い、低比重分がボタ側に逃げる
のを制御することが重要であるが、スパイラル選鉱機に
供給するスラリー流量を増すと高比重分の紛れ込みが激
しくなり、スラリー濃度を増すと分離のシャープさが損
なわれてしまう。
ラル選鉱機は、設置面積の割に処理能力が高く、操業コ
ストも低く抑えられることから、微粉炭の選別に盛んに
実用化されている。しかしその一方で、選別精度がシャ
ープでなく、特に高灰分の石炭が供給された場合には、
紛れ込みにより精炭品位が大幅に悪化してしまう問題が
あった。すなわち、低灰分の精炭を収率を下げることな
く回収するためには、高比重分の紛れ込みを抑えると同
時にシャープな分離を行い、低比重分がボタ側に逃げる
のを制御することが重要であるが、スパイラル選鉱機に
供給するスラリー流量を増すと高比重分の紛れ込みが激
しくなり、スラリー濃度を増すと分離のシャープさが損
なわれてしまう。
【０００３】そのため、選別精度を向上させ、鉱物質の
紛れ込みを極力抑えることにより、原炭の灰分に関係な
く低灰分の精炭を安定して生産することのできるプロセ
スが求められている。
紛れ込みを極力抑えることにより、原炭の灰分に関係な
く低灰分の精炭を安定して生産することのできるプロセ
スが求められている。
【０００４】一方、上述のスパイラル選鉱機は、通常、
一段の処理で用いられるが、中間産物から精炭を回収す
るため、これをもう一度スパイラル選鉱することは一般
的に知られている。またクロマイト，ルチル，ジルコ
ン，イルメナイト等の重鉱物を回収する際に、精鉱を二
段処理する方法が提唱されている（Ritchie, I.C., and
Glen, J., 1983 "Testwork with FGL and CC Spirals o
n Heavy Mineral Sands"Vickers Fine Minerals Engine
ering, Internal Report No.61) 。
一段の処理で用いられるが、中間産物から精炭を回収す
るため、これをもう一度スパイラル選鉱することは一般
的に知られている。またクロマイト，ルチル，ジルコ
ン，イルメナイト等の重鉱物を回収する際に、精鉱を二
段処理する方法が提唱されている（Ritchie, I.C., and
Glen, J., 1983 "Testwork with FGL and CC Spirals o
n Heavy Mineral Sands"Vickers Fine Minerals Engine
ering, Internal Report No.61) 。
【０００５】しかしながら、スパイラル選鉱機を複数段
用いて選鉱処理を行っても、各段のスラリー濃度，スラ
リー流量を同一として行う通常の多段処理では、精炭品
位の向上には寄与するが、スパイラルの設置基数が多く
なるのが問題であった。
用いて選鉱処理を行っても、各段のスラリー濃度，スラ
リー流量を同一として行う通常の多段処理では、精炭品
位の向上には寄与するが、スパイラルの設置基数が多く
なるのが問題であった。
【０００６】そこで本発明者は、上記従来技術の問題点
を解消し、簡単な装置構成で選別精度を向上することが
でき、高灰分の石炭が供給された場合でも、低灰分の精
炭を安定して生産できる石炭の選別方法を開発すべく鋭
意研究を重ねた。その結果、スパイラル選鉱機の二段処
理において、供給する原料炭のスラリー流量及びスラリ
ー濃度を制御することにより、上記目的を達成できるこ
とを見出した。本発明はかかる知見に基づいて完成され
たものである。
を解消し、簡単な装置構成で選別精度を向上することが
でき、高灰分の石炭が供給された場合でも、低灰分の精
炭を安定して生産できる石炭の選別方法を開発すべく鋭
意研究を重ねた。その結果、スパイラル選鉱機の二段処
理において、供給する原料炭のスラリー流量及びスラリ
ー濃度を制御することにより、上記目的を達成できるこ
とを見出した。本発明はかかる知見に基づいて完成され
たものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、粒
径２mm以下の高灰分の微粉炭をスパイラル選鉱機で処理
して選別するにあたり、スパイラル選鉱処理を二段で行
い、その１段目におけるスパイラル単位長さあたりのス
ラリー流量を１５〜２５トン／時・ｍ，スラリー濃度を
２０〜５０重量％に、２段目におけるスパイラル単位長
さあたりのスラリー流量を２０〜３０トン／時・ｍ，ス
ラリー濃度を５〜３０重量％にするとともに、１段目の
スラリー流量を２段目のスラリー流量より少なくするこ
とを特徴とするスパイラル選鉱機を用いた石炭の選別方
法を提供するものである。
径２mm以下の高灰分の微粉炭をスパイラル選鉱機で処理
して選別するにあたり、スパイラル選鉱処理を二段で行
い、その１段目におけるスパイラル単位長さあたりのス
ラリー流量を１５〜２５トン／時・ｍ，スラリー濃度を
２０〜５０重量％に、２段目におけるスパイラル単位長
さあたりのスラリー流量を２０〜３０トン／時・ｍ，ス
ラリー濃度を５〜３０重量％にするとともに、１段目の
スラリー流量を２段目のスラリー流量より少なくするこ
とを特徴とするスパイラル選鉱機を用いた石炭の選別方
法を提供するものである。
【０００８】本発明の対象となる石炭は、通常の炭鉱か
ら採掘された原炭である。この原炭には、一般に炭質分
以外に土砂をはじめとする鉱物質（ボタ）が含まれてい
るが、このようなボタが多量に含まれていると、分離除
去するのが困難である。本発明は、比重2.０以上の高比
重物が２０重量％以上含まれ、灰分の高い石炭に対して
特に有効である。
ら採掘された原炭である。この原炭には、一般に炭質分
以外に土砂をはじめとする鉱物質（ボタ）が含まれてい
るが、このようなボタが多量に含まれていると、分離除
去するのが困難である。本発明は、比重2.０以上の高比
重物が２０重量％以上含まれ、灰分の高い石炭に対して
特に有効である。
【０００９】図１は本発明の選別方法を示す工程図であ
る。まず高灰分の原炭は、適当な粉砕装置で粒径２mm以
下の微粉炭に粉砕され、低濃度の水スラリーとしてサイ
クロン１に供給される。サイクロン１では、次の第１ス
パイラル選鉱機２における選鉱処理に適したスラリー濃
度に調節される。すなわち、サイクロン１に供給する水
スラリーの流入圧力を調整することにより、過剰の水を
サイクロン上部から系外に排出し、適度なスラリー濃度
として次の第１スパイラル選鉱機２に原料を供給するこ
とができる。
る。まず高灰分の原炭は、適当な粉砕装置で粒径２mm以
下の微粉炭に粉砕され、低濃度の水スラリーとしてサイ
クロン１に供給される。サイクロン１では、次の第１ス
パイラル選鉱機２における選鉱処理に適したスラリー濃
度に調節される。すなわち、サイクロン１に供給する水
スラリーの流入圧力を調整することにより、過剰の水を
サイクロン上部から系外に排出し、適度なスラリー濃度
として次の第１スパイラル選鉱機２に原料を供給するこ
とができる。
【００１０】ここで、スパイラル選鉱機は、図２に示す
ように、螺旋状の流路１０にスラリー状の原料混合物を
流下させ、そのときの遠心力により外側に低比重の石炭
を濃縮し、内側に灰分の高い高比重の粒子を濃縮して分
離するように形成されている。螺旋状の流路１０の途中
には、流路の幅方向を仕切る分離板（スプリッター）１
１，１２が設けられており、外側の精炭Ｃと、中間部の
中間産物Ｍと、内側のボタＲとの３成分に分離される。
なお、本発明においては、スパイラル選鉱機の形式は特
に限定されるものではなく、各種形式のスパイラル選鉱
機を用いることが可能である。
ように、螺旋状の流路１０にスラリー状の原料混合物を
流下させ、そのときの遠心力により外側に低比重の石炭
を濃縮し、内側に灰分の高い高比重の粒子を濃縮して分
離するように形成されている。螺旋状の流路１０の途中
には、流路の幅方向を仕切る分離板（スプリッター）１
１，１２が設けられており、外側の精炭Ｃと、中間部の
中間産物Ｍと、内側のボタＲとの３成分に分離される。
なお、本発明においては、スパイラル選鉱機の形式は特
に限定されるものではなく、各種形式のスパイラル選鉱
機を用いることが可能である。
【００１１】このスパイラル選鉱機におけるスラリー流
量は、スパイラル選鉱機の形式により異なるが、ここで
は、単位長さあたりの流量で規定する。単位長さあたり
の流量とは、スパイラル１巻へのスラリー供給量を、ス
パイラル下端のスプリッター直前の半径（スラリーが流
れる部分のみ）で割った値と定義する。単位はトン／時
・ｍで表わす。
量は、スパイラル選鉱機の形式により異なるが、ここで
は、単位長さあたりの流量で規定する。単位長さあたり
の流量とは、スパイラル１巻へのスラリー供給量を、ス
パイラル下端のスプリッター直前の半径（スラリーが流
れる部分のみ）で割った値と定義する。単位はトン／時
・ｍで表わす。
【００１２】前記第１スパイラル選鉱機２にスラリー流
量は、単位長さあたり１５〜２５トン／時・ｍ、好まし
くは１５〜２０トン／時・ｍである。このスラリー流量
は、高比重物の紛れ込みに大きく影響するので、正常な
流れを保てる範囲でできるだけ低い方が好ましい。スラ
リー流量が１５トン／時・ｍ未満だと、スラリー層の厚
さが薄くなりすぎて流れが不安定になる。
量は、単位長さあたり１５〜２５トン／時・ｍ、好まし
くは１５〜２０トン／時・ｍである。このスラリー流量
は、高比重物の紛れ込みに大きく影響するので、正常な
流れを保てる範囲でできるだけ低い方が好ましい。スラ
リー流量が１５トン／時・ｍ未満だと、スラリー層の厚
さが薄くなりすぎて流れが不安定になる。
【００１３】また、スラリー濃度は、２０〜５０重量
％、好ましくは４０〜５０重量％の範囲とする。スラリ
ー濃度は５０重量％を超えると、スラリーの粘度が増し
てスパイラル表面を正常に流れなくなり、また２０重量
％未満では水が多すぎて効率が低下する。
％、好ましくは４０〜５０重量％の範囲とする。スラリ
ー濃度は５０重量％を超えると、スラリーの粘度が増し
てスパイラル表面を正常に流れなくなり、また２０重量
％未満では水が多すぎて効率が低下する。
【００１４】第１スパイラル選鉱機２で選別された精炭
Ｃは、一旦タンク３に貯留される。また、ボタＲは廃石
として廃棄され、中間産物Ｍは品位により精炭として回
収するか除去するかが決定される。タンク３では、次工
程の第２スパイラル選鉱機４における選鉱処理に適した
スラリー濃度に調節される。すなわち、第２スパイラル
選鉱機４の運転条件であるスラリー流量２０〜３０トン
／時・ｍ、好ましくは２５〜３０トン／時・ｍと、スラ
リー濃度５〜３０重量％、好ましくは５〜２０重量％に
調整するために、通常は水が注入される。
Ｃは、一旦タンク３に貯留される。また、ボタＲは廃石
として廃棄され、中間産物Ｍは品位により精炭として回
収するか除去するかが決定される。タンク３では、次工
程の第２スパイラル選鉱機４における選鉱処理に適した
スラリー濃度に調節される。すなわち、第２スパイラル
選鉱機４の運転条件であるスラリー流量２０〜３０トン
／時・ｍ、好ましくは２５〜３０トン／時・ｍと、スラ
リー濃度５〜３０重量％、好ましくは５〜２０重量％に
調整するために、通常は水が注入される。
【００１５】第２スパイラル選鉱機４では、原炭処理量
を上げるためにスラリー流量を１段目より大きくすると
ともに、シャープな分離を行うためにスラリー濃度を極
力下げることが必要である。したがって、スラリー流量
及びスラリー濃度の上限値は第１スパイラル選鉱機２の
運転条件により定まる。またスラリー流量が低すぎる
と、前述のようにスラリー層の厚さが薄くなりすぎて流
れが不安定になり、スラリー濃度が低すぎると効率が低
下する。このようにして第２スパイラル選鉱機４で選別
することにより、低灰分の精炭を高収率で得ることがで
きる。
を上げるためにスラリー流量を１段目より大きくすると
ともに、シャープな分離を行うためにスラリー濃度を極
力下げることが必要である。したがって、スラリー流量
及びスラリー濃度の上限値は第１スパイラル選鉱機２の
運転条件により定まる。またスラリー流量が低すぎる
と、前述のようにスラリー層の厚さが薄くなりすぎて流
れが不安定になり、スラリー濃度が低すぎると効率が低
下する。このようにして第２スパイラル選鉱機４で選別
することにより、低灰分の精炭を高収率で得ることがで
きる。
【００１６】すなわち、本発明は、スパイラル選鉱機を
二段とし、１段目におけるスラリー流量を小さくするこ
とで紛れ込みの原因となる高比重物を効果的に除去し、
２段目ではスラリー濃度を下げることでシャープな分離
を行うようにしたものである。このように、１段目と２
段目とのスパイラル選鉱機の選別目的を分けたことによ
り、従来法よりも選別効率を大幅に向上させ、より低灰
分の精炭を得ることができる。
二段とし、１段目におけるスラリー流量を小さくするこ
とで紛れ込みの原因となる高比重物を効果的に除去し、
２段目ではスラリー濃度を下げることでシャープな分離
を行うようにしたものである。このように、１段目と２
段目とのスパイラル選鉱機の選別目的を分けたことによ
り、従来法よりも選別効率を大幅に向上させ、より低灰
分の精炭を得ることができる。
【００１７】なお、第１，第２スパイラル選鉱機は、同
一のものでも異なる形式のものを組み合わせてもよく、
１段目と２段目とを上下に設置すれば、タンク３を省略
することもできる。
一のものでも異なる形式のものを組み合わせてもよく、
１段目と２段目とを上下に設置すれば、タンク３を省略
することもできる。
【００１８】
【実施例】次に、本発明を実施例及び比較例によりさら
に詳しく説明する。 実施例１ （１）実験用試料の調製 エベネザ炭（豪州クイーンズランド州産）をロータービ
ーターミルで2.０mm以下に粉砕した後、0.１２５mm以下
の微粉をふるい分けて除去した。ＪＩＳ−Ｍ−８８１２
に従い分析した結果、灰分は２0.７重量％（無水ベー
ス）であった。なお、以後灰分はすべて無水ベースで表
記する。また、ＪＩＳ−Ｍ−８８０１に従い浮沈試験を
行った結果、比重構成は第１表に示す通りであった。
に詳しく説明する。 実施例１ （１）実験用試料の調製 エベネザ炭（豪州クイーンズランド州産）をロータービ
ーターミルで2.０mm以下に粉砕した後、0.１２５mm以下
の微粉をふるい分けて除去した。ＪＩＳ−Ｍ−８８１２
に従い分析した結果、灰分は２0.７重量％（無水ベー
ス）であった。なお、以後灰分はすべて無水ベースで表
記する。また、ＪＩＳ−Ｍ−８８０１に従い浮沈試験を
行った結果、比重構成は第１表に示す通りであった。
【表１】
【００１９】このエベネザ炭１４3.４kgに市販の砂（灰
分９6.４重量％）6.６kgを混合して、灰分２4.０重量％
の実験用原炭（低灰分原灰）を調製した。比重構成を図
３に示す。
分９6.４重量％）6.６kgを混合して、灰分２4.０重量％
の実験用原炭（低灰分原灰）を調製した。比重構成を図
３に示す。
【００２０】（２）選鉱処理
実験に用いたスパイラル選鉱機は MINERAL DEPOSIT社製
ＬＤ２型である。１段目では（１）で得られた実験用原
炭１５０kgに水２００kgを加えてスラリー濃度４３重量
％とし、スラリー流量4.０トン／時（単位長さあたりの
流量１8.２トン／時・ｍ）でスパイラル選別を行った。
次に得られた１段目精炭 1２1.２kgと中間産物２0.６kg
に水６４６kgを加え、スラリー濃度１８重量％とし、ス
ラリー流量6.０トン／時（単位長さあたりの流量２7.３
トン／時・ｍ）で２段目の選別を行った。その結果、２
段の選鉱処理で得られた精炭の灰分は１3.７重量％，収
率は７9.１重量％であった。得られた精炭の比重構成を
図４に示す。
ＬＤ２型である。１段目では（１）で得られた実験用原
炭１５０kgに水２００kgを加えてスラリー濃度４３重量
％とし、スラリー流量4.０トン／時（単位長さあたりの
流量１8.２トン／時・ｍ）でスパイラル選別を行った。
次に得られた１段目精炭 1２1.２kgと中間産物２0.６kg
に水６４６kgを加え、スラリー濃度１８重量％とし、ス
ラリー流量6.０トン／時（単位長さあたりの流量２7.３
トン／時・ｍ）で２段目の選別を行った。その結果、２
段の選鉱処理で得られた精炭の灰分は１3.７重量％，収
率は７9.１重量％であった。得られた精炭の比重構成を
図４に示す。
【００２１】実施例２
実施例１と同様の方法で粉砕、ふるい分けされたエベネ
ザ炭（灰分２0.７重量％）１２3.８kgに市販の砂（灰分
９6.４重量％）２6.２ｋｇを混合して灰分３3.９重量％
の実験用原炭（中灰分原炭）を調製した。比重構成を図
５に示す。この原炭を、実施例１と同様の条件で２段階
のスパイラル選別を行った。なお２段目には、１段目で
得られた精炭１００kgと中間産物１7.４kgに水５３５kg
を加えて供給した。得られた精炭の灰分は１4.０重量
％，収率は６8.３重量％であった。得られた精炭の比重
構成を図６に示す。
ザ炭（灰分２0.７重量％）１２3.８kgに市販の砂（灰分
９6.４重量％）２6.２ｋｇを混合して灰分３3.９重量％
の実験用原炭（中灰分原炭）を調製した。比重構成を図
５に示す。この原炭を、実施例１と同様の条件で２段階
のスパイラル選別を行った。なお２段目には、１段目で
得られた精炭１００kgと中間産物１7.４kgに水５３５kg
を加えて供給した。得られた精炭の灰分は１4.０重量
％，収率は６8.３重量％であった。得られた精炭の比重
構成を図６に示す。
【００２２】実施例３
実施例１と同様の方法で粉砕，ふるい分けされたエベネ
ザ炭（灰分２0.７重量％）９8.６kgに市販の砂（灰分９
6.４重量％）５1.４kgを混合して灰分４6.７重量％の実
験用原炭（中灰分原炭）を調製した。比重構成を図７に
示す。この原炭を、実施例１と同様の条件で２段階のス
パイラル選別を行った。なお２段目には、１段目で得ら
れた精炭７7.９kgと中間産物１4.４kgに水４２０kgを加
えて供給した。得られた精炭の灰分は１4.４重量％，収
率は５4.７重量％であった。得られた精炭の比重構成を
図８に示す。
ザ炭（灰分２0.７重量％）９8.６kgに市販の砂（灰分９
6.４重量％）５1.４kgを混合して灰分４6.７重量％の実
験用原炭（中灰分原炭）を調製した。比重構成を図７に
示す。この原炭を、実施例１と同様の条件で２段階のス
パイラル選別を行った。なお２段目には、１段目で得ら
れた精炭７7.９kgと中間産物１4.４kgに水４２０kgを加
えて供給した。得られた精炭の灰分は１4.４重量％，収
率は５4.７重量％であった。得られた精炭の比重構成を
図８に示す。
【００２３】比較例１
実施例１に用いた実験用原炭（低灰分原炭）１５０kgに
水７２２kgを加えてスラリー濃度１7.２重量％とし、ス
ラリー流量5.０トン／時（単位長さあたりの流量２2.７
トン／時・ｍ）でスパイラル選別を行った。２基のスパ
イラル選鉱機に同時にスラリーを供給し、実施例１と供
給量が同じになるようにした。得られた精炭の灰分は１
5.８重量％，収率は７9.６重量％であった。精炭の比重
構成を図９に示す。
水７２２kgを加えてスラリー濃度１7.２重量％とし、ス
ラリー流量5.０トン／時（単位長さあたりの流量２2.７
トン／時・ｍ）でスパイラル選別を行った。２基のスパ
イラル選鉱機に同時にスラリーを供給し、実施例１と供
給量が同じになるようにした。得られた精炭の灰分は１
5.８重量％，収率は７9.６重量％であった。精炭の比重
構成を図９に示す。
【００２４】比較例２
実施例２に用いた実験用原炭（中灰分原炭）を、比較例
１と同様の方法でスパイラル選別を行った。得られた精
炭の灰分は１7.０重量％，収率は６9.７重量％であっ
た。精炭の比重構成を図１０に示す。
１と同様の方法でスパイラル選別を行った。得られた精
炭の灰分は１7.０重量％，収率は６9.７重量％であっ
た。精炭の比重構成を図１０に示す。
【００２５】比較例３
実施例３に用いた実験用原炭（高灰分原炭）を、比較例
１と同様の方法でスパイラル選別を行った。得られた精
炭の灰分は１9.２重量％，収率は５7.０重量％であっ
た。精炭の比重構成を図１１に示す。
１と同様の方法でスパイラル選別を行った。得られた精
炭の灰分は１9.２重量％，収率は５7.０重量％であっ
た。精炭の比重構成を図１１に示す。
【００２６】以上の結果から、各比較例に示す１段処理
では、特に高灰分の原炭において比重2.０以上の高比重
分が除去されずに残ってしまい、精炭品位を悪化させて
いることがわかる。一方、各実施例では比重2.０以上の
高比重分が殆ど分離除去されていることが分かる。
では、特に高灰分の原炭において比重2.０以上の高比重
分が除去されずに残ってしまい、精炭品位を悪化させて
いることがわかる。一方、各実施例では比重2.０以上の
高比重分が殆ど分離除去されていることが分かる。
【００２７】比較例４
実施例３に用いた実験用原炭（高灰分原炭）１５０kgに
水３０３kgを加えてスラリー濃度を３3.１重量％とし、
スラリー流量5.２トン／時（単位長さあたりの流量２3.
６トン／時・ｍ）で１段目のスパイラル選別を行った。
次に得られた１段目の精炭１１8.５kgと中間産物１4.１
kgに水２６８kgを加え、スラリー濃度３3.１重量％と
し、スラリー流量5.２トン／時（単位長さあたりの流量
２3.６トン／時・ｍ）で２段目の選別を行った。なお、
１段目のスラリー供給量は実施例１と同じである。得ら
れた２段目精炭の灰分は１6.９重量％，収率は５6.３重
量％であった。精炭の比重構成を図１２に示す。
水３０３kgを加えてスラリー濃度を３3.１重量％とし、
スラリー流量5.２トン／時（単位長さあたりの流量２3.
６トン／時・ｍ）で１段目のスパイラル選別を行った。
次に得られた１段目の精炭１１8.５kgと中間産物１4.１
kgに水２６８kgを加え、スラリー濃度３3.１重量％と
し、スラリー流量5.２トン／時（単位長さあたりの流量
２3.６トン／時・ｍ）で２段目の選別を行った。なお、
１段目のスラリー供給量は実施例１と同じである。得ら
れた２段目精炭の灰分は１6.９重量％，収率は５6.３重
量％であった。精炭の比重構成を図１２に示す。
【００２８】実施例１〜３及び比較例１〜４の結果を第
２表にまとめて示す。
２表にまとめて示す。
【表２】
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
選別精度を大幅に向上させることができるので、通常の
２段処理に比べて少ないスパイラル選鉱機の設置基数
で、収率を下げることなく、より低灰分の精炭を生産す
ることができる。
選別精度を大幅に向上させることができるので、通常の
２段処理に比べて少ないスパイラル選鉱機の設置基数
で、収率を下げることなく、より低灰分の精炭を生産す
ることができる。
【図１】 本発明の処理工程の概略図である。
【図２】 スパイラル選鉱機の要部を示す斜視図であ
る。
る。
【図３】 実施例１における実験用原炭の比重構成を示
す図である。
す図である。
【図４】 実施例１で得られた精炭の比重構成を示す図
である。
である。
【図５】 実施例２における実験用原炭の比重構成を示
す図である。
す図である。
【図６】 実施例２で得られた精炭の比重構成を示す図
である。
である。
【図７】 実施例３における実験用原炭の比重構成を示
す図である。
す図である。
【図８】 実施例３で得られた精炭の比重構成を示す図
である。
である。
【図９】 比較例１で得られた精炭の比重構成を示す図
である。
である。
【図１０】 比較例２で得られた精炭の比重構成を示す
図である。
図である。
【図１１】 比較例３で得られた精炭の比重構成を示す
図である。
図である。
【図１２】 比較例４で得られた精炭の比重構成を示す
図である。
図である。
１：サイクロン
２：第１スパイラル選鉱機
３：タンク
４：第２スパイラル選鉱機
１０：螺旋状の流路
１１，１２：分離板（スプリッター）
Ｃ：精炭
Ｍ：中間産物
Ｒ：ボタ
Claims (2)
- 【請求項１】 粒径２mm以下の高灰分の微粉炭をスパイ
ラル選鉱機で処理して選別するにあたり、スパイラル選
鉱処理を二段で行い、その１段目におけるスパイラル単
位長さあたりのスラリー流量を１５〜２５トン／時・
ｍ，スラリー濃度を２０〜５０重量％に、２段目におけ
るスパイラル単位長さあたりのスラリー流量を２０〜３
０トン／時・ｍ，スラリー濃度を５〜３０重量％にする
とともに、１段目のスラリー流量を２段目のスラリー流
量より少なくすることを特徴とするスパイラル選鉱機を
用いた石炭の選別方法。 - 【請求項２】 前記２段目のスラリー濃度を１段目のス
ラリー濃度より低くすることを特徴とする請求項１記載
の石炭の選別方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16465391A JPH057795A (ja) | 1991-07-04 | 1991-07-04 | スパイラル選鉱機を用いた石炭の選別方法 |
| AU17235/92A AU638376B2 (en) | 1991-07-04 | 1992-05-29 | Coal preparation method for producing high quality clean coal with spiral separators |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16465391A JPH057795A (ja) | 1991-07-04 | 1991-07-04 | スパイラル選鉱機を用いた石炭の選別方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH057795A true JPH057795A (ja) | 1993-01-19 |
Family
ID=15797270
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16465391A Pending JPH057795A (ja) | 1991-07-04 | 1991-07-04 | スパイラル選鉱機を用いた石炭の選別方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH057795A (ja) |
| AU (1) | AU638376B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2009274066A (ja) * | 2008-05-13 | 2009-11-26 | Palo Alto Research Center Inc | 粒子分離システム |
| CN102410745A (zh) * | 2011-10-31 | 2012-04-11 | 天津三泰晟驰科技股份有限公司 | 加热炉炉内耐高温摄像装置防护套 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113769884B (zh) * | 2021-08-27 | 2023-10-03 | 杨高灵 | 一种洗选煤工艺 |
-
1991
- 1991-07-04 JP JP16465391A patent/JPH057795A/ja active Pending
-
1992
- 1992-05-29 AU AU17235/92A patent/AU638376B2/en not_active Ceased
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| US9486812B2 (en) | 2006-11-30 | 2016-11-08 | Palo Alto Research Center Incorporated | Fluidic structures for membraneless particle separation |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU638376B2 (en) | 1993-06-24 |
| AU1723592A (en) | 1993-01-07 |
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