JPH0578389B2 - - Google Patents
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- JPH0578389B2 JPH0578389B2 JP24741184A JP24741184A JPH0578389B2 JP H0578389 B2 JPH0578389 B2 JP H0578389B2 JP 24741184 A JP24741184 A JP 24741184A JP 24741184 A JP24741184 A JP 24741184A JP H0578389 B2 JPH0578389 B2 JP H0578389B2
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Description
［産業上の利用分野］
本発明は、丸形集塵極を用いた電気式集塵装置
に係わり、特に集塵極の配列ピツチの改良をはか
つた電気式集塵装置に関する。 ［従来の技術］ 従来の電気式集塵装置（以下EPと略記する）
は、ダスト抵抗が高くなりその固有抵抗値が1011
〜1012［Ω−cm］を越えるようになると、集塵極
に堆積したダスト層内での絶縁破壊、所謂逆電離
現象を生じるため、大幅な捕集性の低下がある。
このため、石炭火力用或いは焼結機用EP等の高
抵抗ダストを取り扱う場合には、一般に捕集性の
低下を補うべくEP容量を大きくして対応してい
る。 高抵抗ダスト対策として種々の試みがなされて
おり、その一つとして空気清浄器等で広く実用化
されている２段階式EP、即ちダストに荷電を与
える帯電部と高電界でダストを集塵する集塵部と
に分け、高電界部で電流を極力少なくすることに
より逆電離を抑制する方法を一般に適用しようと
する試みがある。 しかし、この場合もダストの帯電部の逆電離の
抑制が困難なため、色々な方法が試みられてい
る。例えば、パイプを集塵電極として使用し、パ
イプの中に水を流すことにより電極を冷却し、ダ
ストの電気抗体を下げ逆電離を抑制する方式、ま
た集塵極と放電極との間に第３の電極を設け、逆
電離時に発生する逆極性のイオンを吸収すること
により逆電離を抑制しようとする第３電極方式等
がある。さらに、荷電制御の工夫により、逆電離
を起こすことなくダストに電荷のみを与える、ボ
クサーチヤージヤーと称する粒子荷電装置（特願
昭52−106400号）等も考案されている。しかし、
これらの方法はいずれも一般産業用の商用規模で
の実機化が困難なため、実用化には至つていな
い。 そこで本発明者等は、帯電部でダストに出来る
だけ電荷を与え、後段の集塵部との組合わせによ
り高い集塵効率を得ることを目的として、丸形或
いは同等の形状をした集塵極より構成される多角
形（通常は４角形）の配列と、その多角形の中心
に配置される放電極の組合わせにより形成される
電気的な特性が、従来のガス流方向に平行な平板
上の集塵極とその中心に配列される放電極の列と
の組合わせと異なり、ダストに電荷を与える特性
のみに着目した場合の優れていることに注目し
て、丸形集塵極を用いた電気式集塵装置を提案し
た（特願昭59−66286号）。 この丸形の集塵極を用いることにより、集塵極
表面の電流密度の一様化及び集塵極表面の電界強
度の向上によつて、同一集塵面積当りの集塵効率
及びダストへ電荷を与える能力が、従来のガス流
方向に平行に集塵極を配置する方式に比べ優れて
いることがテスト等により確認されている。 特願昭59−66286号で提案された丸形の集塵極
を用いた場合と、従来の平行平板の集塵極を用い
た場合との比較を、第７図ａ，ｂ及び第８図ａ，
ｂに示すが、電流密度分布特性は、第７図ｂに示
す従来形の電極組合わせ（1b＋2b）による電流
密度に比べ、同図ａで示すように丸形の集塵極２
ａの表面では非常に均一な電流密度が得られてい
る。また、放電極と集塵極の等電界強度線及び最
短部での電界強度分布は、第８図ｂに示す従来の
電極構成では放電極１ｂの近傍にのみ電界強度の
高い部分Pbが存在しているが、同図ａに示す丸
形の集塵極の電極構成では放電極１ａの近傍のみ
ならず、集塵極２ａの近傍にも高い電界強度を有
する部分Paを構成することができている。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、この丸形の集塵極の方式を採用
する場合、放電極を丸形の集塵極で構成される多
角形（一般的には４角形）の中心に構成させるこ
とが必要であり、従来の放電極の場合にはその配
列、支持方式が難しいという不具合があつた。例
えば、第９図は上下方向に放電極を支持する例で
あるが、集塵極２の支持部７を放電極１が貫通す
ることになり、絶縁距離は放電極１の貫通部にて
最も短くなるため、運転電圧は貫通部の絶縁破壊
耐圧にて支配される。また、放電極１をフレーム
組にし、水平方向に支持する場合でも、第１０図
に示すように放電極取付け枠３と集塵極２の絶縁
距離が最もが短くなり、運転電圧が本来の絶縁破
壊耐圧に比べ低下するという不具合点がある。 本発明は、上記事情を考慮してなされたもの
で、その目的とするところは、運転電圧の低下を
伴うことなく、丸形集塵極の特徴を発揮できる放
電極を実現し、丸形集塵極本来の表面電流密度の
均一性及び高い電界密度を確保することのできる
電気式集塵装置を提供することにある。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明の特徴は、集塵極と放電極との間にコロ
ナ放電を生起し、ばい塵粒子を上記集塵極に吸引
する電気式集塵装置において、前記集塵極を丸形
に形成すると共に、前記放電極を幅広形に形成
し、幅広形放電極の幅広部分の両線をガス流方向
に向け、且つ該放電極の取付け枠をガス流直角方
向に向け、また丸形集塵極の配列のガス流方向に
対する基準ピツチをガス流直角方向に対するそれ
よりも上記放電極の幅と略等しい長さ分だけ長く
するようにしたものである。 ［作用］ 幅広タイプの放電極を用い、且つ放電極の取付
け枠をガス流直角方向とし、且つ丸形集塵極の基
準ピツチをガス流方向に放電極の幅長程度長くと
ることにより、放電極取付け枠と集塵極との間の
火花放電による運転電圧の低下を生じない。ま
た、幅広放電極を用いたことによるガス流れの乱
れも生じない。 ［発明の効果］ 本発明によれば、放電極取付け枠と集塵極との
間の火花放電による運転電圧の低下を生じること
なく、且つ幅広電極を用いたことによるガス流れ
の乱れも生じることなく、丸形集塵極表面上の電
流密度及び電界強度分布を一様とし、丸形集塵極
本来の集塵極表面の電流密度の均一性及び高い電
界強度を確保できるというメリツトを十分に生か
すことができる。 ［実施例］ 以下、本発明の詳細を図示の実施例によつて説
明する。 第１図は本発明の一実施例に係わる電気式集塵
装置の要部構成を示す平面図、第２図はその斜視
図、第３図は放電極とその取付け枠との関係を示
す斜視図である。図において、放電極１はガス流
方向に幅（幅をldとする）を持たせた構成とし、
且つ放電極１の取付け枠３をガス流直角方向に配
置し、且つ放電極１を取囲む丸形集塵極２の配置
をガス流直角方向の基準電極ピツチl1に対し、ガ
ス流方向の基準電極ピツチl2をl1＋ldと同程度の
長さとなるように設定し、且つ放電極１の先端よ
り集塵極２の先端５までの距離lwが放電極取付
け枠３と集塵極２との最短距離lminの関係にお
いて、 lmin／lw≧0.7 となるように設定する。 なお、第５図ａ，ｂに示すように基準の多角形
が三角形の場合には、正三角形の一辺を基準寸法
l1とする時の高さlsを用い、ガス流方向の基準電
極ピツチl2をls＋ldと同程度の長さとなるように
設定し、且つ lmin／lw≧0.7 となるように設定する。 また、放電極１の形状は第４図ａに示す如きフ
ラツトバータイプに限らず、同図ｂに示す如きト
ゲ付の放電極でも構わないことはいうまでもな
い。 このように構成された本装置は、次のように作
用する。 放電極１に幅向タイプの放電極を用いること
により、 lmin／lw≧0.7 が達成でき、lminの間で火花放電を起こすこ
とによる運転電圧の低下を防ぐ。具体的に第１
図において丸形集塵極２の径lc＝60［mm］（配管
呼びで50A相当）とし、放電極取付け枠３の径
lf＝34［mm］（25A相当）とすると、 lmin＝（l2−lf−lc）×1/2 にて表わされ、今l2＝l1＋ldとして設定すると lmin＝（l1＋ld−94）×1/2 となる。一般的にガス流直角方向の寸法は300
［mm］近辺の値をとるためl1＝300［mm］とする
と、 lmin103＋ld／２ となり、一方上記の数値で放電極１の先端と集
塵極２の先端５との距離lwは
に係わり、特に集塵極の配列ピツチの改良をはか
つた電気式集塵装置に関する。 ［従来の技術］ 従来の電気式集塵装置（以下EPと略記する）
は、ダスト抵抗が高くなりその固有抵抗値が1011
〜1012［Ω−cm］を越えるようになると、集塵極
に堆積したダスト層内での絶縁破壊、所謂逆電離
現象を生じるため、大幅な捕集性の低下がある。
このため、石炭火力用或いは焼結機用EP等の高
抵抗ダストを取り扱う場合には、一般に捕集性の
低下を補うべくEP容量を大きくして対応してい
る。 高抵抗ダスト対策として種々の試みがなされて
おり、その一つとして空気清浄器等で広く実用化
されている２段階式EP、即ちダストに荷電を与
える帯電部と高電界でダストを集塵する集塵部と
に分け、高電界部で電流を極力少なくすることに
より逆電離を抑制する方法を一般に適用しようと
する試みがある。 しかし、この場合もダストの帯電部の逆電離の
抑制が困難なため、色々な方法が試みられてい
る。例えば、パイプを集塵電極として使用し、パ
イプの中に水を流すことにより電極を冷却し、ダ
ストの電気抗体を下げ逆電離を抑制する方式、ま
た集塵極と放電極との間に第３の電極を設け、逆
電離時に発生する逆極性のイオンを吸収すること
により逆電離を抑制しようとする第３電極方式等
がある。さらに、荷電制御の工夫により、逆電離
を起こすことなくダストに電荷のみを与える、ボ
クサーチヤージヤーと称する粒子荷電装置（特願
昭52−106400号）等も考案されている。しかし、
これらの方法はいずれも一般産業用の商用規模で
の実機化が困難なため、実用化には至つていな
い。 そこで本発明者等は、帯電部でダストに出来る
だけ電荷を与え、後段の集塵部との組合わせによ
り高い集塵効率を得ることを目的として、丸形或
いは同等の形状をした集塵極より構成される多角
形（通常は４角形）の配列と、その多角形の中心
に配置される放電極の組合わせにより形成される
電気的な特性が、従来のガス流方向に平行な平板
上の集塵極とその中心に配列される放電極の列と
の組合わせと異なり、ダストに電荷を与える特性
のみに着目した場合の優れていることに注目し
て、丸形集塵極を用いた電気式集塵装置を提案し
た（特願昭59−66286号）。 この丸形の集塵極を用いることにより、集塵極
表面の電流密度の一様化及び集塵極表面の電界強
度の向上によつて、同一集塵面積当りの集塵効率
及びダストへ電荷を与える能力が、従来のガス流
方向に平行に集塵極を配置する方式に比べ優れて
いることがテスト等により確認されている。 特願昭59−66286号で提案された丸形の集塵極
を用いた場合と、従来の平行平板の集塵極を用い
た場合との比較を、第７図ａ，ｂ及び第８図ａ，
ｂに示すが、電流密度分布特性は、第７図ｂに示
す従来形の電極組合わせ（1b＋2b）による電流
密度に比べ、同図ａで示すように丸形の集塵極２
ａの表面では非常に均一な電流密度が得られてい
る。また、放電極と集塵極の等電界強度線及び最
短部での電界強度分布は、第８図ｂに示す従来の
電極構成では放電極１ｂの近傍にのみ電界強度の
高い部分Pbが存在しているが、同図ａに示す丸
形の集塵極の電極構成では放電極１ａの近傍のみ
ならず、集塵極２ａの近傍にも高い電界強度を有
する部分Paを構成することができている。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、この丸形の集塵極の方式を採用
する場合、放電極を丸形の集塵極で構成される多
角形（一般的には４角形）の中心に構成させるこ
とが必要であり、従来の放電極の場合にはその配
列、支持方式が難しいという不具合があつた。例
えば、第９図は上下方向に放電極を支持する例で
あるが、集塵極２の支持部７を放電極１が貫通す
ることになり、絶縁距離は放電極１の貫通部にて
最も短くなるため、運転電圧は貫通部の絶縁破壊
耐圧にて支配される。また、放電極１をフレーム
組にし、水平方向に支持する場合でも、第１０図
に示すように放電極取付け枠３と集塵極２の絶縁
距離が最もが短くなり、運転電圧が本来の絶縁破
壊耐圧に比べ低下するという不具合点がある。 本発明は、上記事情を考慮してなされたもの
で、その目的とするところは、運転電圧の低下を
伴うことなく、丸形集塵極の特徴を発揮できる放
電極を実現し、丸形集塵極本来の表面電流密度の
均一性及び高い電界密度を確保することのできる
電気式集塵装置を提供することにある。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明の特徴は、集塵極と放電極との間にコロ
ナ放電を生起し、ばい塵粒子を上記集塵極に吸引
する電気式集塵装置において、前記集塵極を丸形
に形成すると共に、前記放電極を幅広形に形成
し、幅広形放電極の幅広部分の両線をガス流方向
に向け、且つ該放電極の取付け枠をガス流直角方
向に向け、また丸形集塵極の配列のガス流方向に
対する基準ピツチをガス流直角方向に対するそれ
よりも上記放電極の幅と略等しい長さ分だけ長く
するようにしたものである。 ［作用］ 幅広タイプの放電極を用い、且つ放電極の取付
け枠をガス流直角方向とし、且つ丸形集塵極の基
準ピツチをガス流方向に放電極の幅長程度長くと
ることにより、放電極取付け枠と集塵極との間の
火花放電による運転電圧の低下を生じない。ま
た、幅広放電極を用いたことによるガス流れの乱
れも生じない。 ［発明の効果］ 本発明によれば、放電極取付け枠と集塵極との
間の火花放電による運転電圧の低下を生じること
なく、且つ幅広電極を用いたことによるガス流れ
の乱れも生じることなく、丸形集塵極表面上の電
流密度及び電界強度分布を一様とし、丸形集塵極
本来の集塵極表面の電流密度の均一性及び高い電
界強度を確保できるというメリツトを十分に生か
すことができる。 ［実施例］ 以下、本発明の詳細を図示の実施例によつて説
明する。 第１図は本発明の一実施例に係わる電気式集塵
装置の要部構成を示す平面図、第２図はその斜視
図、第３図は放電極とその取付け枠との関係を示
す斜視図である。図において、放電極１はガス流
方向に幅（幅をldとする）を持たせた構成とし、
且つ放電極１の取付け枠３をガス流直角方向に配
置し、且つ放電極１を取囲む丸形集塵極２の配置
をガス流直角方向の基準電極ピツチl1に対し、ガ
ス流方向の基準電極ピツチl2をl1＋ldと同程度の
長さとなるように設定し、且つ放電極１の先端よ
り集塵極２の先端５までの距離lwが放電極取付
け枠３と集塵極２との最短距離lminの関係にお
いて、 lmin／lw≧0.7 となるように設定する。 なお、第５図ａ，ｂに示すように基準の多角形
が三角形の場合には、正三角形の一辺を基準寸法
l1とする時の高さlsを用い、ガス流方向の基準電
極ピツチl2をls＋ldと同程度の長さとなるように
設定し、且つ lmin／lw≧0.7 となるように設定する。 また、放電極１の形状は第４図ａに示す如きフ
ラツトバータイプに限らず、同図ｂに示す如きト
ゲ付の放電極でも構わないことはいうまでもな
い。 このように構成された本装置は、次のように作
用する。 放電極１に幅向タイプの放電極を用いること
により、 lmin／lw≧0.7 が達成でき、lminの間で火花放電を起こすこ
とによる運転電圧の低下を防ぐ。具体的に第１
図において丸形集塵極２の径lc＝60［mm］（配管
呼びで50A相当）とし、放電極取付け枠３の径
lf＝34［mm］（25A相当）とすると、 lmin＝（l2−lf−lc）×1/2 にて表わされ、今l2＝l1＋ldとして設定すると lmin＝（l1＋ld−94）×1/2 となる。一般的にガス流直角方向の寸法は300
［mm］近辺の値をとるためl1＝300［mm］とする
と、 lmin103＋ld／２ となり、一方上記の数値で放電極１の先端と集
塵極２の先端５との距離lwは
【化】
となる。従つて、ldが従来の放電極並に５〜10
［mm］程度の場合には、 lmin／lw≒0.58 程度しか確保できないが、ld≧50［mm］とする
ことにより、 lmin／lw≧0.7 が達成できる。テスト結果によれば、高抵抗ダ
ストの雰囲気で火花放電を起こす距離ls（Ｓは
火花放電を示す添字）は、放電極１のようにエ
ツヂのある部分と放電枠３のようにエツヂの無
い部分ではダストの付着状況によつても変化す
るが、大略 lmins（放電枠）：lws（放電線） ＝１：0.7〜0.85 にあるため、 lmin／lw≧0.7 を確保することにより、本来の放電線と集塵極
の火花破壊耐圧まで運転電圧を確保できる。一
方、 lmin／lw＜0.7 の場合には放電枠３と集塵極２との間lminに
て火花放電を生じ、このため運転電圧の低下を
生じ本来の丸形集塵極の特徴が生かすことがで
きない。 上記の例では従来のようなピアノ線の放電極
を使用した場合、 lmin／lw≧0.58 であるため、 lmins／lws×0.7 の場合に比べ運転電圧は、 0.58／0.7＝0.83倍、 即ち約20［％］程度本来の運転電圧に比べて
低下することになる。 放電極１の取付け枠３をガス流直角方向に支
持することにより放電極１の幅方向（幅広部）
をガス流方向に持たせることが可能となり、電
極が幅広いことによるガス流れの乱れを防止で
きる。 第１図において従来のEPと同様ガス流と同
方向に放電極取付け枠３を配置する場合、ガス
流方向はＹ方向となるが、この場合放電極１の
ldの幅が大きい程ガス流れを妨げる方向に作用
するため、性能低下の要因となるが、本発明で
はＸ方向にガス流方向をもたせているため、放
電極１のldを大きくとつてもガス流を乱すこと
がなく性能低下が起こらない。 l2をl1＋ldと同程度の長さとすることにより
幅広形放電極１を用いても集塵極表面上の電界
強度分布及び電流密度の一様性が保たれる。第
６図ａにおいてガス流直角方向の基本寸法l1と
ガス流方向の基準寸法l2とが等しい場合、集塵
極２が放電極１によつて囲まれる電気力線が一
様となるため、実験的にもまた論理的にも性能
が良いことが確認されている。 一方、作用に示すように幅広タイプの放電極
１（幅長ld）を用いた場合、第６図ｂに示すよう
に放電極１の先端と集塵極２の距離はガス流方向
に（l2−ld）／２、ガス流直角方向にl1／２とな
り、l2をl1＋ldと同程度の長さにとることにより、
それぞれの距離がガス流方向及び直角方向ともほ
ぼ同程度になる。その結果、第６図ａ図において
l1＝l2の時と同じような電気力線が得られ集塵極
表面上の電界強度分布及び電流密度の一様性が保
たれる。 このように本実施例装置によれば、幅広タイプ
の放電極１を用い、且つ放電極１の取付け枠３を
ガス流直角方向とし、且つ丸形集塵極２の基準ピ
ツチをガス流方向に放電極１の幅長程度長くとる
ことにより、放電極取付け枠３と集塵極２との間
の火花放電による運転電圧の低下を生じない。ま
た、幅広形の放電極１を用いたことによるガス流
れの乱れも生じない。 従つて本実施例装置によれば、放電極取付け枠
３と集塵極２との間の火花放電による運転電圧の
低下を生じることなく、且つ幅広電極を用いたこ
とによるガス流れの乱れも生じることなく、丸形
集塵極表面上の電流密度及び電界強度分布を一様
とし、丸形集塵極本来の集塵極表面の電流密度の
均一性及び高い電界強度を確保出来るというメリ
ツトを生かすことができる。 なお、本発明は上述した実施例に限定されるも
のではなく、その要旨を逸脱しない範囲で、種々
変形して実施することができる。
［mm］程度の場合には、 lmin／lw≒0.58 程度しか確保できないが、ld≧50［mm］とする
ことにより、 lmin／lw≧0.7 が達成できる。テスト結果によれば、高抵抗ダ
ストの雰囲気で火花放電を起こす距離ls（Ｓは
火花放電を示す添字）は、放電極１のようにエ
ツヂのある部分と放電枠３のようにエツヂの無
い部分ではダストの付着状況によつても変化す
るが、大略 lmins（放電枠）：lws（放電線） ＝１：0.7〜0.85 にあるため、 lmin／lw≧0.7 を確保することにより、本来の放電線と集塵極
の火花破壊耐圧まで運転電圧を確保できる。一
方、 lmin／lw＜0.7 の場合には放電枠３と集塵極２との間lminに
て火花放電を生じ、このため運転電圧の低下を
生じ本来の丸形集塵極の特徴が生かすことがで
きない。 上記の例では従来のようなピアノ線の放電極
を使用した場合、 lmin／lw≧0.58 であるため、 lmins／lws×0.7 の場合に比べ運転電圧は、 0.58／0.7＝0.83倍、 即ち約20［％］程度本来の運転電圧に比べて
低下することになる。 放電極１の取付け枠３をガス流直角方向に支
持することにより放電極１の幅方向（幅広部）
をガス流方向に持たせることが可能となり、電
極が幅広いことによるガス流れの乱れを防止で
きる。 第１図において従来のEPと同様ガス流と同
方向に放電極取付け枠３を配置する場合、ガス
流方向はＹ方向となるが、この場合放電極１の
ldの幅が大きい程ガス流れを妨げる方向に作用
するため、性能低下の要因となるが、本発明で
はＸ方向にガス流方向をもたせているため、放
電極１のldを大きくとつてもガス流を乱すこと
がなく性能低下が起こらない。 l2をl1＋ldと同程度の長さとすることにより
幅広形放電極１を用いても集塵極表面上の電界
強度分布及び電流密度の一様性が保たれる。第
６図ａにおいてガス流直角方向の基本寸法l1と
ガス流方向の基準寸法l2とが等しい場合、集塵
極２が放電極１によつて囲まれる電気力線が一
様となるため、実験的にもまた論理的にも性能
が良いことが確認されている。 一方、作用に示すように幅広タイプの放電極
１（幅長ld）を用いた場合、第６図ｂに示すよう
に放電極１の先端と集塵極２の距離はガス流方向
に（l2−ld）／２、ガス流直角方向にl1／２とな
り、l2をl1＋ldと同程度の長さにとることにより、
それぞれの距離がガス流方向及び直角方向ともほ
ぼ同程度になる。その結果、第６図ａ図において
l1＝l2の時と同じような電気力線が得られ集塵極
表面上の電界強度分布及び電流密度の一様性が保
たれる。 このように本実施例装置によれば、幅広タイプ
の放電極１を用い、且つ放電極１の取付け枠３を
ガス流直角方向とし、且つ丸形集塵極２の基準ピ
ツチをガス流方向に放電極１の幅長程度長くとる
ことにより、放電極取付け枠３と集塵極２との間
の火花放電による運転電圧の低下を生じない。ま
た、幅広形の放電極１を用いたことによるガス流
れの乱れも生じない。 従つて本実施例装置によれば、放電極取付け枠
３と集塵極２との間の火花放電による運転電圧の
低下を生じることなく、且つ幅広電極を用いたこ
とによるガス流れの乱れも生じることなく、丸形
集塵極表面上の電流密度及び電界強度分布を一様
とし、丸形集塵極本来の集塵極表面の電流密度の
均一性及び高い電界強度を確保出来るというメリ
ツトを生かすことができる。 なお、本発明は上述した実施例に限定されるも
のではなく、その要旨を逸脱しない範囲で、種々
変形して実施することができる。
第１図及び第２図は本発明の一実施例に係わる
電気式集塵装置の要部構成を示すもので第１図は
平面図、第２図は斜視図、第３図は放電極とその
取付け枠との関係を示す斜視図、第４図ａ，ｂは
放電極形状を示す側面図、第５図ａ，ｂは集塵極
の配列構成を示す平面図、第６図ａ，ｂは集塵極
と電気力線との関係を示す模式図、第７図乃至第
１０図はそれぞれ従来装置を説明するための図で
ある。 １……放電極、２……集塵極、３……放電極取
付け枠、４……集塵極支持部、５……集塵極先
端、６……接続部。
電気式集塵装置の要部構成を示すもので第１図は
平面図、第２図は斜視図、第３図は放電極とその
取付け枠との関係を示す斜視図、第４図ａ，ｂは
放電極形状を示す側面図、第５図ａ，ｂは集塵極
の配列構成を示す平面図、第６図ａ，ｂは集塵極
と電気力線との関係を示す模式図、第７図乃至第
１０図はそれぞれ従来装置を説明するための図で
ある。 １……放電極、２……集塵極、３……放電極取
付け枠、４……集塵極支持部、５……集塵極先
端、６……接続部。
Claims (1)
- １ 集塵極と放電極との間にコロナ放電を生起
し、ばい塵粒子を上記集塵極に吸引する電気式集
塵装置において、前記集塵極を丸形に形成すると
共に、前記放電極を幅広形に形成し、幅広形放電
極の幅広部分の両線をガス流方向に向け、且つ該
放電極の取付け枠をガス流直角方向に向け、また
丸形集塵極の配列のガス流方向に対する基準ピツ
チをガス流直角方向に対するそれよりも上記放電
極の幅と略等しい長さ分だけ長くしたことを特徴
とする電気式集塵装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24741184A JPS61125455A (ja) | 1984-11-22 | 1984-11-22 | 電気式集塵装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24741184A JPS61125455A (ja) | 1984-11-22 | 1984-11-22 | 電気式集塵装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61125455A JPS61125455A (ja) | 1986-06-13 |
| JPH0578389B2 true JPH0578389B2 (ja) | 1993-10-28 |
Family
ID=17163034
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24741184A Granted JPS61125455A (ja) | 1984-11-22 | 1984-11-22 | 電気式集塵装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61125455A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020026370A1 (ja) | 2018-08-01 | 2020-02-06 | 三菱日立パワーシステムズ環境ソリューション株式会社 | 電気集塵装置 |
-
1984
- 1984-11-22 JP JP24741184A patent/JPS61125455A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61125455A (ja) | 1986-06-13 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |